Беріктік жағдайын тексеру

Жұмыс түрі: Материал
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 14 бет
Таңдаулыға:

Мазмұны

Кіріспе

Алаңның инженерлік-геологиялық жағдайларын бағалау

II бөлім. Жүктемелерді табу

III бөлім. Ұсақ іргетастарды есептеу

IV бөлім. Іргетасты екінші шекті жағдай бойынша есептеу

Конструктивті Әрекеттер

Кіріспе

Бұл көпкурстық қызметтің мақсаты сатып алынған жалпы теориялық білімді бекіту, белгілі бір нақты мәселелерді шешу үшін оларды қолдану сызығы болып саналады. Орындау барысында жоғары оқу орнының оқушысы көрсетілген үзіндіге сәйкес анықтамалық әдебиеттерді қолдануды үйренуі керек, сонымен қатар үйлердің негіздерін, сондай-ақ ғимараттардың себептерін жобалау дағдыларын игеруі керек. Сонымен қатар, белгілі бір жағдайларда әр түрлі қорытындылардың нақты жағдайларға қолданылуы туралы мәселені қарастырған жөн, сонымен қатар неғұрлым ақылға қонымды шешімді табу керек.

Әрбір үзіндіні зерттеудегі маңызды қадам-белгілі бір нақты мәселелерді шешу үшін алынған дерексіз білімді оларды қолдану жолымен бекіту. Бұл миссия "механикалық беріліс, себептер де іргетастар" үзіндісіне сәйкес курстық жоспарға арналған, оқушы кез-келген уақытта көрсетілген үзіндіге сәйкес анықтамалық әдебиеттерді қолдануды үйренуі керек (бірақ бұл қазіргі деректер ағымының болуы өте маңызды) сонымен қатар үйлердің негіздерін жобалау дағдыларын алуға болады. сонымен қатар ғимараттардың себептері. Сонымен қатар, белгілі бір жағдайларда әртүрлі тұжырымдардың нақты жағдайларға қолданылуы туралы мәселені, сондай-ақ осы белгілі бір проблема үшін неғұрлым оңтайлы шешімді ашу туралы мәселені қарастырған жөн.

Үй негіздерінің себептерін жобалаудың бірыңғай негіздері

Себептері есептеу болуы, сондай-ақ үйлердің негіздері олар жалпы тұжырымдамасы негізі-негізі-ғимарат енеді, бұл туралы есте сақтау керек. Осы Тұжырымдаманың құрамдас бөліктерінің өзара әсері сөзсіз. Құрылыс алаңының инженерлік-геологиялық талаптары ғимараттың пайдалы сипаттамалары сонымен қатар үйдің негізгі жүйесінің түрін таңдауға үлкен әсер етеді.

III бөлім. Ұсақ іргетастарды есептеу

1. Іргетастың тереңдігін таңдау.

Іргетастың тереңдігі h-жоспарланған бетінен іргетастың табанына дейінгі қашықтық байланысты:

1. қысқы кезеңде топырақтың қатуының есептік тереңдігінен және жер асты суларының деңгейінен. Н қатудың есептік тереңдігі мына формула бойынша анықталады:

Н= Ннмі

мұндағы, mi-жылу режимінің топырақтың қатуына әсер ету коэффициенті (кесте. 14 ҚНжЕ П-15-74) ;

Нн-қатудың нормативтік тереңдігі-құрылыс ауданына байланысты ҚНжЕ П-15-74 3. 31 т. бойынша анықталады.

Біз N = 2, 5 x 0, 8 = 2 метрді анықтаймыз.

mi-0, 8 (оқшауланған жертөлесі бар ғимараттар үшін және бөлмедегі орташа тәуліктік ауа температурасы 15 ° C) .

Нн-2, 5 метр.

Таранканың танымал мағынасының болуы, төсеу ұстанымы, үйдің негізін салудың тереңдігі h он бес ҚНжЕ П-он бес-74 кестесінің талаптарына сәйкес тағайындалады. Осы курстық жоспардың 6-кестесіне сәйкес үйдің негізінің табанына жақын топырақ сазды топырақ болады ( қоспаның коэффициенті > 0) . Жиырма Бес) . Осы мәліметтерге сүйене отырып, бірақ осылайша, он бес ҚНжЕ П-он бес-74 кестесінің бекітілуінде біз h = 2. 2 метр үйдің негізін салу тереңдігін аламыз.

2. Іргетастың табанының мөлшерін анықтау.

Бағандарға арналған іргетастар табанының өлшемдері мына формула бойынша анықталады:

мұндағы, Рср - іргетастың табанындағы орташа қысым (нақты)

Рср = N/F + һср + өср. F = b2-табанның ауданы, һср-кертпештердегі топырақтың орташа биіктігі, өср. - топырақтың үлес салмағы (2000кг / м3)

R-негізге есептелген қысым. Анықталады:

мұндағы, M1 және m2 топырақ негізінің жұмыс жағдайларының коэффициенті және негізмен өзара әрекеттесетін ғимараттың немесе құрылыстың жұмыс жағдайларының коэффициенті. (ҚНжЕ П-15-74 3. 51 т. ) .

кн-сенімділік коэффициенті (ҚНжЕ П-15-74 3. 52 т. ) .

A, B және D - ішкі үйкеліс бұрышының φ есептік мәніне байланысты ҚНжЕ П-15-74 16-кестесі бойынша қабылданатын коэффициенттер. (бастапқы деректерде бар) .

h-іргетас тереңдігі

γ ' II-іргетас қалау белгісінен жоғары жатқан топырақтың көлемдік салмағының орташаланған есептік мәні,

γII бірдей, бірақ іргетастың түбінен төмен орналасқан.

СІІ-іргетастың табанының астында орналасқан топырақтың нақты адгезиясының есептік мәні.

h0-жертөле еденіне дейінгі тереңдік, жертөле болмаған кезде = 0 қабылданады.

Табанның енін таңдағанда беріктіктің негізгі шартын ескеру қажет - Рср ≤ R

Есептеу дәйекті жуықтау әдісімен орындалады, өйткені R=f( b) ; P=f(b) .

1-1, 2-2 бөлімдегі іргетас үшін табанның мөлшерін анықтау.

Сонымен, 1-1, 2-2 секцияларында жұмыс істейтін жүктемелер аздап ерекшеленеді, біз 2-2 қимасы бойынша есептейміз, оның нәтижелері бойынша табанның өлшемдерін екі бөлімге бірдей етіп орнатамыз.

R мәнін есептеңіз, B = 1, 2, 3.

\[\begin{array}{l}{{R(b=1)=\displaystyle\frac{m_{1}\times m_{2}}{k_{\ell}}\Big(4b g_{\ell}+B h g^{\prime}_{\ell}I^{+D c}{\cal H}^{-\enspace\gamma}{\cal H}^{h}0\Big)}}\\ {{1.1\lambda}}\\ {{1}}\\ {{1}}\\ {{1}}\end{array}\]

\[\begin{array}{l}{{R(b=3)=\displaystyle\frac{m_{1}\infty}{k}\left(4b g_{I I}+B h g_{\ I I}^{\prime}+D c_{I I}\cdots\gamma_{\ I}^{\prime}~h_{0}\right)=}}\\ {{1.1\lambda}}\\ {{1}}\\ {{1}}\end{array}\]

РН мәнін сәйкесінше 1, 4, 9 м3-ге тең етіп анықтаймыз:

Р _ср (F=1) = N/F + h _ср γ _ср . = 1483, 53кН/1м ² + 2, 2м х 20кН/м ³ = 1527, 53 кН/м ²

Р _ср (F=4) = N/F + h _ср γ _ср . = 1483, 53кН/4м ² + 2, 2м х 20кН/м ³ = 414, 88 кН/м ²

Р _ср (F=9) = N/F + h _ср γ _ср . = 1483, 53кН/9м ² + 2, 2м х 20кН/м ³ = 208, 83 кН/м ²

B табанының енінің оңтайлы мәнін анықтау үшін B табанының еніне есептік кедергі (R) және нақты қысым (Рср) тәуелділігінің графигін саламыз:

Графиктен көріп отырғанымыздай, оңтайлы мән-b = 2, 3 м мәніне сәйкес келетін графиктердің қиылысу нүктесі.

Беріктік жағдайын тексеру: P _CH ≤ K

\[\begin{array}{l}{{R(b=2,3)=\displaystyle\frac{m_{1}\rtimes m_{2}}{k_{t}}\bigl(4b g_{H}+B h g^{'}H^{+}D c_{H}-\gamma^{'}H^{h}0\bigr)=}}\\ {{1.1\lambda}}\\ {{1}}\\ {{1}}\\ {{1}}\end{array}\begin{array}{l}{{k_{0}\dag}}\\ {{1}}\\ {{1}}\end{array}\]

Р _ср (F=5, 29) = N/F + h _ср γ _ср . = 1483, 53кН15, 29м ² + 2, 2м х 20кН/м ³ = 324, 44 кН/м ²

Табанның берілген енінде беріктік шарты 324, 44 кН/м2 > 291, 67 кН/м2 қанағаттандырылмайды.

Біз табанның көлденең қимасының енін аламыз, оңтайлы-2, 5 м. беріктік жағдайын тексеру:

\[\begin{array}{l}{{R(b=2.5)=\displaystyle\frac{m_{1}\times m_{2}}{k_{t}}\Big(4b g_{H}+B h g^{'}H^{+D c}H^{-\gamma^{\prime}}\sum^{\prime}H^{h}0\Big)}}\\ {{1.1\rtimes}}\\ {{1}}\\ {{1}}\end{array}\]

Р _ср (F=6, 25) = N/F + h _ср γ _ср . = 1483, 53кН16, 25м ² + 2, 2м х 20кН/м ³ = 281, 36 кН/м ²

Беріктік жағдайы қанағаттандырылды 293 кН/м2 < 281. 36 кН/м2. Біз табанның енін 2, 5 м қабылдаймыз.

3-3 қимадағы іргетас үшін табанның мөлшерін анықтау.

Сол сияқты, біз табанның енін есептейміз, 3-3 бөлімдегі іргетас үшін. Есептелген қарсылықтар бұрыннан белгілі, біз тек Pch мәнін анықтаймыз, сәйкесінше 1, 4, 9 м3-ге тең:

Р _ср (F=1) = N/F + h _ср γ _ср . = 1336, 68 кН/1м ² + 2, 2м х 20кН/м ³ = 1380, 68 кН/м ²

Р _ср (F=4) = N/F + h _ср γ _ср . = 1336, 68 кН/4м ² + 2, 2м х 20кН/м ³ = 378, 17 кН/м ²

Р _ср (F=9) = N/F + h _ср γ _ср . = 1336, 68 кН/9м ² + 2, 2м х 20кН/м ³ = 192, 52 кН/м ²

Есептеу кедергісінің (R) және нақты қысымның (Рср) B табанының еніне тәуелділігінің графигін саламыз:

Графиктен көріп отырғанымыздай, оңтайлы мән-b = 2, 2 м мәніне сәйкес келетін графиктердің қиылысу нүктесі.

Беріктік шарты бойынша тексеру: P _ср ≤ R

Р _ср (F=4, 84) = N/F + h _ср γ _ср . = 1336, 68 кН/4, 84м ² + 2, 2м х 20кН/м ³ = 320, 17 кН/м ²

Табанның берілген енінде беріктік шарты 320, 17 кН/м2 > 291 кН/м2 қанағаттандырылмайды.

Біз табанның көлденең қимасының енін аламыз, оңтайлы-2, 4 м. беріктік жағдайын тексеру:

Р _ср (F=5, 76) = N/F + h _ср γ _ср . = 1336, 68 кН/5, 76м ² + 2, 2м х 20кН/м ³ = 276, 06 кН/м ²

Беріктік жағдайы қанағаттандырылды 276, 06 кН/м2 < 292, 33 кН/м2.

Біз табанның енін 2, 4 м қабылдаймыз.

Бөлімдері бар Іргетастардың егжей-тегжейлі жоспарын ҚОСЫМШАДАН қараңыз. № 3, 4 парақ.

IV бөлім. 2-ші шекті жағдай бойынша іргетасты есептеу

Құрылысты салу немесе пайдалану барысында, рұқсат етілмеген жойылудың немесе аудандық себептердің ақауларына байланысты, ғимараттың бұл түрі жиі пайда болады, оның болуы өзінің шеберлігін жоғалтады немесе өз мақсатын орындауды тоқтатады.

Ғимараттардың индустриялық-азаматтық құрылыстарының себептерін есептеу 2-әлемдік шектеуші каприз - диструкцияларға сәйкес есептеу-жүзеге асыруға біріктіріледі талап s≤Ѕпр. ҚНжЕ 18-кестесіне сәйкес п-он бес-74 анықталады.

Ғимараттың немесе жүйенің сөзсіз орташа жауын-шашынымен ерекшеленеді. Мінсіз шөгу Ѕабс белгілі бір жаңбырдың абсолютті мөлшерімен сипатталады-немесе ғимараттың табаны немесе үйлердің жалғыз негізі. Шартты шөгу Ѕотн. үйлердің кейбір негіздерінің Ѕабс қалдығының шартсыз шамаларына сәйкес есептеледі (3-тен кем емес) :

\[S_{\hat{\nu}\hat{\partial}\hat{\imath}}\ \cdot=\frac{\hat{\underline{{{\alpha}}}}\sum_{\hat{\underline{{{\alpha}}}}}\hat{\underline{{{\alpha}}}}\hat{\boldsymbol{F}_{\hat{\imath}}}}{\Sigma F_{\hat{\imath}}}\]

Іргетастың жауын-шашынын есептеу үшін қажетті мәліметтер:

1) Іргетас табанының тереңдігі мен өлшемдері

2) топырақ және олардың қабаттасуы туралы мәліметтер

3) іргетастың астындағы орташа қысым

4) топырақты компрессиялық сынау деректері.

Қабатты жинақтау әдісімен 2-2 қимадағы іргетастың абсолютті жауын-шашынын анықтау

ҚНжЕ П-15-74 сәйкес тұнба қабатты жинақтау әдісімен анықталады, оның негізгі алғышарттары келесідей:

1) тұнба Р0 = Рср - Рпр1-1 қосымша қысымы есебінен болады деп қабылданады

2) РСР ≤ R беріктігінің негізгі шарты орындалады

3) іргетастың шөгуі іргетастың табанының астында орналасқан шектеулі қуаттың белгілі бір қалыңдығы шегінде топырақтың деформациясына байланысты болады. Бұл қабат сығылатын қалыңдық деп аталады. Сығылатын қабаттың төменгі шекарасы Pz ≥ 0, 2 Рср шарты орындалатын деңгейге сәйкес келеді

4) тұнба тек PZ осьтік кернеулеріне байланысты болады

5) топырақтың бүйірлік кеңеюі жоқ, сондықтан іргетастың жауын-шашынын анықтау кезінде біркелкі бөлінген жүктеме әсерінен топырақты тығыздау мәселесін шешуге болады.

Демек:

\[S_{\hat{a}\hat{n}}=\Sigma p_{i}\rtimes q_{i}\cdot q_{0}\]

Толщу основания ниже подошвы разобьем на элементарные слои h _i =0, 2b, h _i =0, 2х2. 5=0, 5м.

Определим m и n для каждого элементарного слоя по формулам m _i = 2Z _i /b; n = a/b,

где Z _i - расстояние от подошвы фундамента до подошвы элементарного слоя,

a, b - размеры подошвы фундамента.

По таблице 1, Приложения 3 СНиП П-15-74 определим коэффициент α для каждого слоя.

Все данные находятся в таблице 6.

Определим значения дополнительного напряжения по формуле:

\[{\cal P}_{{\widetilde i}{\widetilde n}}={\cal P}_{{\widetilde n}{\widetilde\partial}}-\ \Sigma\gamma_{0{widetilde i}}\ \lambda a_{i}\]

где, γ _oi ^н - объемный вес грунта.

h ₀ P _ос = 281, 36 кН/м ² - (18, 6 кН/м ³ х2м - 21, 7 кН/м ³ х 0, 2м) = 239, 82 кН/м ²

На h ₁ P _ос = 281, 36 кН/м ² - (18, 6 кН/м ³ х2м + 21, 7 кН/м ³ х 0, 7м) = 228, 97 кН/м ²

На h ₂ P _ос = 281, 36 кН/м ² - (18, 6 кН/м ³ х2м + 21, 7 кН/м ³ х 1, 2м ) = 218, 12 кН/м ²

На h ₃ P _ос = 281, 36 кН/м ² - (18, 6 кН/м ³ х2м + 21, 7 кН/м ³ х 1, 7м ) = 207, 27 кН/м ²

На h ₄ P _ос = 281, 36 кН/м ² - (18, 6 кН/м ³ х2м + 21, 7 кН/м ³ х 2м + 20 кН/м ³ х 0, 2 м) = 196, 76 кН/м ²

RPR және ROS диаграммаларын салғаннан кейін біз NS st = 9, 68 м сығылатын қалыңдығының қуатын графикалық түрде табамыз.

Біз барлық есептелген деректерді кестеге енгіземіз:

Кесте 6. 1. 2-2 қимадағы іргетастың абсолютті жауын-шашынын есептеуге арналған мәліметтер.

№ слоя

основа-ния

№ элем.

слоя

h _i = 0. 5м

(для всех слоев)

m ₁

Pi =

=α(P _ср. - P _пр . )

P _ср

кН/м ²

P _пр

кН/м ²

q ₀

м ² /Кн

S _i

№ слояоснова-ния: 1

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): 2

m1: 3

α: 4

Pi ==α(Pср.- Pпр. ): 5

PсркН/м2: 6

PпркН/м2: 7

q0м2/Кн: 8

Si: 9

№ слояоснова-ния: 2

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): 1

m1: 0, 4

α: 0, 96

Pi ==α(Pср.- Pпр. ): 230, 2656

PсркН/м2: 281, 36

PпркН/м2: 52

q0м2/Кн: 2, 51 х 10 ^-4

Si: 0, 027633

№ слояоснова-ния: 2

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): 2

m1: 0, 8

α: 0, 8

Pi ==α(Pср.- Pпр. ): 185, 088

PсркН/м2: 63, 2

PпркН/м2: 2, 51 х 10 ^-4

q0м2/Кн: 0, 021903

№ слояоснова-ния: 2

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): 3

m1: 1, 2

α: 0, 606

Pi ==α(Pср.- Pпр. ): 132, 205

PсркН/м2: 74

PпркН/м2: 2, 51 х 10 ^-4

q0м2/Кн: 0, 01577

№ слояоснова-ния: 2-3

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): 4

m1: 1, 6

α: 0, 449

Pi ==α(Pср.- Pпр. ): 93, 10464

PсркН/м2: 84, 5

PпркН/м2: 1, 76 х 10 ^-4

q0м2/Кн: 0, 0078

№ слояоснова-ния: 3

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): 5

m1: 2

α: 0, 336

Pi ==α(Pср.- Pпр. ): 66, 14496

PсркН/м2: 94, 5

PпркН/м2: 1, 02 х 10 ^-4

q0м2/Кн: 0, 003202

№ слояоснова-ния: 3

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): 6

m1: 2, 4

α: 0, 257

Pi ==α(Pср.- Pпр. ): 48, 02302

PсркН/м2: 104, 5

PпркН/м2: 1, 02 х 10 ^-4

q0м2/Кн: 0, 002318

№ слояоснова-ния: 3

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): 7

m1: 2, 8

α: 0, 201

Pi ==α(Pср.- Pпр. ): 35, 54886

PсркН/м2: 114, 5

PпркН/м2: 1, 02 х 10 ^-4

q0м2/Кн: 0, 00171

№ слояоснова-ния: 3

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): 8

m1: 3, 2

α: 0, 16

Pi ==α(Pср.- Pпр. ): 26, 6976

PсркН/м2: 124, 5

PпркН/м2: 1, 02 х 10 ^-4

q0м2/Кн: 0, 00128

№ слояоснова-ния: 3

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): 9

m1: 3, 6

α: 0, 13

Pi ==α(Pср.- Pпр. ): 20, 3918

PсркН/м2: 134, 5

PпркН/м2: 1, 02 х 10 ^-4

q0м2/Кн: 0, 000974

№ слояоснова-ния: 3

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): 10

m1: 4

α: 0, 108

Pi ==α(Pср.- Pпр. ): 15, 86088

PсркН/м2: 144, 5

PпркН/м2: 1, 02 х 10 ^-4

q0м2/Кн: 0, 000754

№ слояоснова-ния: 3

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): 11

m1: 4, 4

α: 0, 091

Pi ==α(Pср.- Pпр. ): 12, 45426

PсркН/м2: 154, 5

PпркН/м2: 1, 02 х 10 ^-4

q0м2/Кн: 0, 000589

№ слояоснова-ния: 3

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): 12

m1: 4, 8

α: 0, 077

Pi ==α(Pср.- Pпр. ): 9, 76822

PсркН/м2: 164, 5

PпркН/м2: 1, 02 х 10 ^-4

q0м2/Кн: 0, 000459

№ слояоснова-ния: 3

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): 13

m1: 5, 2

α: 0, 066

Pi ==α(Pср.- Pпр. ): 7, 71276

PсркН/м2: 174, 5

PпркН/м2: 1, 02 х 10 ^-4

q0м2/Кн: 0, 00036

№ слояоснова-ния: 3

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): 14

m1: 5, 6

α: 0, 058

Pi ==α(Pср.- Pпр. ): 6, 19788

PсркН/м2: 184, 5

PпркН/м2: 1, 02 х 10 ^-4

q0м2/Кн: 0, 000287

№ слояоснова-ния: 3

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): 15

m1: 6

α: 0, 051

Pi ==α(Pср.- Pпр. ): 4, 93986

PсркН/м2: 194, 5

PпркН/м2: 1, 02 х 10 ^-4

q0м2/Кн: 0, 000226

№ слояоснова-ния: 3

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): 16

m1: 6, 4

α: 0, 045

Pi ==α(Pср.- Pпр. ): 3, 9087

PсркН/м2: 204, 5

PпркН/м2: 1, 02 х 10 ^-4

q0м2/Кн: 0, 000176

№ слояоснова-ния: 3

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): 17

m1: 6, 8

α: 0, 04

Pi ==α(Pср.- Pпр. ): 3, 0744

PсркН/м2: 214, 5

PпркН/м2: 1, 02 х 10 ^-4

q0м2/Кн: 0, 000136

№ слояоснова-ния: 3

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): 18

m1: 7, 2

α: 0, 036

Pi ==α(Pср.- Pпр. ): 2, 40696

PсркН/м2: 224, 5

PпркН/м2: 1, 02 х 10 ^-4

q0м2/Кн: 0, 000104

№ слояоснова-ния: 3

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): 19

m1: 7, 6

α: 0, 032

Pi ==α(Pср.- Pпр. ): 1, 81952

PсркН/м2: 234, 5

PпркН/м2: 1, 02 х 10 ^-4

q0м2/Кн: 7, 65E-05

№ слояоснова-ния:

№ элем.слояhi= 0. 5м(для всех слоев): ∑= 0, 085759

Формулаларды қолдана отырып, абсолютті көлденең қиманы табамыз.

\[S_{\hat{\alpha}\hat{n}}=\Sigma p_{i}\rtimes q_{i}\cdot q_{0}\]

\[p_{i}=a\frac{\propto}{\hat{g}}p_{\hat{n}\hat{O}}-p_{\hat{i}\hat{O}}\;\hat{\Phi}\]

Біз q0 мәнін МПа-1-ден м2/Кн-ге аударамыз.

0, 251 МПа-1 = 2, 51 х 10-4 м2/Кн.

Q0 аралық мәндерін интерполяция әдісімен табамыз.

2-2 қимасы үшін абсолютті тұнба Ѕабс = 0, 085759 м = 8, 575 см.

Себебі 1-1, 2-2 секциялардағы Іргетастардың табанының ауданы бірдей, ал бөлімдердегі іргетастарға жүктеме аздап өзгереді, (1-1 бөлімде жүктеме 2-2-ден аз) біз 1-1 қимасы үшін абсолютті шөгіндіні Sabs = 8, 575 см аламыз.

Қабатты жинақтау әдісімен 3-3 қимадағы іргетастың абсолютті жауын-шашынын анықтау

ҚНжЕ П-15-74 сәйкес тұнба қабатты жинақтау әдісімен анықталады, оның негізгі алғышарттары келесідей:

1) тұнба Р0 = Рср - Рпр3-3 қосымша қысымы есебінен болады деп қабылданады

2) РСР ≤ R беріктігінің негізгі шарты орындалады

4) тұнба тек PZ осьтік кернеулеріне байланысты болады

5) топырақтың бүйірлік кеңеюі жоқ, сондықтан іргетастың жауын-шашынын анықтау кезінде біркелкі бөлінген жүктеме әсерінен топырақты тығыздау мәселесін шешуге болады. Демек:

\[S_{\hat{a}\hat{n}}=\Sigma p_{i}\rtimes q_{i}\cdot q_{0}\]

Табаннан төмен негіздің қалыңдығын біз Hi = 0, 2 b қарапайым қабаттарға бөлеміз

hi=0, 2х2. 5=0, 48 М.

Mi = 2zi/b формулалары бойынша әрбір элементар қабат үшін m және n; n = a/b анықтаймыз,

мұндағы Zi-іргетастың түбінен қарапайым қабаттың табанына дейінгі қашықтық,

a, b-іргетастың табанының өлшемдері.

1-кестеге сәйкес, Snip P-15-74 3-қосымшасының әр қабаты үшін α коэффициентін анықтаймыз.

Барлық деректер 6-кестеде.

Қосымша кернеудің мәндерін формула бойынша анықтаймыз:

\[{\cal P}_{{\widetilde i}{\widetilde n}}={\cal P}_{{\widetilde n}{\widetilde\partial}}-\ \Sigma\gamma_{0{widetilde i}}\ \lambda a_{i}\]

где, γ _oi ^н - объемный вес грунта.

На h ₀ P _ос = 276, 06 кН/м ² - (18, 6 кН/м ³ х2м - 21, 7 кН/м ³ х 0, 2м) = 234, 52 кН/м ²

На h ₁ P _ос = 276, 06 кН/м ² - (18, 6 кН/м ³ х2м + 21, 7 кН/м ³ х 0, 68м) = 224, 104 кН/м ²

На h ₂ P _ос = 276, 06 кН/м ² - (18, 6 кН/м ³ х2м + 21, 7 кН/м ³ х 1, 16м ) = 213, 688 кН/м ²

На h ₃ P _ос = 276, 06 кН/м ² - (18, 6 кН/м ³ х2м + 21, 7 кН/м ³ х 1, 64м ) = 203, 272 кН/м ²

На h ₄ P _ос = 276, 06 кН/м ² - (18, 6 кН/м ³ х2м + 21, 7 кН/м ³ х 2м + 20 кН/м ³ х 0, 12 м) = 193, 06 кН/м ²

На h ₅ P _ос = 276, 06 кН/м ² - (18, 6 кН/м ³ х2м + 21, 7 кН/м ³ х 2м + 20 кН/м ³ х 0, 6 м) = 183, 46 кН/м ²

На h ₆ P _ос = 276, 06 кН/м ² - (18, 6 кН/м ³ х2м + 21, 7 кН/м ³ х 2м + 20 кН/м ³ х 1, 08 м) = 173, 86 кН/м ²

На h ₇ P _ос = 276, 06 кН/м ² - (18, 6 кН/м ³ х2м + 21, 7 кН/м ³ х 2м + 20 кН/м ³ х 1, 56 м) = 164, 26 кН/м ²

На h ₈ P _ос = 276, 06 кН/м ² - (18, 6 кН/м ³ х2м + 21, 7 кН/м ³ х 2м + 20 кН/м ³ х 2, 04м) = 154, 66 кН/м ²

На h ₉ P _ос = 276, 06 кН/м ² - (18, 6 кН/м ³ х2м + 21, 7 кН/м ³ х 2м + 20 кН/м ³ х 2, 52м) = 145, 06 кН/м ²

На h ₁₀ P _ос = 276, 06 кН/м ² - (18, 6 кН/м ³ х2м + 21, 7 кН/м ³ х 2м + 20 кН/м ³ х 3м) = 135, 46 кН/м ²

На h ₁₁ P _ос = 276, 06 кН/м ² - (18, 6 кН/м ³ х2м + 21, 7 кН/м ³ х 2м + 20 кН/м ³ х 3, 48м) = 125, 86 кН/м ²

На h ₁₂ P _ос = 276, 06 кН/м ² - (18, 6 кН/м ³ х2м + 21, 7 кН/м ³ х 2м + 20 кН/м ³ х 3, 96м) = 116, 26 кН/м ²

... жалғасы

Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.

Ұқсас жұмыстар

Қыздырғыштың ирек түтікшелерінде қысымның жоғарылап кетуі

Созылу немесе сығылу

Құрылыс конструкциялары - пәнінен дәрістер конспектісі

БОЛАТ ГОРИЗОНТАЛДЫ РЕЗЕРВУАРЛАРЫН ЗЕРТТЕУ

Мұнай-газ өндіру ұңғымасының жабдықтары

ЭЛЕКТРҚОЗҒАЛТҚЫШТЫ ТАҢДАУ ЖӘНЕ КИНЕМАТИКАЛЫҚ ЕСЕП

Бұрғылау құбырларын аралық бұрғылауға қолдану

Жылуөнімділігі 400 гдж жылжымалы бугенераторының конструкциясын жетілдіру

Редуктор.Есептеу түрлері

Базалық детальдарды жөндеудің әдістері

Пәндер

Қазақ тілінде жазылған рефераттар, курстық жұмыстар, дипломдық жұмыстар бойынша біздің қор #1 болып табылады.

Ақпарат

Қосымша

Email: info@stud.kz