Ұзындығы 6 м көп қуысты плитаны есептеу


Жұмыс түрі:  Курстық жұмыс
Тегін:  Антиплагиат
Көлемі: 15 бет
Таңдаулыға:   

Қазақстан Республикасы Білім және ғылым министрлігі

университеті

Курстық жұмыс

Тақырыбы: «Ұзындығы 6 м көп қуысты плитаны есептеу»

Орындаған:

Қабылдаған:

2021 жыл


Мазмұны

Кіріспе . . . 3

1. Ұзындығы 6 м көп қуысты плитаны есептеу . . . 4

1. 1. Еден плитасына әсер ететін стандартты және есептік күштерді анықтау . . . 4

1. 2. Еден плитасының конструкциялық бөлімінің параметрлерін анықтау . . . 6

1. 3. Бетон мен арматураның беріктігі мен деформация сипаттамасын анықтау . . . 7

1. 4. Көлбеу қималар бойымен қуыс өзекті плитаның беріктігін есептеу . . . 8

2. ІІ топтың шекті күйлеріне негізделген қуыс өзекті плитаны есептеу . . . 11

2. 1. Шұңқырлы плитаның деформациялық талдауы . . . 11

2. 2. Жарықты ашу үшін қуыс өзекті плитаны есептеу . . . 12

Қысқа мерзімді жарықшақты ашу үшін есептеу . . . 14

2. 3. Элементтің бойлық осіне көлбеу сызаттардың ашылуын есептеу . . . 15

3. Құрастыру жүктемелері үшін плитаның есебі . . . 16

Қорытынды . . . 18

Библиографиялық тізім . . . 20

Кіріспе

Қазақстанда және әлемнің басқа елдерінде күрделі құрылыс қарқынды дамуды жалғастыруда. Сонымен қатар, құрылыс индустриясының негіздері дамуда, әр түрлі материалдардан жаңа прогрессивті құрылыс конструкциялары жасалуда, компьютерлік бағдарламалық қамтамасыз етуді кеңінен қолдану арқылы оларды есептеу теориясы жетілдірілуде.

Әр түрлі мақсаттағы темірбетон бұйымдары құрылыс материалдары мен конструкцияларының көлемінде ерекше орын алады. Темірбетон-жер асты және мұхит кеңістігін игеруден бастап биік ғимараттардың құрылысына дейін әр түрлі құрылыста қолданылатын қазіргі адамзаттың негізгі құрылыс материалы.

Осыған байланысты өнеркәсіптік және азаматтық құрылыс саласындағы заманауи маман темірбетон конструкцияларын жобалау дағдыларына ие болуы керек.

Бұл құрылымдардың дизайны конструкцияларды дайындау, тасымалдау және пайдалану кезеңдерін қамтитын есептеулер мен графикалық жұмыстардың кешені болып табылады. Жеке құрылымдардың және тұтастай алғанда ғимараттың тиімділігі мен пайдалану сенімділігі көбінесе қабылданған жобалық шешімдерге байланысты. ­­ Темірбетон конструкцияларын жобалау мәселелері ҚНжЕ 2. 03. 01-84 * бойынша реттеледі және темірбетон конструкцияларын жобалау бойынша нұсқаулықтарда, сондай-ақ оқулықтар мен монографияларда әзірленген. Курстық жобаның мақсаты-темірбетонды шұңқырлы еден плиталарын жобалау дағдыларын меңгеру. Курстық жобаға түсіндірме жазба мен графикалық бөлік қоса беріледі. ­
1. І топтың шекті күйлері үшін еден плитасының есебі. 1. 1. Еден плитасына әсер ететін стандартты және есептік күштерді анықтау.

Біз тақтаға әсер ететін стандартты және есептік жүктемелерді анықтаймыз және оларды 1. 1 кестеге түсіреміз:

1. 1 кесте.

Жүкті жинау

Жүктеме түрі: Жүктеме түрі
Нормативті, N ∕ м2: Нормативті, N ∕ м2
Жүктеме қатынасы: Жүктеме қатынасы
Болжалды, N ∕ м2: Болжалды, N ∕ м2
Жүктеме түрі:

1. Тұрақты

1. 1. Еден паркет

ρ h = 8000 ∙ 0. 02

1. 2. Цемент-құмды қабыршақ 22000 ∙ 0, 03

1. 3. Негізгі қабат

18000 ∙ 0. 05

1. 4. Темірбетон панель

22000 ∙ 0. 11

Нормативті, N ∕ м2:

160

660

900

2420

Жүктеме қатынасы:

1. 1

1. 1

1. 1

1. 1

Болжалды, N ∕ м2:

176

726

990

2662

Жүктеме түрі: Барлығы:
Нормативті, N ∕ м2: 4140
Жүктеме қатынасы:
Болжалды, N ∕ м2: 4554
Жүктеме түрі:

2. Уақытша

2. 1. Қысқа мерзімді

2. 2. Ұзын

Нормативті, N ∕ м2:

2340

1560

Жүктеме қатынасы:

1, 2

1, 3

Болжалды, N ∕ м2:

2808

2028

Жүктеме түрі: Барлығы:
Нормативті, N ∕ м2: 3900
Жүктеме қатынасы:
Болжалды, N ∕ м2: 4836
Жүктеме түрі: Толық жүктеме
Нормативті, N ∕ м2: 8040
Жүктеме қатынасы:
Болжалды, N ∕ м2: 9390

Плитаның 1 погон метріне жүктемені анықтаңыз:

1) Уақытша нормативті рн = 3900 ∙ 1 = 3900 Н / м;

2) Есептелген уақыт p = 4836 ∙ 1 = 4836 Н / м;

3) Тұрақты нормативті гн = 4140 ∙ 1 = 4140 Н / м;

4) Тұрақты есептелген g = 4554 ∙ 1 = 4554 Н / м;

5) Жалпы нормативті рН + ГН = 3900 + 4140 = 8040 Н / м;

6) Жалпы есептелген p + g = 4836 + 4554 = 9390 Н / м;

7) Тұрақты нормативті + уақытша ұзақ мерзімді норматив gн + rndl = (4140 + 1560) ∙ 1 = 5700 Н / м.

Осы жүктемелерге сүйене отырып, иілу моменттері мен ығысу күштерінің мәндерін анықтаймыз. Бөлімдегі сәт мына формуламен анықталады:

M = gl 0 2 8 M = \frac{\text{gl}_{0}^{2}}{8} ,

мұндағы g - қарастырылатын жүктеме,

l0 - плитаның есептелген ұзақтығы. Бір жағы қабырғаға, екінші жағы тірекке тірелгенде l0 = l - b 1 2 \frac{b_{1}}{2} - b 2 2 \frac{b_{2}}{2} = 2. 4 - 0 , 2 2 \frac{0, 2}{2} - 0 , 1 2 \frac{0, 1}{2} = 2, 25 м

Толық стандартты жүктемеден иілу моменті мынаған тең:

Mn = 8040 2 , 25 2 8 \frac{\text{8040} \cdot 2, \text{25}^{2}}{8} = 5088 N ∙ м

Толық жобалық жүктемеден бірдей: М = 9390 2 , 25 2 8 \frac{\text{9390} \cdot 2, \text{25}^{2}}{8} = 5942 N ∙ м

Тұрақты жүктемеден де солай: Mp = 4140 2 , 25 2 8 \frac{\text{4140} \cdot 2, \text{25}^{2}}{8} = 2620 N ∙ м

Уақытша жүктемеден де солай: Mvr = 3900 2 , 25 2 8 \frac{\text{3900} \cdot 2, \text{25}^{2}}{8} = 2468 N ∙ м

Тұрақты және ұзақ мерзімді жүктемелерден де солай: Мld = 5700 2 , 25 2 0 , 9 8 = 3246 \frac{\text{5700} \cdot 2, \text{25}^{2} \cdot 0, 9}{8} = \text{3246} N∙ m

Кесу күші мына формуламен анықталады: Q = g l 0 2 \frac{g \cdot l_{0}}{2}

Толық стандартты жүктемеден жылжу күші: Qн = 8040 2 , 25 2 \frac{\text{8040} \cdot 2, \text{25}}{2} = 9045 Н.

Толық жобалық жүктемеден бірдей: Q = 9390 2 , 25 2 \frac{\text{9390} \cdot 2, \text{25}}{2} = 10564 Н.

1. 2. Еден плитасының конструкциялық бөлімінің параметрлерін анықтау.

Шұңқырлы плиталарды есептеу кезінде біз плитаның нақты қимасын есептелген Т-қимасына түрлендіреміз:

b пл b_{\text{пл}}

b f b_{f}'

h f h_{f}'

h 0 h h_{0}h

As \text{As}

b b

Сурет. 1. Қуыс өзекті панельдің эквивалент қимасына дейін қысқарту

т - бос орындардың орталық осьтері арасындағы қашықтық; 1ПК, 2ПК, 3ПК түріндегі плиталар үшін t = 185 мм (ГОСТ «Шұңқырлы плиталар»)

Бөлік фланецінің ені b f b_{f}' тең: b f = b пл 20 a 1 = 1000 20 10 = 970мм b_{f}' = b_{\text{пл}} - \text{20} - a_{1} = \text{1000} - \text{20} - \text{10} = \text{970мм}

мұндағы a1 - ені 2400 мм a1 = 10 мм -ден аз ГОСТ бойынша алынған плитаның номиналды енінің құрылымдық азаюының мәні.

Дөңгелек қуыстарды бүйірлік өлшемі a = 0, 9d шаршыға ауыстырамыз

Сөре биіктігі h f h_{f}' тең: h f = h a 2 = 220 0 , 9 140 2 = 47мм h_{f}' = \frac{h - a}{2} = \frac{\text{220} - 0, 9 \cdot \text{140}}{2} = \text{47мм} ,

Қабырға ені b мына формуламен анықталады: b = b f n a b = b_{f}' - n \cdot a' , n - плитадағы бос орындардың саны.

Плитадағы бос орындардың санын анықтаңыз: n пуст = 1000 185 = 5 n_{\text{пуст}} = \frac{\text{1000}}{\text{185}} = 5 , 185 5 + 140 > b f \text{185} \cdot 5 + \text{140} > b_{f}' . . .

Сондықтан n бос = 4 қабылдаймыз: 185 4 + 140 = 880 < b f \text{185} \cdot 4 + \text{140} = \text{880} < b_{f}' - шарт орындалды.

Содан кейін қабырғаның ені: b = 970 4 0 , 9 140 = 466мм b = \text{970} - 4 \cdot 0, 9 \cdot \text{140} = \text{466мм}

1. 3. Бетон мен арматураның беріктігі мен деформация сипаттамасын анықтау.

Панельді дайындау үшін біз қабылдаймыз: бетонды В 20, R b R_{b} = 11, 5 МПа, R bt R_{\text{bt}} = 0, 9 МПа,

Нақты жұмыс жағдайының коэффициенті: γb2 = 0, 9, таб. 15 - 16 «Темірбетон конструкциялары» ҚНжЕ

Бойлық арматура класы А-II,

Болаттың созылу беріктігі Rs = 280 МПа, кестеге сәйкес. 22 «Темірбетон конструкциялары» ҚНжЕ

Көлденең арматура - A -I класты болат, Rs = 225 МПа, Rsw = 175 МПа.

Арматура - дәнекерленген торлар мен қаңқалар, В -I класты сымнан жасалған панельдің жоғарғы және төменгі ернеулеріндегі дәнекерленген торлар, Rs = 360 МПа.

  1. Біз T-секция фланецінің ені өлшемінің шарттарын тексереміз:hf′h=3, 822=0, 17>0, 1\frac{h_{f}'}{h} = \frac{3, 8}{\text{22}} = 0, \text{17} > 0, 1сондықтан сөренің бүкіл ені есептеуге қосылады.

2. Қиманың жұмыс биіктігін анықтаңыз: h 0 = h a = 22 3 = 19см h_{0} = h - a = \text{22} - 3 = \text{19см}

Бөлімнің параметрлерін анықтау үшін біз 2 момент теңдеуін қолданамыз:

M R b γ b 2 b f h 0 2 α m M \leq R_{b} \cdot \gamma_{b2} \cdot b_{f}' \cdot h_{0}^{2} \cdot \alpha_{m} ,

M R s A s h 0 ζ M \leq R_{s} \cdot A_{s} \cdot h_{0} \cdot \zeta

Біз анықтаймыз α m \alpha_{m} 1 -ші теңдеуден: α m = M R b γ b 2 b f h 0 2 = 594200 11 , 5 0 , 9 97 19 2 ( 100 ) = 0 , 0164 Н см \alpha_{m} = \frac{M}{R_{b} \cdot \gamma_{b2} \cdot b_{f}' \cdot h_{0}^{2}} = \frac{\text{594200}}{\text{11}, 5 \cdot 0, 9 \cdot \text{97} \cdot \text{19}^{2} \cdot (\text{100}) } = 0, \text{0164}Н\text{см}

Мәні бойынша α m \alpha_{m} біз қалған коэффициенттердің мәндерін қабылдаймыз («Темірбетон конструкциялары» ҚНжЕ қосымшасындағы кестеден) :

ζ = 0 , 992 ; ξ = 0 , 0164 \zeta = 0, \text{992}; \xi = 0, \text{0164}

Сығылған аймақтың биіктігін анықтаңыз: х = ξ h 0 = 0 , 0164 19 = 3 , 12см < 4 , 7 см х = \xi \cdot h_{0} = 0, \text{0164} \cdot \text{19} = 3, \text{12см} < 4, 7\text{см} \Rightarrow бірақ. сөре бойымен жүреді.

Моменттердің 2 -ші теңдеуінен жұмыс арматурасының ауданын анықтаңыз:

A s = M R s h 0 ζ = 594200 280 19 0 , 992 ( 100 ) = 1 , 1 см 2 A_{s} = \frac{M}{R_{s} \cdot h_{0} \cdot \zeta} = \frac{\text{594200}}{\text{280} \cdot \text{19} \cdot 0, \text{992} \cdot (\text{100}) } = 1, 1\text{см}^{2}

Біз қабылдаймыз 3Ø10 A-II, As = 2, 36 см2

Сонымен қатар, біз жеңіл торды қабылдаймыз 4 Cp 5 Bp I 150 4 Bp I 300 4\text{Cp}\frac{5\text{Bp} - I - \text{150}}{4\text{Bp} - I - \text{300}} 950 × 2350 \text{950} \times \text{2350}

A s сет = 7 0 , 196 = 1 , 37 см 2 A_{s}^{\text{сет}} = 7 \cdot 0, \text{196} = 1, \text{37}\text{см}^{2}

А s = 1 , 37 + 2 , 36 = 3 , 73 см 2 \sum_{}^{}А_{s} = 1, \text{37} + 2, \text{36} = 3, \text{73}\text{см}^{2}

1. 4. Көлбеу қималар бойымен қуыс өзекті плитаның беріктігін есептеу.

Темірбетон элементтерін көлбеу қималар бойынша есептеу элементтің бұзылуын болдырмау үшін жүргізіледі:

  1. көлбеу сызықтар арасындағы көлбеу жолақ бойымен ығысу күшінің әсері туралы;
  2. көлбеу сызықтың бойындағы ығысу күшінің әрекеті бойынша.

Бұзылудың алдын алу үшін келесі шарт орындалуы керек:

Q Q b + Q sw + Q s . ins Q \leq Q_{b} + Q_{\text{sw}} + Q_{s\text{. ins}} ,

Q - қимадағы есептелген ығысу күші;

Qb - бетон қабылдаған көлденең ішкі күш;

Qsw - көлденең арматура арқылы қабылданатын көлденең ішкі күш;

Qs. ins - иілу арқылы қабылданатын көлденең ішкі күш.

Бетонның көлденең кедергі күші мына формуламен анықталады:

Q b = ϕ b 2 ( 1 + ϕ f + ϕ n ) R bt b h 0 2 c Q_{b} = \frac{\phi_{b2} \cdot (1 + \phi_{f} + \phi_{n}) \cdot R_{\text{bt}} \cdot b \cdot h_{0}^{2}}{c} ,

ϕ b 2 = 2 \phi_{b2} = 2 - ауыр бетон үшін;

ϕ f \phi_{f} - сығылған фланецтердің тіс және I-арқалықтардың көтергіштігіне әсерін ескеретін коэффициент: ϕ f = 0 , 75 ( b f b ) h f b h 0 0, 5 \phi_{f} = 0, \text{75}\frac{(b_{f}^{} - b) \cdot h_{f}^{}}{b \cdot h_{0}} \leq \text{0, 5} Сонымен бірге, b f b_{f}^{} енді қабылданбады b + 3 h f b + 3 \cdot h_{f}^{} шеттердің нақты санын ескере отырып:

ϕ f = 5 0 , 75 ( 3 h f ) h f b h 0 = 5 0 , 75 3 4 , 7 4 , 7 46 , 6 19 = 0 , 28 < 0 , 5 \phi_{f} = 5 \cdot 0, \text{75} \cdot \frac{(3h_{f}') h_{f}'}{b \cdot h_{0}} = 5 \cdot 0, \text{75} \cdot \frac{3 \cdot 4, 7 \cdot 4, 7}{\text{46}, 6 \cdot \text{19}} = 0, \text{28} < 0, 5 ,

ϕ n \phi_{n} - элементке әсер ететін бойлық күштердің әсерін ескеретін коэффициент. Кәдімгі арматурамен құрылыс үшін ϕ n = 0 \phi_{n} = 0 ;

Rbt - I топтың шекті күйлері үшін иілу кезінде бетонның созылу беріктігі;

бар - элементтің бойлық осіне ең қауіпті көлбеу қиманың проекциясы.

Саны бар элементтің бойлық осіне қауіпті көлбеу жарықшақтың проекциясына байланысты анықталады, ол 2h0 аспайды.

Бетонның көлденең кедергі күшін анықтау формуласынан C мәнін табамыз: с = ϕ b 2 ( 1 + ϕ f + ϕ ) R bt b h 0 2 Q b = B b Q b с = \frac{\phi_{b2}(1 + \phi_{f} + \phi) R_{\text{bt}} \cdot b \cdot h_{0}^{2}}{Q_{b}} = \frac{B_{b}}{Q_{b}}

Bb табыңыз: B b = 2 ( 1 + 0 , 28 ) 0 , 9 1 , 2 46 , 6 19 2 ( 100 ) = 46 , 5 10 5 Н см B_{b} = 2 \cdot (1 + 0, \text{28}) \cdot 0, 9 \cdot 1, 2 \cdot \text{46}, 6 \cdot \text{19}^{2} \cdot (\text{100}) = \text{46}, 5 \cdot \text{10}^{5}Н \cdot \text{см}

Белгілі бір бөлімде c мәні мынаған тең: B b 0 , 5 Q = 46 , 5 10 5 0 , 5 10564 = 880см \frac{B_{b}}{0, 5Q} = \frac{\text{46}, 5 \cdot \text{10}^{5}}{0, 5 \cdot \text{10564}} = \text{880см} > h0

Осыған байланысты біз ақырында c = 38см қабылдаймыз

Q b = B b c = 46 , 5 10 5 38 = 1 , 22 10 5 Н = 122кН > 10 , 6 кН Q_{b} = \frac{B_{b}}{c} = \frac{\text{46}, 5 \cdot \text{10}^{5}}{\text{38}} = 1, \text{22} \cdot \text{10}^{5}Н = \text{122кН} > \text{10}, 6\text{кН}

Демек, дизайн бойынша көлденең арматура қажет емес. Біз көлденең арматураны дизайн себептері бойынша тағайындаймыз. Күшейту қадамы мынаған тең: S h 2 = 22 2 = 11 10см S \leq \frac{h}{2} = \frac{\text{22}}{2} = \text{11} \approx \text{10см}

Ұзындығы ¼ 6 секциядағы тіректерге әр 10см А-I сыныбының Ø6мм көлденең өзектерін тағайындаңыз. Плитаның ортаңғы бөлігінде жақтаудың бойлық шыбықтарын қосу үшін, конструктивті себептерге байланысты, біз әр 0, 5 м сайын көлденең өзектерді саламыз.

ІІ топтың шекті күйлеріне негізделген қуыс өзекті плитаны есептеу. 2. 1. Шұңқырлы плитаның деформациялық талдауы.

Темірбетон конструкцияларының ауытқуы келесі талаптарды ескере отырып, рұқсат етілген шекті мәндерден аспауы керек:

- технологиялық (крандардың, технологиялық қондырғылардың, станоктардың және т. б. қалыпты жұмыс жағдайлары) ;

- конструктивті (деформацияны шектейтін көрші элементтердің әсері және т. б. ) ;

- эстетикалық (дизайнның жарамдылығы туралы адамдардың пікірі) .

ҚНжЕ сәйкес, есептелген еден плитасы үшін ең жоғары ауытқу мәні шектерде тағайындалады l 200 \frac{l}{\text{200}} . . .

Деформацияны есептеу жағдайды тексеру үшін азаяды: f [ f ] f \leq \lbrack f\rbrack ,

f - нақты жүктемеден есептелген ауытқу;

[ f ] \lbrack f\rbrack - шекті рұқсат етілген ауытқу.

Плитаның ауытқуы тұрақты және ұзақ жүктемелерден момент әрекетімен анықталады. Mld = 3246 H ∙ м

Плитаның қаттылық сипаттамаларын анықтайық:

γ = γ = ( b f b ) h f b h 0 = ( 97 46 , 6 ) 4 , 7 46 , 6 19 = 0 , 27 \gamma = \gamma' = \frac{(b_{f}' - b) \cdot h_{f}'}{b \cdot h_{0}} = \frac{(\text{97} - \text{46}, 6) \cdot 4, 7}{\text{46}, 6 \cdot \text{19}} = 0, \text{27}

μα = A s E s b h 0 E = 3 , 73 2 , 1 10 5 46 , 6 19 27000 = 0 , 033 \text{μα} = \frac{A_{s} \cdot E_{s}}{b \cdot h_{0} \cdot E} = \frac{3, \text{73} \cdot 2, 1 \cdot \text{10}^{5}}{\text{46}, 6 \cdot \text{19} \cdot \text{27000}} = 0, \text{033}

Алынған коэффициенттердің мәндеріне сәйкес біз табамыз λ lim = 16 \lambda_{\text{lim}} = \text{16} (кесте бойынша μα = 0 , 15 \text{μα} = 0, \text{15} және фитингтер А-II)

Плитаның деформациялануының жалпы шарты:

l 0 h 0 + 18 h 0 l 0 λ lim \frac{l_{0}}{h_{0}} + \frac{\text{18}h_{0}}{l_{0}} \leq \lambda_{\text{lim}} , 225 19 + 18 19 225 16 \frac{\text{225}}{\text{19}} + \frac{\text{18} \cdot \text{19}}{\text{225}} \leq \text{16}

13. 32 <16 - шарт орындалды.

2. 2. Жарықты ашу үшін қуыс өзекті плитаны есептеу.

Темірбетон конструкцияларының жарыққа төзімділігі сәйкес категорияларға байланысты әр түрлі талаптарға ие:

  1. Жарылуға жол берілмейді.
  2. Ені шектеулі, кейіннен сенімді жабылатын жарықшақтардың қысқа ашылуына жол беріледі.
  3. Ені шектелген қысқа және ұзақ мерзімді жарықшақтардың ашылуына рұқсат етіледі.

Агрессивті емес ортада жарықтардың ашылуының рұқсат етілген ені «Темірбетон конструкциялары» ҚНжЕ 2 кестесінен анықталады. Шұңқырлы плитка жарықтарға төзімділігі бойынша 3-ші санатқа жатады. Кестеден сәйкес мәндер:

a crc 1 = 0 , 4 мм a_{\text{crc}1} = 0, 4\text{мм} , a crc 2 = 0 , 3 мм a_{\text{crc}2} = 0, 3\text{мм}

a crc 1 a_{\text{crc}1} -тұрақты, ұзақ мерзімді және қысқа мерзімді жүктеме әсерінен қысқа мерзімді жарықшақтардың ені;

a crc 2 a_{\text{crc}2} - тұрақты және ұзақ жүктемелер әсерінен үзіліссіз жарықшақтың ашылу ені.

3-ші разрядты жарыққа төзімділік талаптары енгізілген элементтер үшін «Темірбетон конструкциялары» ҚНжЕ сәйкес, үзіліссіз ашылу ені коэффициенті бар тұрақты және ұзақ мерзімді жүктемелердің әсерінен анықталады. ϕ l = 1 , 6 15 μ \phi_{l} = 1, 6 - \text{15}\mu (табиғи ылғалдылықтағы ауыр бетон үшін) .

Қысқа мерзімді саңылаудың ені ұзақ мерзімді саңылаудың ені мен коэффициент бойынша қысқа мерзімді жүктемелер әсерінен саңылау енінің өсуінің қосындысы ретінде анықталады. ϕ l = 1 , 0 \phi_{l} = 1, 0 . . .

Осыған сүйене отырып, біз жарыққа төзімділіктің 2 шартын тексереміз:

  • acrc3≤[acrc2] a_{\text{crc}3} \leq \left\lbrack a_{\text{crc}2} \right\rbrack,

қайда a crc 3 a_{\text{crc}3} - тұрақты және ұзақ мерзімді жүктемелердің үзіліссіз әсеріндегі жарықшақтардың ашылу ені.

  • (acrc1−acrc2) +acrc3≤[acrc1] (a_{\text{crc}1} - a_{\text{crc}2}) + a_{\text{crc}3} \leq \left\lbrack a_{\text{crc}1} \right\rbrack,

қайда ( a crc 1 a crc 2 ) (a_{\text{crc}1} - a_{\text{crc}2}) - жүктеменің тұрақты және ұзақ мерзімдіден толыққа дейін өсуінің өсуі;

a crc 3 a_{\text{crc}3} - тұрақты және ұзақ жүктемелерден жарықшақтардың ені.

Саңылаулардың ені мына формуламен анықталады:

a crc = δ ϕ l η σ s E s 20 ( 3 , 5 100 μ ) d 3 a_{\text{crc}} = \delta \cdot \phi_{l} \cdot \eta \cdot \frac{\sigma_{s}}{E_{s}} \cdot \text{20} \cdot (3, 5 - \text{100}\mu) \cdot \sqrt[3] {d} ,

δ = 1 \delta = 1 - иілу элементтері үшін;

η = 1 \eta = 1 - периодтық профильді штанганы нығайту үшін;

ϕ l = 1 , 0 \phi_{l} = 1, 0 - қысқа мерзімді жүктемелер кезінде;

ϕ l = 1 , 6 15 μ \phi_{l} = 1, 6 - \text{15}\mu - жүктемелердің ұзақ әсер етуімен;

d = 10мм d = \text{10мм} ;
E s = 2 , 1 10 5 МПа E_{s} = 2, 1 \cdot \text{10}^{5}\text{МПа} . . .

R b , ser = 15МПа R_{b, \text{ser}} = \text{15МПа} - ІІ топтың шекті күйлері үшін бетонның созылу беріктігі.

μ = A s b h 0 = 3 , 73 46 , 6 19 = 0 , 004 < 0 , 02 \mu = \frac{A_{s}}{b \cdot h_{0}} = \frac{3, \text{73}}{\text{46}, 6 \cdot \text{19}} = 0, \text{004} < 0, \text{02} , сондықтан қабылдаймыз μ = 0 , 004 \mu = 0, \text{004} . . .

ϕ l = 1 , 6 15 μ = 1 , 6 15 0 , 004 = 1 , 54 \phi_{l} = 1, 6 - \text{15}\mu = 1, 6 - \text{15} \cdot 0, \text{004} = 1, \text{54}

ϕ f = 0 , 28 \phi_{f} = 0, \text{28}

h f h = 4 , 7 22 = 0 , 21см \frac{h_{f}'}{h} = \frac{4, 7}{\text{22}} = 0, \text{21см} , h 0 = 19см h_{0} = \text{19см}

R b , ser = 15МПа R_{b, \text{ser}} = \text{15МПа} - ІІ топтың шекті күйлері үшін бетонның созылу беріктігі.

λ = ϕ f ( 1 h f 2 h 0 ) = 0 , 28 ( 1 4 , 7 2 19 ) = 0 , 245 \lambda = \phi_{f} \cdot (1 - \frac{h_{f}'}{2h_{0}}) = 0, \text{28} \cdot (1 - \frac{4, 7}{2 \cdot \text{19}}) = 0, \text{245}

Біз анықтаймыз δ \delta * толық стандартты жүктемеден:

δ * M n R b , ser b h 0 2 = 508800 15 ( 100 ) 46 , 6 19 2 = 0 , 02 \delta*\frac{M^{n}}{R_{b, \text{ser}} \cdot b \cdot h_{0}^{2}} = \frac{\text{508800}}{\text{15} \cdot (\text{100}) \cdot \text{46}, 6 \cdot \text{19}^{2}} = 0, \text{02} . . .

Тұрақты және ұзақ жүктеменің әсерінен:

δ * M ld R b , ser b h 0 2 = 324600 15 ( 100 ) 46 , 6 19 2 = 0 , 01. \delta*\frac{M^{\text{ld}}}{R_{b, \text{ser}} \cdot b \cdot h_{0}^{2}} = \frac{\text{324600}}{\text{15} \cdot (\text{100}) \cdot \text{46}, 6 \cdot \text{19}^{2}} = 0, \text{01. }

μα = 0 , 033 \text{μα} = 0, \text{033}

ξ = 1 β + 1 + 5 ( δ * + λ ) 10 μα = 1 1 , 8 + 1 + 5 ( 0 , 02 + 0 , 245 ) 10 0 , 033 = 0 , 113 \xi = \frac{1}{\beta + \frac{1 + 5(\delta* + \lambda) }{\text{10} \cdot \text{μα}}} = \frac{1}{1, 8 + \frac{1 + 5(0, \text{02} + 0, \text{245}) }{\text{10} \cdot 0, \text{033}}} = 0, \text{113}

z 1 = h 0 [ 1 ϕ f h f h + ξ 2 2 ( ϕ f + ξ ) ] = 19 [ 1 0 , 28 0 , 21 + 0 , 113 2 2 ( 0 , 28 + 0 , 113 ) ] = 17 , 3 см z_{1} = h_{0}\left\lbrack 1 - \frac{\phi_{f} \cdot \frac{h_{f}'}{h} + \xi^{2}}{2 \cdot (\phi_{f}' + \xi) } \right\rbrack = \text{19}\left\lbrack 1 - \frac{0, \text{28} \cdot 0, \text{21} + 0, \text{113}^{2}}{2 \cdot (0, \text{28} + 0, \text{113}) } \right\rbrack = \text{17}, 3\text{см}

σ s ld = M ld A s z 1 = 324600 3 , 73 17 , 3 = 5030 Н см 2 = 50 , 3 МПа. \sigma_{s}^{\text{ld}} = \frac{M^{\text{ld}}}{A_{s} \cdot z_{1}} = \frac{\text{324600}}{3, \text{73} \cdot \text{17}, 3} = \text{5030}\frac{Н}{\text{см}^{2}} = \text{50}, 3\text{МПа. }

Осылайша, жарықшақтың ашылу ені мынаған тең:

a crc 3 = 1 1 1 , 54 50 , 3 2 , 1 10 5 20 ( 3 , 5 100 0 , 004 ) 10 3 = 0 , 049мм < [ 0 , 3 ] мм a_{\text{crc}3} = 1 \cdot 1 \cdot 1, \text{54} \cdot \frac{\text{50}, 3}{2, 1 \cdot \text{10}^{5}} \cdot \text{20} \cdot (3, 5 - \text{100} \cdot 0, \text{004}) \cdot \sqrt[3] {\text{10}} = 0, \text{049мм} < \lbrack 0, 3\rbrack\text{мм} \Rightarrow шарт орындалады.

Қысқа мерзімді жарықшақты ашу үшін есептеу.

Барлық стандартты жүктемелер әсерінен арматурадағы кернеуді анықтаңыз:

σ s н = М н А s z 1 = 504800 3 , 73 17 , 3 = 7823 Н см 2 = 78 , 23МПа \sigma_{s}^{н} = \frac{М^{н}}{А_{s} \cdot z_{1}} = \frac{\text{504800}}{3, \text{73} \cdot \text{17}, 3} = \text{7823}Н\text{см}^{2} = \text{78}, \text{23МПа}

Жүктеменің ұзақ мерзімдіден толық мәнге дейін қысқа мерзімді өсуінен кернеудің өсуін анықтаңыз:

... жалғасы

Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.
Ұқсас жұмыстар
«Жүккөтергіш конструкцияларды және Көп қуысты аражабын плитаны есептеу»
Компьютерлік сынып бөлмесі
Көп қабатты ғимараттың жеке конструкцияларын есептеу
Жүккөтергіш конструкцияларды есептеу және конструкциялау
Үйлер мен ғимараттар конструкциясы
Құрылымдық және технологиялық шешімдер
Құрылыс өндірісінің өнімділігін арттыру
Қалдық заттардың қоршаған ортаға әсері
Пайдаланылатын материалдар
Қапшағай қаласындағы ойын-сауықтыру кешені
Пәндер



Реферат Курстық жұмыс Диплом Материал Диссертация Практика Презентация Сабақ жоспары Мақал-мәтелдер 1‑10 бет 11‑20 бет 21‑30 бет 31‑60 бет 61+ бет Негізгі Бет саны Қосымша Іздеу Ештеңе табылмады :( Соңғы қаралған жұмыстар Қаралған жұмыстар табылмады Тапсырыс Антиплагиат Қаралған жұмыстар kz