көп қабатты өнеркәсіптік ғимараттың темірбетон конструкциялары

ҚАЗАҚСТАН РЕСПУБЛИКАСЫНЫҢ БІЛІМ ЖӘНЕ ҒЫЛЫМ МИНИСТРЛІГІ

Ө. А. Байқоңыров атындағы Жезқазған университеті

КУРСТЫҚ ЖҰМЫС

"құрылыс конструкциялары 2» пәні бойынша.

Тақырыбы: көп қабатты өнеркәсіптік ғимараттың темірбетон конструкциялары

Орындаған: Стр-19-2 уск

Макажанова А. К.

Тексерген Мұгалім:

Жолдыбаев Ш. С.

Мазмұны:

3 жобалауға арналған деректер

1. Дөңгелек қуыстары бар плитаны жобалау . . . 4

Бірінші топтың шекті күйлері бойынша дөңгелек қуыстары бар плитаны есептеу . . . 5

Плитаның беріктігін бойлық оське көлбеу қималар бойынша тексеру . . . 6

Екінші топтың шекті күйлері бойынша плитаны есептеу . . . 9

Алдын-ала кернеудің жоғалуын анықтаңыз . . . 9

Жарықтардың пайда болуын тексереміз . . . 12

Жарықтарды ашу анықтамасы: . . . 12

Плитаның бүгілуін анықтау . . . 14

2. Үздіксіз ригель . . . 15

Бойлық оське қалыпты қималар бойынша ригельдің беріктігін есептеу . . . 16

Бойлық оське көлбеу қималар бойынша ригельдің беріктігін есептеу . . . 17

Материалдар диаграммасын құру . . . 19

3. Құрама темірбетон бағанасы және бағанның астына орталық жүктелген іргетас . . . 22

Баған . . . 22

Іргетасы . . . 25

4. Көп қабатты ғимараттардың монолитті темірбетон және тас конструкциялары . . . 28

Монолитті плитаны есептеу . . . 29

Екінші сәулені есептеу . . . 30

5. Пайдаланылған әдебиеттер: . . . 34

Жобалауға арналған деректер

1. Дөңгелек қуыстары бар плитаны жобалау

Төбенің құрылымдық схемасын орналастыру нәтижелері бойынша плитаның номиналды ені 1600 мм қабылданады.

l ₀ = S _прод - b /2=5700- 250/2=5675 мм=5, 575 м.

1 м2 қабаттасуға арналған жүктемелерді есептеу кестеде келтірілген.

1 м2 қабаттасуға арналған жүктемелер

Ғимараттың мақсаты бойынша сенімділік коэффициентін ескере отырып, плитаның ені 1, 6 м болған кезде 1 м ұзындыққа есептелген жүктемелер $\gamma_{n}$ = 1, 0 (ғимараттың жауапкершілік класы II) .

- шекті жағдайлардың бірінші тобы бойынша есептеулер үшін:

q = 16, 62 $\bullet$ 1, 6 $\bullet$ 1. 0 = 26, 592 кН/м

- шекті жағдайлардың екінші тобы бойынша есептеулер үшін:

тұрақты q _tot = 14, 1 $\bullet$ 1, 6=22, 56 кН/м

ұзақ q _l = 8, 5 $\bullet$ 1, 6=13, 6 кН/м

Есептеу күші:

- шекті жағдайлардың бірінші тобы бойынша есептеу үшін:

М = ql ₀ ² /8 = 26, 592 $\bullet$ 5, 575 ² /8=103, 31 кН $\bullet$ м

Q = ql ₀ /2 = 26, 592 $\bullet$ 5, 575/2=74, 1252 кН

- шекті жағдайлардың екінші тобы бойынша есептеу үшін :

М _tot = q _tot l ₀ ² /8 =22, 56 $\bullet$ 5, 575 ² /8=87, 65 кН $\bullet$ м

М _l = q _l l ₀ ² /8 = 13, 6 $\bullet$ 5, 575 ² /8=52, 837 кН $\bullet$ м

B30 класындағы бетонның нормативтік және есептік сипаттамаларын қосымша арқылы табамыз I[1] : R _{b, n} = R _{b, ser} = 25, 5 МПа, R _b = 19, 5 МПа, R _{bt, n} = R _{bt, ser} = 1, 95 МПа,

R _bt = 1, 3 МПа

K1500 класындағы кернеулі арматураның нормативтік және есептік сипаттамаларын II қосымшадан табамыз [1] :

R _{s, n} = R _{s, ser} = 1500 МПа;

R _s = 1300 МПа;

E _s = 195000МПа;

Арматураның алдын ала кернеуінің шамасын 9. 1. 1 Т. [5] :

$\sigma_{sp}$ = 1150 МПа < 0, 8 $\bullet$ R _{s, n} = 0, 8*1500 = 1200 Мпа и не менее 0, 3 $\bullet$ R _{s, n} = 0, 3 $\bullet$ 1500 = 450Мпа.

Бірінші топтың шекті күйлері бойынша дөңгелек қуыстары бар плитаны есептеу.

Бойлық оське қалыпты қима бойынша плитаның беріктігін есептеу, М = 103, 31 кН∙м. тавровое қимасы (сурет. 1, б) Сығылған аймақтағы сөремен. Сәйкес п. 8. 1. 11[5] при сөренің есептелген ені b _f ^’ = 1560 мм. h ₀ = h - a = 220 - 30 = 190 мм.

Шартты тексереміз (3. 23) [9] :

$$R_{b} \bullet b_{f}' \bullet h_{f}'\left( h_{0} - 0. 5 \bullet h_{f}' \right) = 19, 5 \bullet 1560 \bullet 31 \bullet (190 - 0, 5 \bullet 31) = 164, 557\ кН \bullet м$$

$$164, 557\ кН \bullet м > M = 103, 31\ кН \bullet м$$

, яғни Сығылған аймақтың шекарасы сөреде өтеді және Біз ені тікбұрышты қима үшін де есептейміз b = b _f ^’ =1560 мм сәйкес п. 3. 14[9] .

Мағынасын табамыз α _m формула бойынша (3. 9) [3]

$$\alpha_{m} = \frac{M}{R_{b} \bullet b \bullet h_{0}^{2}} = \frac{103, 31 \bullet 10^{6}}{19, 5 \bullet 1560 \bullet 190^{2}} = 0, 094$$

Арматураның қажетті көлденең қимасы формула бойынша есептеледі (3. 10) [9], бұл үшін табамыз $\xi = 1 - \sqrt{1 - 2 \bullet \alpha_{m}} = 1 - \sqrt{1 - 2 \bullet 0, 094} = 0, 099$

$$\frac{\xi}{\xi_{R}} = 0, 291 < 0, 6$$

Және коэффициент γ _s3 =1, 1, кернеулі арматураның тұрақтылықтың шартты шегінен жоғары кедергісін ескеретін п. 3. 9. [9] .

$$A_{sp} = \frac{\xi \bullet R_{b} \bullet b \bullet h_{0}}{\gamma_{s3} \bullet R_{s}} = \frac{0, 099 \bullet 19, 5 \bullet 1560 \bullet 190}{1, 1 \bullet 1300} = 399, 7\ {мм}^{2}$$

Қабылдаймыз 5∅12 К1500 (А _sp = 453 мм ² ) .

Плитаның беріктігін бойлық оське көлбеу қималар бойынша тексеру.

Тіректегі көлденең күш Qmax = 74, 1252 кН, тұтас біркелкі бөлінген жүктеме q1 = q = 26, 592 кН / м.

Плитаның көлбеу қималарының беріктігін көлденең арматура болмаған кезде көлденең күштің әсеріне тексереміз п. 3. 40 [9] .

Өйткені 2, 5R _bt bh ₀ = 2, 5∙1, 3∙288∙190=177, 84 кН > Qmax= 74, 1252 кН

Созылған арматурадан қысу күшін табамыз
P≈0, 7 σ _sp Asp =0, 7∙1150∙453=364, 665·10 ³ Н = 364, 655 кН.

Коэффициент φ _n анықтаймыз. Пластинаның бетон қимасының ауданын Сығылған сөренің төсеніштерін ескермей есептейміз $A_{1}$ = 415, 2∙220+38, 45∙(1560-415, 2) =135, 36 мм ² ;

тиісінше, біз аламыз:

$$\frac{P}{R_{b} \bullet A_{1}} = \frac{364655}{19, 5 \bullet 135361, 56} = 0, 138$$

сонда:
$$\varphi_{n} = 1 + 1, 6 \bullet \frac{P}{R_{b} \bullet A_{1}} - 1, 16 \bullet \left( \frac{P}{R_{b} \bullet A_{1}} \right) ^{2} = 1, 1989$$

Табамыз Q _{b, min} = 0, 5φ _n R _bt bh ₀ =0, 5∙1, 1989∙1, 3∙288∙190=42, 642∙10 ³ Н=42, 64 кН.

Өйткені Q=Q _max - q _1c =74, 1252-26, 592∙0, 19=69, 073 кН› Q _{b, min} =42, 64 кН, онда плитаның көлбеу қималарының беріктігі үшін көлденең арматура қажет.

Біз плитаның шеті арқылы сыныптың көлденең арматуралық шыбықтары бар жалпақ жақтауды орнатамыз В500, d=3 мм (А _sw = 62, 8 мм ² , R _sw= 300МПа) адымымен Sw=90мм<h ₀ /2=190/2=95мм.

Бетон жолағының беріктігі:

0, 3 R _b bh ₀ =0, 3 $\bullet$ 19, 5 $\bullet 288 \bullet$ 190=320, 112 Н=320, 1 кН $>$ Q _max =74, 1252 кН, яғни бетон жолағының беріктігі қамтамасыз етілген.

Біз көлбеу қималардағы беріктікті Шартпен тексереміз:

Формула бойынша элементтің ұзындығының бірлігіне көлденең жолақтардағы күшті анықтаймыз.

$$q_{sw} = \frac{R_{sw} \bullet A_{sw}}{s_{w}} = \frac{300 \bullet 62, 8}{90} = 209, 3\ Н/мм$$

Шартты тексереміз: 0, 25φ _n R _bt b=0, 25 $\bullet$ 1, 1989 $\bullet$ 1, 3 $\bullet$ 288=112, 22 Н/мм< q _sw =209, 3 мм, т. е. талапты орындаймыз және М _b формула бойынша анықтаймыз:

М _b = 1, 5φ _n R _bt bh ₀ ² =1, 5 $\bullet$ 1, 1989 $\bullet$ 1, 3 $\bullet$ 288 $\bullet$ 190 ² =24, 306 $\bullet$ 10 ⁶ Н*мм.

Ең қолайсыз көлбеу қимасы бар проекцияның ұзындығын және көлбеу жарықшақтың проекциясын анықтаймыз с ₀ =2 $h_{0}$ =380 мм

$$с = \sqrt{\frac{М_{b}}{q_{1}}} = \sqrt{\frac{24, 306}{26, 592}} = 0, 956$$

сонда
$$Q_{b} = \frac{1, 5 \bullet \varphi_{n} \bullet R_{bt} \bullet b \bullet h_{0}^{2}}{c} = \frac{1, 5 \bullet 1, 1989 \bullet 1, 3 \bullet 288 \bullet 190^{2}}{0, 956}25, 425$$

Шартты тексереміз Q _b +0, 75q _sw c ₀ =25, 425+0, 75 $\bullet$ 209, 3 $\bullet$ 0, 38=85, 075 кН $>$ Q=74, 1252 кН, т. е. көлбеу қиманың беріктігі қамтамасыз етілген, біз анықтаймыз;

$$s_{w. max} = \frac{\varphi_{n} \bullet R_{bt} \bullet b \bullet h_{0}^{2}}{Q_{\max}} = \frac{1, 1989 \bullet 1, 3 \bullet 288 \bullet 190^{2}}{74125} = 218, 6\ мм > s_{w} = 90\ мм$$

Талап қанағаттандырылды.

Сурет 1. Дөңгелек қуыстары бар плитаның көлденең қимасы: негізгі өлшемдері;

б) беріктігі бойынша есептеуге; в) шекті күйлердің екінші тобы бойынша есептеуге;

Екінші топтың шекті күйлері бойынша плитаны есептеу

Талаптарға сәйкес п. 8. 2. 6 [5], кестеде ұсынылған IV. 4 приложения IV, Вр1400 класты арматурамен арматураланған плитада жарықтардың ұзақ ашылуының шекті ені рұқсат етіледі a _crc , _uit = 0, 2 мм және ұзартылмайтыннан- a _{crc, ult} = 0, 3 мм.

• Компьютермен есептелген плитаның осы бөлігінің геометриялық сипаттамалары келесі мәндерге ие:
• бетон қимасының ауданыA=0, 1794·106мм2;
• келтірілген Қима ауданыAred=0, 1819·106мм2;
• келтірілген қиманың статикалық сәтіSred= 0, 1981·108мм ;
• төменгі қырынан келтірілген қиманың ауырлық центріне дейінгі қашықтық

у = 108. 9 мм;

• келтірілген қиманың инерция моментіIred= 0, 1121·1010мм4;
• келтірілген қиманың инерция моменті Wred= 0, 1029·108мм ;
• келтірілген қиманың ауырлық центрінен жоғарғы ядро нүктесіне дейінгі қашықтықr=56, 2 мм;

Бетонның берілу беріктігін тағайындаймыз R _bp = 30 МПа, талаптарына қанағаттандыратын п. 6. 1. 6 [5] .

Алдын ала кернеудің жоғалуын анықтаңыз

Сәйкес арматурадағы кернеулердің релаксациясынан болатын шығындар п. 9. 1. 3 [5] тен

$${\Delta\sigma}_{sp1} = \left( 0, 22\frac{\sigma_{sp}}{R_{s. n}} - 0, 1 \right) \bullet \sigma_{sp} = \left( 0, 22\frac{1150}{1500} - 0, 1 \right) \bullet 1150 = 78, 966\ МПа$$ .

Шығындары температуралық құлама жоқ, өйткені табиғи жағдайлары бетон қатаюын, т. е. ${\Delta\sigma\ }_{sp2} = \ 0$

Болат пішінінің деформациясынан шығын болмайды, өйткені күш стенд аялдамаларына, яғни. $\Delta\sigma sp3\ = \ 0$ .

Кернеу құрылғыларында орналасқан якорьдердің деформациясынан болатын шығындарды формула бойынша табамыз:
$${\Delta\sigma}_{sp4} = \ \frac{\mathrm{\Delta}l}{l} \bullet E_{s} = \frac{2}{6700} \bullet 195000 = 58, 2089\ МПа$$

Арматураның алғашқы кернеуінің толық мәндерін формула бойынша табамыз:

$${\mathrm{\Delta}\sigma}_{sp(1) } = 78, 966 + 0 + 0 + 58, 2089 = 137, 1749\ Мпа$$

Содан кейін алғашқы шығындарды ескере отырып, қысу күші тең болады:

$P_{(1) } = A_{sp}\left( \sigma_{sp} - {\mathrm{\Delta}\sigma}_{sp(1) } \right) = \ 453 \bullet (1150\ -137, 1749) \ = 458, 81\ кН$ .

Жоғарғы аймақта кернеулі арматураның болмауына байланысты келтірілген қиманың ауырлық центріне қатысты қысу күшінің эксцентриктілігі тең болады

$$e_{0p1} = \ y - \ a_{p} = 108. 9 - \ 30\ = \ 78, 9\ мм.$$

Бетондағы максималды қысу кернеуін тексеріңіз σbp, әрекет күші(1) , есептеу σ BP, формула бойынша (9. 14) [5] ys= y =78, 9 ММ және пластинаның өз салмағынан иілу моментін нөлге тең қабылдайды:

$$\sigma_{bp} = \frac{P_{(1) }}{A_{red}} + \frac{{P_{(1) }e_{0p1}y}_{sp}}{I_{red}} = \frac{458, 81 \bullet 10^{3}}{0, 1819 \bullet 10^{6}} + \frac{458, 81 \bullet 10^{3} \bullet 78, 9 \bullet 108, 9}{0, 1121 \bullet 10^{10}} = 6, 039\ МПа <$$

$$< 0, 9R_{bp} = \ 27\ МПа$$

Талап п. 9. 1. 11 [5] орындалып жатыр.

Кернеудің екінші жоғалуын анықтаңыз пп. 9. 1. 8 и 9. 1. 9 [5] .

Шөгуден болатын шығындар тең

${\mathrm{\Delta}\sigma}_{sp5}$ =ε _b , _sh E _s =0, 0002·195000=39 МПа,

ε _b , _sh =0, 0002 - бетон кластарының шөгуінің деформациясы В30.

Бетонның сырғып кетуінен болатын шығындарды табу үшін бетондағы кернеуді есептейміз σ_bp, P(1) күшінің әсерінен және MW иілу моментінен, плитаның массасынан.

Плитаның меншікті массасынан жүктеме (кестені қараңыз. 1) тең:

$q_{w} = 3 \bullet 1, 8 = 4, 8\ кН/м$ , тогда

$$M_{w} = \frac{q_{w}l_{0}^{2}}{8} = \frac{4, 8\ \bullet {5, 575}^{2}}{8} = 18, 6484\ кНм$$

Кернеуі σ _bp кернеулі арматура деңгейінде (т. е. при y _sp =e _0p1 ) , тең болады:

$$\sigma_{bp} = \frac{P_{(1) }}{A_{red}} + \frac{{\left( P_{(1) }e_{0p1} - M_{w} \right) y}_{sp}}{I_{red}}$$

$$\sigma_{bp} = \frac{458, 81 \bullet 10^{3}}{0, 1819 \bullet 10^{6}} + \frac{\left( 458, 81 \bullet 10^{3} \bullet 78, 9 - 18, 6484 \bullet 10^{6} \right) \bullet 78, 9}{0, 1121 \bullet 10^{10}} = 3, 757\ МПа(сжатие) . \$$

Кернеуі σ` <sub>bp</sub> жұмыс кезінде экстремалды Сығылған талшық деңгейінде олар сәйкесінше тең болады: ${\sigma`}_{bp} = \frac{P_{(1) }}{A_{red}} - \frac{\left( P_{(1) }e_{0p1} - M_{w} \right) (h - y) }{I_{red}}; $

$${\sigma`}_{bp} = \frac{458, 81 \bullet 10^{3}}{0, 1819 \bullet 10^{6}} - \frac{\left( 458, 81 \bullet 10^{3} \bullet 78, 9 - 18, 6484 \bullet 10^{6} \right) \bullet (220 - 108, 9) }{0, 1121 \bullet 10^{10}} = \ \ \ \ 0, 7825\ МПа > 0\ (сжатие) . $$

Бетонның жылжуынан болатын шығындарды (9. 9) [5] формула бойынша анықтаймыз, 〖φ φ _bcr және ebпо бетон класы, B35 бетон класы,

R _bp = 30 Мпа. Таблица бойынша I. 3 и I. 4 қосымша I табамыз

E _b = 34500 МПа, φ _bcr = 2, 1(60%) .

Содан кейін сырғудан болатын шығындар сәйкесінше тең болады:

* созылған кернеулі арматура деңгейінде

$${\mathrm{\Delta}\sigma}_{sp6} = \frac{0, 8\varphi_{bcr}\alpha\sigma_{bp}}{1 + \alpha\mu_{sp}\left( 1 + \frac{y_{sp}^{2} \bullet A_{red}}{I_{red}} \right) \left( 1 + 0, 8\varphi_{bcr} \right) }; \$$

$${\ \mathrm{\Delta}\sigma}_{sp6} = \frac{0, 8 \bullet 2, 1 \bullet 5, 652 \bullet 3, 757}{1 + 5, 652 \bullet 0. 0025251\left( 1 + \frac{{78, 9}^{2} \bullet 0, 1819 \bullet 10^{6}}{0, 1121 \bullet 10^{10}} \right) (1 + 0, 8 \bullet 2, 1) } = 33, 1273\ МПа$$

a=E _sp / E _b =195000/34500 = 5, 652, аμ _sp =A _sp /A=453/179400= 0, 0025251

Экстремалды Сығылған талшық деңгейінде сығымдалудан болатын кернеудің жоғалуы (жұмыс кезінде Сығылған бетон аймағында арматура болмаған кезде) :

$${\ \mathrm{\Delta}\sigma`}_{sp6 =}{0, 8 \bullet \varphi}_{bcr} \bullet \alpha \bullet {\sigma'}_{bp} = 0, 8 \bullet 2, 1 \bullet 5, 652 \bullet 0, 7825 = 7, 43\ Мпа$$

Арматураның бірінші және екінші шығындарының толық мәні:

$${\mathrm{\Delta}\sigma}_{sp(2) } = \ {\mathrm{\Delta}\sigma}_{sp1} + {\mathrm{\Delta}\sigma}_{sp2} + {\mathrm{\Delta}\sigma}_{sp3} + {\mathrm{\Delta}\sigma}_{sp4} + {\mathrm{\Delta}\sigma}_{sp5} + {\mathrm{\Delta}\sigma}_{sp6};$$

$${\mathrm{\Delta}\sigma}_{sp(2) } = 78, 966 + 0 + 0 + 58, 2089 + 39 + 33, 1273 = 209, 3022 > 100\ МПа\ .$$

Кернеулі арматурадағы кернеудің барлық жоғалуын ескере отырып, олар тең болады:

$$\sigma_{sp(2) } = \sigma_{sp} - {\mathrm{\Delta}\sigma}_{sp(2) } = 1150 - 209, 3022 = \ 940, 6978\ МПа.$$

Барлық шығындарды ескере отырып, қысу күші келесі формула бойынша анықталады (2. 17) [9]

$$Р = \ \sigma_{sp(2) }\ \bullet A_{sp} = 94, 6978 \bullet 453\ = 426, 136\ кН.$$

Берілген қиманың ауырлық центріне қатысты қысу күшінің эксцентриктілігі e _0p = e _0p1 = 78, 9мм.

Жарықтардың пайда болуын тексереміз

Плитада жарықтардың ашылу ені бойынша есептеу қажеттілігін анықтау және деформациялар бойынша есептеу жағдайын анықтау үшін.

Формула бойынша жарықтардың пайда болу сәтін анықтаймыз (9. 36) [5] :

$$M_{сrc} = \gamma W_{red}R_{bt, ser}\ + P\left( e_{0p}\ + \ r \right) = \ 1, 25 \bullet 0, 1029 \bullet \ 10^{8} \bullet \ 1, 95 + 426, 136 \bullet 10^{3}(78, 9 + 56, 6)$$

$$M_{сrc} = \ 82, 823 \bullet 10^{6}Н \bullet мм, = 82, 823\ кН \bullet м$$

Mtot= 87, 647 кН•м>Mcrc=82, 823 кН * м болғандықтан, Сығылған аймақта жарықтар пайда болады.

Жарықтарды ашу анықтамасы:

Біз талаптарға сәйкес орындаймыз. (4, 12) 9 формуласы бойынша тұрақты және ұзақ жүктемелердің әсерінен кернеулі арматурадағы кернеудің өсуін анықтаймыз, яғни біз қабылдаймыз М= $М_{l}$ = 52, 837 Мпа

e _sp = y - a _sp - e _0p =108, 9-30 -78, 9= 0

М _s = $М_{l}$ =52, 837Мпа

сонда:
$$\frac{e_{s}}{h_{0}} = \frac{M_{s}}{Ph_{0}} = \frac{52, 837\ \bullet 10^{6}}{426, 136\ \bullet 10^{3}\ \bullet 190} = 0, 6526 \approx 0, 7$$

Формула бойынша қиманың Сығылған аймағындағы қиғаштардың жұмысын ескеретін φf коэффициентін есептейміз:
$${\varphi\ }_{f} = \frac{{(b}_{f\ }' - {b) h}_{f}'}{bh_{0}} = \ \frac{(1560 - 415) 38, 4}{415 \bullet 190} = 0, 5576$$

$$\mu = \frac{А_{sp}}{bh_{0}} = \frac{453}{415 \bullet 190} = 0, 005745\, \ \mu\alpha_{s1} = 0, 066$$

$${\ \mu\alpha_{s1} = 0, 066\ \ \ \ \ \ \ \ \varphi}_{f} = 0, 5576, \ \ \frac{е_{s}}{h_{0}} = 0, 7\ тогда\ \xi = 0, 7788$$

Сонда : z =ξ $h_{0}$ =0, 7788 $\bullet$ 190=147, 972 мм.

$$\sigma_{s} = \sigma_{sl} = \frac{Ms\ ⧸_{}^{}{z - p}}{Asp}\ = \frac{52, 837 \bullet 10^{6}\ ⧸_{}^{}{147, 972 - 426, 136 \bullet 10^{3}}}{453} = - 152, 454МПа$$ .

Сол сияқты біз мәнді анықтаймыз , сонда

М _s =М _crc =82, 823 Н*м

Тогда:
$$\frac{e_{s}}{h_{0}} = \frac{Ms}{Ph_{0}} = \frac{82, 823\ \bullet 10^{6}}{426, 136\ \bullet 10^{3} \bullet 190} = 1, 023$$

... жалғасы

ЦОКОЛЬДІ ТЕМІРБЕТОН ҚАБЫРҒАЛАРЫНЫҢ ЖЫЛУФИЗИКАЛЫҚ ҚАСИЕТТЕРІН ЗЕРТТЕУ ЖӘНЕ ЭНЕРГИЯ ҮНЕМДЕУ

Жылыту және желдету

Сәулеттік конструкция

Уақытша ғимараттарды есептеу

Бір қабатты өндірістік ғимараттарды монтаждау әдістері

Ғимараттың жауапкершілік дәрежесі

КЕҢІСТІК КОРНСТРУКЦИЯЛАР-ҚҰРЫЛЫМДАР

“ҒИМАРАТТАРДЫ ЖӘНЕ ИМАРАТТАРДЫ ТЕКСЕРІП, СЫНАУ” ПӘНІНЕН ОҚУ-ӘДІСТЕМЕЛІК КЕШЕН

Гидрофобты қоспалар ендіру арқылы бетонның ұзақ тұрақтылығын арттыру

«Екі секциялы, екі қабатты, он екі пәтерлі кірпіштен салынған тұрғын үй»

• Іс жүргізу
• Автоматтандыру, Техника
• Алғашқы әскери дайындық
• Астрономия
• Ауыл шаруашылығы
• Банк ісі
• Бизнесті бағалау
• Биология
• Бухгалтерлік іс
• Валеология
• Ветеринария
• География
• Геология, Геофизика, Геодезия
• Дін
• Ет, сүт, шарап өнімдері
• Жалпы тарих
• Жер кадастрі, Жылжымайтын мүлік
• Журналистика
• Информатика
• Кеден ісі
• Маркетинг
• Математика, Геометрия
• Медицина
• Мемлекеттік басқару
• Менеджмент
• Мұнай, Газ
• Мұрағат ісі
• Мәдениеттану
• ОБЖ (Основы безопасности жизнедеятельности)
• Педагогика
• Полиграфия
• Психология
• Салық
• Саясаттану
• Сақтандыру
• Сертификаттау, стандарттау
• Социология, Демография
• Спорт
• Статистика
• Тілтану, Филология
• Тарихи тұлғалар
• Тау-кен ісі
• Транспорт
• Туризм
• Физика
• Философия
• Халықаралық қатынастар
• Химия
• Экология, Қоршаған ортаны қорғау
• Экономика
• Экономикалық география
• Электротехника
• Қазақстан тарихы
• Қаржы
• Құрылыс
• Құқық, Криминалистика
• Әдебиет
• Өнер, музыка
• Өнеркәсіп, Өндіріс