көп қабатты өнеркәсіптік ғимараттың темірбетон конструкциялары

Жұмыс түрі: Курстық жұмыс
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 27 бет
Таңдаулыға:

ҚАЗАҚСТАН РЕСПУБЛИКАСЫНЫҢ БІЛІМ ЖӘНЕ ҒЫЛЫМ МИНИСТРЛІГІ
Ө. А. Байқоңыров атындағы Жезқазған университеті

КУРСТЫҚ ЖҰМЫС
"құрылыс конструкциялары 2 пәні бойынша.
Тақырыбы: көп қабатты өнеркәсіптік ғимараттың темірбетон конструкциялары

Орындаған: Стр-19-2 уск
Макажанова А.К.
Тексерген Мұгалім:
Жолдыбаев Ш.С.

Мазмұны:
3 жобалауға арналған деректер
1. Дөңгелек қуыстары бар плитаны жобалау ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... 4
Бірінші топтың шекті күйлері бойынша дөңгелек қуыстары бар плитаны есептеу... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .5
Плитаның беріктігін бойлық оське көлбеу қималар бойынша тексеру ... ... ... .6
Екінші топтың шекті күйлері бойынша плитаны есептеу ... ... ... ... ... ... ... ... .. 9
Алдын-ала кернеудің жоғалуын анықтаңыз ... ... ... ... ... ... .. ... ... ... ... ... ... ... ...9
Жарықтардың пайда болуын тексереміз ... ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ... ... ... ... ... 12
Жарықтарды ашу анықтамасы: ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .12
Плитаның бүгілуін анықтау ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...14
2. Үздіксіз ригель ... ... ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .. 15
Бойлық оське қалыпты қималар бойынша ригельдің беріктігін есептеу ... ... 16
Бойлық оське көлбеу қималар бойынша ригельдің беріктігін есептеу ... ... ... 17
Материалдар диаграммасын құру ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... . 19
3. Құрама темірбетон бағанасы және бағанның астына орталық жүктелген іргетас ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .. 22
Баған ... ... ... ... ... ... ... .. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... 22
Іргетасы ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... 25
4. Көп қабатты ғимараттардың монолитті темірбетон және тас конструкциялары ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... 28
Монолитті плитаны есептеу ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... 29
Екінші сәулені есептеу ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... 30
5. Пайдаланылған әдебиеттер: ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... . 34

Жобалауға арналған деректер
1
Бағандардың бойлық бағыттағы қадамы, м
5,7
2
Бағандардың бойлық бағыттағы қадамы, м
8,4
3
Бойлық бағыттағы аралықтар саны
7,0
4
Бойлық бағыттағы аралықтар саны
3,0
5
Қабат ұзындығы, м
3,6
6
Қабат саны
6,0
7
Жабынға уақытша нормативтік жүктеме, кНм2
10,0
8
Еден массасынан тұрақты нормативтік жүктеме, кНм2
1,1
9
Монолитті құрылымдар мен іргетастың бетон класы
В25
10
Құрастырмалы құрылымдарға арналған бетон класы
В25
11
Құрастырмалы құрылымдарға арналған бетон класы
В35
12
Құрастырмалы құрылымдарға арналған бетон класы
A400
13
Құрастырмалы бекітілмейтін конструкциялардың арматура класы
А500
14
Алдын ала кернеулі арматура класы
К(7)
15
Арматураны тірекке керу тәсілі
Механ.
16
Бетонды қатайту шарттары
Естеств.
17
Еден плитасының түрі
Круг.
18
Іргетастың тереңдігі, м
1,50
19
Топырақтың есептік кедергісі, мПа
0,30
20
Құрылыс ауданы
Казань
21
Қоршаған ортаның ылғалдылығы
60%
22
Құрылыс класы
КС-2
23
Құрастырмалы құрылымдарға арналған бетон класы
3

1. Дөңгелек қуыстары бар плитаны жобалау
Төбенің құрылымдық схемасын орналастыру нәтижелері бойынша плитаның номиналды ені 1600 мм қабылданады.
l0=Sпрод - b2=5700 - 2502=5675 мм=5,575 м.
1 м2 қабаттасуға арналған жүктемелерді есептеу кестеде келтірілген.
1 м2 қабаттасуға арналған жүктемелер
Жүктеме түрі
Нормативтік жүктеме кНм2
Жүктеме бойынша сенімділік коэффициенті
Есептік жүктеме кНм2
Тұрақты:
плитаның массасынан
3,0
1,1
3,3
еден массасы (тапсырма бойынша)
1,1
1.2
1.32
барлығы:
4,1
-
4,62
Уақытша: тапсырма бойынша
10,0
1,2
12
Оның ішінде: ұзақтығы
8,5
1,2
10,2
тұрақты
1,5
1,2
1,8
Толық жүктеме
14,1
-
16,62
Оның ішінде тұрақты және ұзақ
12,6
-
-

Ғимараттың мақсаты бойынша сенімділік коэффициентін ескере отырып, плитаның ені 1,6 м болған кезде 1 м ұзындыққа есептелген жүктемелер γn = 1,0 (ғимараттың жауапкершілік класы II).
- шекті жағдайлардың бірінші тобы бойынша есептеулер үшін:
q = 16,62∙1,6∙1.0 = 26,592 кНм
- шекті жағдайлардың екінші тобы бойынша есептеулер үшін:
тұрақты qtot = 14,1∙1,6=22,56 кНм
ұзақ ql = 8,5∙1,6=13,6 кНм
Есептеу күші:
- шекті жағдайлардың бірінші тобы бойынша есептеу үшін:
М = ql028 = 26,592∙5,57528=103,31 кН∙м
Q = ql02 = 26,592∙5,5752=74,1252 кН
- шекті жағдайлардың екінші тобы бойынша есептеу үшін :
Мtot = qtot l028 =22,56∙5,57528=87,65 кН∙м
Мl = ql l028 = 13,6∙5,57528=52,837 кН∙м

B30 класындағы бетонның нормативтік және есептік сипаттамаларын қосымша арқылы табамыз I[1]: Rb,n = Rb,ser = 25,5 МПа, Rb = 19,5 МПа, Rbt,n = Rbt,ser = 1,95 МПа,
Rbt = 1,3 МПа
K1500 класындағы кернеулі арматураның нормативтік және есептік сипаттамаларын II қосымшадан табамыз [1]:
Rs,n = Rs,ser = 1500 МПа;
Rs = 1300 МПа;
Es = 195000МПа;
Арматураның алдын ала кернеуінің шамасын 9.1.1 Т. [5]:
σsp = 1150 МПа 0,8∙ Rs,n = 0,8*1500 = 1200 Мпа и не менее 0,3∙ Rs,n = 0,3∙1500 = 450Мпа.

Бірінші топтың шекті күйлері бойынша дөңгелек қуыстары бар плитаны есептеу.
Бойлық оське қалыпты қима бойынша плитаның беріктігін есептеу, М = 103,31 кН∙м. тавровое қимасы (сурет. 1, б) Сығылған аймақтағы сөремен. Сәйкес п.8.1.11[5] при сөренің есептелген ені bf' = 1560 мм. h0 = h - a = 220 - 30 = 190 мм.
Шартты тексереміз (3.23) [9]:

Rb∙bf'∙hf'h0-0.5∙hf'=19,5∙1560∙31∙1 90-0,5∙31=164,557 кН∙м
164,557 кН∙мM=103,31 кН∙м

, яғни Сығылған аймақтың шекарасы сөреде өтеді және Біз ені тікбұрышты қима үшін де есептейміз b = bf' =1560 мм сәйкес п. 3.14[9].
Мағынасын табамыз αm формула бойынша (3.9) [3]
αm=MRb∙b∙h02=103,31∙10619,5∙1560∙19 02=0,094
Арматураның қажетті көлденең қимасы формула бойынша есептеледі (3.10)[9], бұл үшін табамыз ξ=1-1-2∙αm=1-1-2∙0,094=0,099
ξξR=0,2910,6
Және коэффициент γs3=1,1, кернеулі арматураның тұрақтылықтың шартты шегінен жоғары кедергісін ескеретін п.3.9.[9].
Asp=ξ∙Rb∙b∙h0γs3∙Rs=0,099∙19,5∙1560 ∙1901,1∙1300=399,7 мм2
Қабылдаймыз 512 К1500 (Аsp = 453 мм2).

Плитаның беріктігін бойлық оське көлбеу қималар бойынша тексеру.
Тіректегі көлденең күш Qmax = 74,1252 кН, тұтас біркелкі бөлінген жүктеме q1 = q = 26,592 кН м.
Плитаның көлбеу қималарының беріктігін көлденең арматура болмаған кезде көлденең күштің әсеріне тексереміз п. 3.40 [9].
Өйткені 2,5Rbtbh0 = 2,5∙1,3∙288∙190=177,84 кН Qmax= 74,1252 кН
Созылған арматурадан қысу күшін табамыз
P≈0,7 σsp Asp =0,7∙1150∙453=364,665·103Н = 364,655 кН.
Коэффициент φn анықтаймыз. Пластинаның бетон қимасының ауданын Сығылған сөренің төсеніштерін ескермей есептейміз A1 = 415,2∙220+38,45∙(1560-415,2)=135,36 мм2 ;
тиісінше, біз аламыз:
PRb∙A1=36465519,5∙135361,56=0,138
сонда:
φn=1+1,6∙PRb∙A1-1,16∙PRb∙A12=1,1989

Табамыз Qb,min = 0,5φn Rbt bh0 =0,5∙1,1989∙1,3∙288∙190=42,642∙103Н =42,64 кН.
Өйткені Q=Qmax - q1c =74,1252-26,592∙0,19=69,073 кН› Qb,min =42,64 кН, онда плитаның көлбеу қималарының беріктігі үшін көлденең арматура қажет.
Біз плитаның шеті арқылы сыныптың көлденең арматуралық шыбықтары бар жалпақ жақтауды орнатамыз В500, d=3 мм (Аsw = 62,8 мм2, Rsw= 300МПа) адымымен Sw=90ммh02=1902=95мм.
Бетон жолағының беріктігі:
0,3 Rb bh0=0,3∙19,5∙288∙190=320,112 Н=320,1 кН Qmax=74,1252 кН, яғни бетон жолағының беріктігі қамтамасыз етілген.
Біз көлбеу қималардағы беріктікті Шартпен тексереміз:
Формула бойынша элементтің ұзындығының бірлігіне көлденең жолақтардағы күшті анықтаймыз.
qsw=Rsw∙Aswsw=300∙62,890=209,3 Нмм
Шартты тексереміз: 0,25φn Rbt b=0,25∙1,1989∙1,3∙288=112,22 Нмм qsw=209,3 мм, т.е. талапты орындаймыз және Мb формула бойынша анықтаймыз:
Мb= 1,5φn Rbt bh02=1,5∙1,1989∙1,3∙288∙1902=24,306 ∙106 Н*мм.
Ең қолайсыз көлбеу қимасы бар проекцияның ұзындығын және көлбеу жарықшақтың проекциясын анықтаймыз с0=2h0=380 мм
с=Мbq1=24,30626,592=0,956
сонда
Qb=1,5∙φn∙Rbt∙b∙h02c=1,5∙1,1989∙1,3 ∙288∙19020,95625,425
Шартты тексереміз Qb+0,75qswc0 =25,425+0,75∙209,3∙0,38=85,075 кНQ=74,1252 кН, т.е. көлбеу қиманың беріктігі қамтамасыз етілген, біз анықтаймыз;
sw.max=φn∙Rbt∙b∙h02Qmax=1,1989∙1,3∙ 288∙190274125=218,6 ммsw=90 мм
Талап қанағаттандырылды.

Сурет 1. Дөңгелек қуыстары бар плитаның көлденең қимасы: негізгі өлшемдері;
б) беріктігі бойынша есептеуге; в) шекті күйлердің екінші тобы бойынша есептеуге;

Екінші топтың шекті күйлері бойынша плитаны есептеу
Талаптарға сәйкес п. 8.2.6 [5], кестеде ұсынылған IV.4 приложения IV, Вр1400 класты арматурамен арматураланған плитада жарықтардың ұзақ ашылуының шекті ені рұқсат етіледі acrc,uit= 0,2 мм және ұзартылмайтыннан- acrc,ult= 0,3 мм.
Компьютермен есептелген плитаның осы бөлігінің геометриялық сипаттамалары келесі мәндерге ие:
бетон қимасының ауданы A= 0,1794·106 мм2;
келтірілген Қима ауданы Ared= 0,1819·106 мм2;
келтірілген қиманың статикалық сәті Sred= 0,1981·108 мм ;
төменгі қырынан келтірілген қиманың ауырлық центріне дейінгі қашықтық
у = 108.9 мм;
келтірілген қиманың инерция моменті Ired= 0,1121·1010 мм4;
келтірілген қиманың инерция моменті Wred= 0,1029·108 мм ;
келтірілген қиманың ауырлық центрінен жоғарғы ядро нүктесіне дейінгі қашықтық r=56,2 мм;
Бетонның берілу беріктігін тағайындаймыз Rbp=30 МПа, талаптарына қанағаттандыратын п. 6.1.6 [5].

Алдын ала кернеудің жоғалуын анықтаңыз
Сәйкес арматурадағы кернеулердің релаксациясынан болатын шығындар п.9.1.3 [5] тен

Δσsp1=0,22σspRs.n-0,1∙σsp=0,2211501 500-0,1∙1150=78,966 МПа
.
Шығындары температуралық құлама жоқ, өйткені табиғи жағдайлары бетон қатаюын, т. е. Δσ sp2= 0
Болат пішінінің деформациясынан шығын болмайды, өйткені күш стенд аялдамаларына ,яғни.Δσsp3 = 0 .
Кернеу құрылғыларында орналасқан якорьдердің деформациясынан болатын шығындарды формула бойынша табамыз:
Δσsp4= ∆ll∙Es=26700∙195000=58,2089 МПа
Арматураның алғашқы кернеуінің толық мәндерін формула бойынша табамыз:
∆σsp1=78,966+0+0+58,2089=137,1749 Мпа

Содан кейін алғашқы шығындарды ескере отырып, қысу күші тең болады:
P(1)=Aspσsp-∆σsp1= 453∙(1150 - 137,1749) =458,81 кН.

Жоғарғы аймақта кернеулі арматураның болмауына байланысты келтірілген қиманың ауырлық центріне қатысты қысу күшінің эксцентриктілігі тең болады
e0p1= y- ap=108.9- 30 = 78,9 мм.

Бетондағы максималды қысу кернеуін тексеріңіз σbp, әрекет күші(1) , есептеу σ BP, формула бойынша (9.14)[5] ys= y =78,9 ММ және пластинаның өз салмағынан иілу моментін нөлге тең қабылдайды:
σbp=P1Ared+P1e0p1yspIred=458,81∙103 0,1819∙106+458,81∙103∙78,9∙108,90,1 121∙1010=6,039 МПа
0,9Rbp= 27 МПа
Талап п. 9.1.11 [5] орындалып жатыр.

Кернеудің екінші жоғалуын анықтаңыз пп.9.1.8 и 9.1.9 [5].
Шөгуден болатын шығындар тең
∆σsp5 =εb,shEs=0,0002·195000=39 МПа,

εb,sh=0,0002 - бетон кластарының шөгуінің деформациясы В30.
Бетонның сырғып кетуінен болатын шығындарды табу үшін бетондағы кернеуді есептейміз σ_bp, P(1)күшінің әсерінен және MW иілу моментінен, плитаның массасынан.
Плитаның меншікті массасынан жүктеме (кестені қараңыз. 1) тең:
qw=3∙1,8=4,8 кНм, тогда

Mw=qwl028=4,8 ∙5,57528=18,6484 кНм

Кернеуі σbp кернеулі арматура деңгейінде (т.е. при ysp=e0p1),тең болады:
σbp=P1Ared+P1e0p1-MwyspIred
σbp=458,81∙1030,1819∙106+458,81∙103 ∙78,9-18,6484∙106∙78,90,1121∙1010=3 ,757 МПасжатие.
Кернеуі σ`bp жұмыс кезінде экстремалды Сығылған талшық деңгейінде олар сәйкесінше тең болады: σ`bp=P1Ared-P1e0p1-Mwh-yIred;
σ`bp=458,81∙1030,1819∙106-458,81∙10 3∙78,9-18,6484∙106∙220-108,90,1121∙ 1010= 0,7825 МПа0 сжатие.
Бетонның жылжуынан болатын шығындарды (9.9)[5] формула бойынша анықтаймыз, 〖φ φ _bcr және ebпо бетон класы, B35 бетон класы,
Rbp= 30 Мпа. Таблица бойынша I.3 и I.4 қосымша I табамыз
Eb=34500 МПа, φbcr= 2,1(60%).
Содан кейін сырғудан болатын шығындар сәйкесінше тең болады:
* созылған кернеулі арматура деңгейінде
∆σsp6=0,8φbcrασbp1+αμsp1+ysp2∙AredI red1+0,8φbcr;

∆σsp6=0,8∙2,1∙5,652∙3,7571+5,652∙0. 00252511+78,92∙0,1819∙1060,1121∙101 01+0,8∙2,1=33,1273 МПа

a=Esp Eb=19500034500 = 5,652, аμsp=AspA=453179400= 0,0025251
Экстремалды Сығылған талшық деңгейінде сығымдалудан болатын кернеудің жоғалуы (жұмыс кезінде Сығылған бетон аймағында арматура болмаған кезде):
∆σ`sp6=0,8∙φbcr∙α∙σ'bp=0,8∙2,1∙5,65 2∙0,7825=7,43 Мпа
Арматураның бірінші және екінші шығындарының толық мәні:
∆σsp2= ∆σsp1+∆σsp2+∆σsp3+∆σsp4+∆σsp5+∆σsp6 ;
∆σsp2=78,966+0+0+58,2089+39+33,1273 =209,3022100 МПа .
Кернеулі арматурадағы кернеудің барлық жоғалуын ескере отырып, олар тең болады:
σsp(2)=σsp-∆σsp2=1150-209,3022= 940,6978 МПа.
Барлық шығындарды ескере отырып, қысу күші келесі формула бойынша анықталады (2.17) [9]
Р= σsp(2) ∙Asp=94,6978∙453 =426,136 кН.
Берілген қиманың ауырлық центріне қатысты қысу күшінің эксцентриктілігі e0p= e0p1= 78,9мм.
Жарықтардың пайда болуын тексереміз
Плитада жарықтардың ашылу ені бойынша есептеу қажеттілігін анықтау және деформациялар бойынша есептеу жағдайын анықтау үшін.
Формула бойынша жарықтардың пайда болу сәтін анықтаймыз (9.36) [5]:
Mсrc=γWredRbt,ser +Pe0p + r= 1,25∙0,1029∙ 108∙ 1,95+426,136∙10378,9+56,6
Mсrc= 82,823∙106Н∙мм,=82,823 кН∙м
Mtot= 87,647 кН::мMcrc=82,823 кН * м болғандықтан, Сығылған аймақта жарықтар пайда болады.
Жарықтарды ашу анықтамасы:
Біз талаптарға сәйкес орындаймыз. (4,12) 9 формуласы бойынша тұрақты және ұзақ жүктемелердің әсерінен кернеулі арматурадағы кернеудің өсуін анықтаймыз, яғни біз қабылдаймыз М=Мl=52,837 Мпа
esp = y - asp - e0p =108,9-30 -78,9= 0
Мs=Мl=52,837Мпа
сонда:
esh0=MsPh0=52,837 ∙106426,136 ∙103 ∙190=0,6526≈0,7

Формула бойынша қиманың Сығылған аймағындағы қиғаштардың жұмысын ескеретін φf коэффициентін есептейміз:
φ f=(bf '-b)hf'bh0= 1560-41538,4415∙190=0,5576
μ=Аspbh0=453415∙190=0,005745 , μαs1=0,066

μαs1=0,066 φf=0,5576, еsh0=0,7 тогда ξ=0,7788
Сонда : z =ξh0=0,7788∙190=147,972 мм.

σs=σsl=Ms z-pAsp =52,837∙106 147,972-426,136∙103453=-152,454МПа
.
Сол сияқты біз мәнді анықтаймыз ,сонда
Мs=Мcrc=82,823 Н*м
Тогда:
esh0=MsPh0=82,823 ∙106426,136 ∙103∙190=1,023

μαs1=0,066 φf=0,5576 иesh0=1,023 сонда ξ=0,8662
: z =ξ∙h0=0,8662∙190=164,578 мм.

σs=σs.crc=Ms z-pAsp =82,823∙106 164,578-426,136 ∙103453=170,2178 Мпа
Формула бойынша σs=σsl=-152,454 МПа коэффициентін анықтаймыз Ψs, жарықтар арасындағы аймақтағы созылған арматураның деформацияларының біркелкі еместігін ескере отырып:
Ψs =1-0,8∙=1-0,8170,2178-152,454=1,893
ls жарықтары арасындағы қашықтықты анықта. Серпімді материал ретінде анықталған созылған бетон аймағының биіктігі тең болады:

y0=SredAred+PRbt,ser=0,1981∙1080,18 19∙106+426,136∙1031,95=49,47 мм,
Сонда yt2ap=2∙30=60 мм, қабылдамыз yt=60, содан кейін созылған бетон тең болады Abt = byt +(bf-b) hf=415∙60+(1560-415) ∙38,4=68868 мм2.
Демек:
Ls=0,5AbtAsp ds=0,568868453 ∙6≈400 мм.
Мs = Mtot = 87,65 кН∙м;
esh0=MsPh0=87,65 ∙106426,136 ∙103 ∙190=1,0825

Сонда:
μαs1=0,066, φf=0,5576 иesh0=1,0825 сол ξ=0,8636
z =ξh0=0,8636∙190=164,084 мм.

σs=σs.tot=Ms z-pAsp =87,65∙106 164,084-426,136 ∙103453=238,5 Мпа
Формула бойынша =238,5 МПа коэфицентін анықтаймыз Ψs, жарықтар арасындағы аймақтағы созылған арматураның деформацияларының біркелкі еместігін ескере отырып:
Ψs =1-0,8=1-0,8170,2178238,5=0,429 мм.
αсrc2= φ1φ2φ3ΨsσsEsls=1,0∙0,5∙1∙0,429238,5 195000 400=0,105
Сонда барлық жүктемелердің әсерінен жарықтардың қысқа ашылуының ені тең болады:acrc = acrc2 = 0,105 ммacrc.ult 0,3мм.

Плитаның бүгілуін анықтау
тұрақты және ұзақ жүктемелердің әсерінен аралықтың ортасында біз 4.16.4.20 және 4.24-тармақтардың талаптарына сәйкес орындаймыз[9].
Сығылған бетонның деформация Модулінің берілген мәнін формула бойынша есептейміз
Еb,red=Rb,serεb1,red=25,50,0028=910 7,143 МПа
εb1,red=28∙10-4
Берілген ылғалдылық 60%.
Созылған аймақтың арматурасы үшін арматураны бетонға келтіру коэффициентінің мәні тең болады:
αs=Esωs∙Eb,red=1950000,3837∙9107,14 3=56,86
Сонда бұл φf=0,5576 μαs2=0,065 и esh0=0,7, Ψс=0,2336
Қисықтықты табу үшін сығылған бетонның деформация модульдерінің мәндерін және арматураны бетонға келтіру коэффициенттерін анықтаймыз:
(4,40) 9 формуласына сәйкес ұзақ жүктемелердің қисықтығы тең болады:
1r3= Mφc bh03Eb,red= 52,837∙1060,2336∙415∙1903∙9107,143= 0,87251 ∙10-5мм.
Формула бойынша бетонның шөгуі мен сығылуына байланысты қалдық иілуге байланысты қисықтықты анықтаймыз:1r4= σsb-σsbEs h0= 72,1276-46,43195000∙190=0,0693 ∙10-5мм.

σsb= σsp5+σsp6=39+33,1273=72,1273 МПа
σsb'= σsp5'+σsp6'=39+7,43=46,43 МПа
Тұрақты және ұзақ жүктемелерден аралықтың ортасындағы толық қисықтық:
1rmax = 0,0693∙10-5мм.
Сәуленің ауытқуы формула бойынша анықталады (4,25) 9. S = 548:

f=1rmax = Sl02=0,693∙10-5 ∙548∙5,5752=17,1 мм.

2. Үздіксіз ригель.
Әдістемелік нұсқаулар. Көп аралықты қабаттасудың үздіксіз тірегі-рамалық құрылымның элементі. Ригельдің ұштарын сыртқы қабырғаларға еркін тіреген кезде және тең аралықта ригельді үздіксіз Арқалық ретінде қарастыруға болады. Бұл жағдайда жеке бөлімдер арасындағы иілу моменттерін қайта бөлуге және теңестіруге әкелетін пластикалық деформацияларды есепке алуға болады
Шешімі. Біз көлденең қиманың алдын-ала өлшемдерін белгілейміз. Көлденең қиманың биіктігі h=110::L=110 * 8400=800 мм, біз h=800 мм қабылдаймыз.
Біз ригель ұзындығының 1 м-ге есептелген жүктемені есептейміз. Көп қуыс плиталардан ригельдегі жүктеме біркелкі бөлінген болып саналады. Ригельдегі жүк жолағының ені ғимараттың бойлық бағытындағы бағаналардың қадамына тең 5,7 м.g=4,62∙5,7∙1,0=26,334 кНм ( перекрытиядан)
v=12∙5,7∙1,0=68,4 кНм
qp=26,334+6,6+68,4=101,334 кНм
-- ригельдің өз салмағынан (қимасы 0,3 х 0,8 м, темірбетонның тығыздығы , сенімділік коэффициенттерін ескере отырып =1 и γn = 1,0),
qсв=bp∙hp∙1м∙ρЖБ=0,3∙0,8∙1∙25=6,6 кНм
Компьютермен диалог нәтижесінде (суретті қараңыз. 2.13. б) ригель қимасының нақтыланған өлшемдері b=300 мм, h=800 мм және М және Q айналма эпюрларының ординаттары алынды.
Ригельге арналған бетон мен арматураның сипаттамасы.
В25 класты ауыр Бетон, (Rb = 14,5 МПа, Rbt = 1,05 Мпа). A500 класты бойлық жұмыс арматурасы, Rs=435 МПа. IV кесте бойынша.Класс арматурасы бар алдын-ала кернеусіз элемент үшін IV қосымшаның 1-ін біз мынаны табамыз = 0,493 және αr= 0,372 . Көлденең жұмыс арматурасы В500, Rsw=300 МПа.

Бойлық оське қалыпты қималар бойынша ригельдің беріктігін есептеу.
Аралықтағы қима, М=656,6кН·м, h0=800-60=740 мм.
Табамыз αm = М(Rb·b·h0²) = =656,6·106(14,5∙300·7402)=0,2756α r=0,390

(Аралықтағы қима) (тіректегі қима)

Арматураның қажетті ауданын формула бойынша есептейміз:
Қабылдаймыз 4Ø32 A500 (As = 3217 мм2).
; h0=800-77=723 мм;
Тіректегі қима , М=471,5кН·м, h0=800-45=755мм,
αm=MRb∙b∙h02=471,5∙10614,5∙300∙7552 =0,19αR=0,372

Қабылдаймыз 2Ø32 А500 (As=1609мм²).
; h0=800-48=752мм;
Біз құрылымдық арматураны қабылдаймыз 2Ø12 A500 (As=226 мм²)
Бойлық оське көлбеу қималар бойынша ригельдің беріктігін есептеу.
Qmax=466,1 кН, q1=q=101,334 кНм
Көлденең өзектердің қажетті қарқындылығын тірек бөліміне сәйкес анықтаймыз
h0=708мм;
h0=800-42=758 мм;

Табамыз Qb1 = 2= кН.
, талап етілетіні
qsw=Qmax2-Qb123∙Mb=466,12-331,72423 ∙271,48=131,6345 кНм
Талапты сақтаған уақытта:
Дәнекерлеу шарты бойынша біз 8 класты В500 (Rsw=300 МПа) көлденең шыбықтарды қабылдаймыз; есептеу бөлімінде екі жақтаумен біз Asw = 101 мм2 аламыз; есептеу үшін қажет көлденең шыбықтардың қадамы тең болуы керек:

Тіректегі көлденең өзектердің қадамы артық болмауы тиіс
0, 5h0 = 0,5::758 = 379 мм және 300 мм артық емес.:
Біз s1= 230 мм тіректегі көлденең шыбықтардың қадамын қабылдаймыз, ол көлденең шыбықтардың нақты қарқындылығымен дизайн және дизайн талаптарына сәйкес келеді.
qsw1= Rsw∙Aswsw1=300∙101240=131,74 Нмм131,6345 Нмм
Ригель аралығындағы көлденең өзектердің қадамы артық болмауы тиіс
0, 75h0 = 0,75::758= 568,5 мм және 500 мм-ден аспайды. көлденең өзектердің нақты қарқындылығымен құрылымдық талаптарға жауап беретін sw2= 500 мм аралықтағы көлденең өзектердің қадамын қабылдаймыз:
qsw2=Rsw∙Aswsw2=300∙101500=60,6 Нмм
Көлденең өзектердің қарқындылығымен ригель учаскесінің ең аз ұзындығын анықтау үшін qsw1 табамыз :

Сонда Δ qswq1=101,334 Нмм, шамасы l1 формула бойынша анықтаймыз:

Бірақ С=1,9163h0=3∙0,758=2,274 М болғандықтан, с=2,274 м, с=с0 шартын ескере отырып, бірақ 2h0, с0=1,516 м аспайды.
Ригельді құрастыру кезінде l1 нақты ұзындығы бойлық жұмыс арматурасының үзілетін өзектерінің ұзындығын ескере отырып қабылданады.
Көлбеу жарықтар арасындағы көлбеу жолақтың беріктігін тексеріңіз
шарт бойынша:, демек, беріктік пен көлбеу жолақ қамтамасыз етілген.

Материалдар диаграммасын құру.

Материалдар диаграммасының құрылысы иілу моменттерінің айналмалы диаграммасына сәйкес бойлық арматураны ұтымды жобалау үшін жүзеге асырылады.
Біз нақты қабылданған арматураға сәйкес есептелген бөлімдерде қабылданған иілу моменттерін анықтаймыз.
Бойлық арматурамен аралықтағы қима 2Ø32А500:
Аs = 1609 мм2; ξ=x1h0=160,9758=0,214ξR=0,493
Тогда,
Mult=Rs∙Ash0-0.5x=435∙1609752-0,5∙1 60,9=470,03 кН∙м
Бойлық арматурамен аралықтағы қима 4Ø32А500:
Аs=3217мм2;ξ=x2h0=321,7717=0,374 ξR=0,493
Сонда ,
Mult=Rs∙Ash0-0,5x=435∙3217717-0,5∙3 21,7=778,27 кН∙м
Жоғарғы аймақтағы конструктивтік арматурамен аралықтағы қима 2Ø12А500
Аs = 226 мм2;;
Сонда,
Mult=Rs∙Ash0-0,5x=435∙226752-0,5∙22 ,6=72,82 кН∙м
Жоғарғы аймақта арматурасы бар ... жалғасы

Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.