Ротор мен статордың есебі

Жұмыс түрі: Курстық жұмыс
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 27 бет
Таңдаулыға:

Мазмұны

Кіріспе . . .

Курстық жобаға есептеулер. Есептеуге қажетті берілген мәндер . . .
Ротор мен статордың өзекшесінің геометриялық өлшемі мен тұрақтыларын есептеу . . .
Статор мен ротордың өзекшесін есептеу . . .
Магнит тізбегін есептеу . . .
Статор мен ротрдың орамдарының актив және индуктив кедергісі . . .
Болаттағы механикалық және қосымша шығындар . . .
Жұмыс сипаттамасын есептеу . . .
Қосу тоғы мен моментті есептеу . . .
Қорытынды . . .

Қолданылған әдебиеттер тізімі . . .

1 Курстық жобаны есептеуге арналған тапсырмалар

1. 1 Номиналдық фазалық кернеу (В) .

1. 2 Орамдардың қосылу схемасы - Ү.

1. 3 Қосылу желісінің жиілігі (Гц) - f ₁ =50 Гц.

1. 4 Магнит өрісінің айналу жиілігі (айн/мин) - n ₁ =3000

1. 5 Қорғау дәрежесі.

1. 6 Өзекшелердің геометриялық өлшемдері _.

1. 6. 1 Cтатор өзекшесінің сыртқы диаметрі (м) - D _a =0, 520

1. 6. 2 Статор өзекшесінің ішкі диметрі (м) - D=0, 350

1. 6. 3 Статор өзекшесінің ұзындығы (м) - D ₁

1. 6. 4 Ауа саңылауы (м) - δ=0, 0011

1. 6. 5 Статор пазының өлшемі (м) - b ₁₁ , b _12, h ₁₁ , b _ш1 , h _ш1 (1. 1- сурет)

1. 6. 6 Ротор пазының өлшемі (м) - b ₂₁ , b _22, h ₂₁ , b _ш2 , h _ш2 (1. 2- сурет)

1. 6. 7 Статор пазының саны - Z ₁ =72.

1. 6. 8 Ротор пазының саны - Z ₂ =82.

1. 6. 9 Ротор пазының қисаю мәні (м) - b _kc =0.

1. 6. 10 Қысқа тұйықталушы сақинаның ені (м) - a _сақ =0, 037.

Қысқа тұйықталушы сақинаның биіктігі (м) - hсақ.

2 Ротор мен статордың өзекшесінің геометриялық өлшемі мен тұрақтыларын есептеу

2. 1 Статор өзекшесінің есептеу ұзындығы, (м) - l ₀ =l ₁ $\$

$l = 0. 04 + 0. 3D,$

(2. 1)

$l = 0. 04 + 0. 3 \bullet 0, 350 = 0, 145$ ,

$l_{\delta} = l_{1}$ .

2. 2 Статордың пазының өлшемдері

h _n1 =h ₁₁ +h _ш1 , (2. 2)

h _n1 =h ₁₁ +h _ш1 =0, 040+0, 001=0, 041 м.

h _z1 =h _n1 =0, 041 м, (2. 3)

h _k1 =(b ₁₁ -b _ш1 ) /3, 5, (2. 4)

h _k1 =(b ₁₁ -b _ш1 ) /3, 5=(0, 0083-0, 005) /3, 5=0, 00094 м.

h ₁₂ =h ₁₁ -h _k1 , (2. 5)

h ₁₂ =h ₁₁ -h _k1 =0, 0040-0, 00094=0, 039м.

2. 3 Статордың тісшелі қадамы (м)

t ₁ =πD/Z ₁ , (2. 6)

t ₁ =πD/Z ₁ =3, 14∙0, 350/72=0, 015 м.

2. 4 Статордың тісшесінің ені (м)

b’ _z1 = $\frac{\pi\lbrack D + 2\left( h_{ш1} + h_{k1} \right) \rbrack}{Z1}$ - b ₁₁ ; (2. 7)

b” _z1 = $\frac{\pi\ \lbrack\ D + 2h_{n1}\rbrack}{Z1}$ - b ₁₂ . (2. 8)

b’ _z1 = $\frac{3, 14\ \lbrack 0, 350 + 2\ (0, 001 + 0, 039) \rbrack}{72}$ - 0, 0083=0, 010м.

b” _z1 = $\frac{3, 14\ \lbrack 0, 350 + 2\ \bullet \ 0, 041\rbrack}{72}$ - 0, 012=0. 0068 м.

2. 5 Статор тісшесінің ортасы ені (м)

b _z1 =(b’ _z1 +b” _z1 ) /2, (2. 9)

b _z1 =(0, 0104+0, 0068) /2=0, 0086 м.

2. 6 Статор жармасының биіктігі (м)

h _a =[D _a -(D+2h _n1 ) ] /2, (2. 10)

h _a =[0, 520-(0, 350+0, 002) ] /2=0, 084 м.

2. 7 Ротор өзекшесінің ұзындығы (м)

l ₂ =l ₁ +0, 005, (2. 11)

l ₂ =0, 145+0, 005=0, 150 м.

2. 8 Ротор өзекшесінің сыртқы диаметрі (м)

D ₂ =D-2δ, (2. 12)

D ₂ =0, 350-2∙0, 0011=0, 347 м.

Сурет 2. 1 Статордың тісшелі аймағы Сурет 2. 2 Қысқа тұйықталған

ротордың паздары

2. 9 Ротор өзекшесінің ішкі диаметрі (м)

D _j =0, 3D, (2. 13)

D _j =0, 3∙0, 350=0, 105 м.

2. 10 Ротор пазының өлшемдері (2. 2 - сурет)

ротор пазының биіктігі

h _n2 =h ₂₁ +h _ш2 , (2. 14)

h _n2 =0, 040+0, 001=0, 041 м.

ротор тісшесінің биіктігі

h _z2 =h _n2 , (2. 15)

h _z2 =h _n2 =0, 041 м.

паздың өлшемі

h ₂₂ =h ₂₁ -(b ₂₁ +b ₂₂ ) /2, (2. 16)

h ₂₂ =0, 040-(0, 040+0, 0035) /2=0, 019 м.

2. 11 Ротордың тісшелі қадамы (м)

t ₂ =πD ₂ /Z ₂ , (2. 17)

t ₂ =3, 14‧0, 347/82=0, 0188 м.

2. 12 Ротор тісшесінің ені (м)

b’ _z2 = $\frac{\pi\ (\ D_{2} - {2h}_{ш2} - b_{21}) }{z_{2}}$ -b ₂₁ ; (2. 18)

b” _z2 = $\frac{\pi\ \lbrack D_{2} - 2\left( h_{ш2} + h_{22} \right) - \ b_{21}\ \rbrack}{z_{2}}$ - b ₂₂ . (2. 19)

b’ _z2 = $\frac{3. 14\ (0, 347 - 0, 002 - 0, 0065) }{802}$ - 0, 0065=0, 0118 м.

b” _z2 = $\frac{3, 14\ (0, 347 - 2(0, 001 + 0, 061) - 0, 0065}{82}$ - 0, 0035=0, 011 м.

2. 13 Ротор тісшесінің орташа ені (м)

b _z2 =(b’ _z2 +b” _z2 ) /2, (2. 20)

b _z2 =(0, 0118+0, 0115) /2=0, 0116 м.

2. 14 Ротор жармасының биіктігі (м)

h _j = $\frac{D_{2} - \ D_{j} - 2h_{n2}) }{2}$ , (2. 21)

мұндағы D _j =0, 104 D ₂ =0, 347

h _j = $\frac{0, 347 - 0, 104 - 2(0, 041) }{2}$ =0, 080.

2. 15 Паздың қисаюының салыстырмалы мәні

В _кис =В _кис /2, (2. 22)

В _кис = $\frac{0, 042}{0, 018} = 2, 3$ .

2. 16 Ротор пазының көлденең қимасының ауданы (мм ² ) :

q _c = $\frac{\pi}{8}$ (b ² ₂₁ +b ² ₂₂ ) +(b ₂₁ +b ₂₂ ) ∙h ₂₂ ] /2] ∙10 ⁶ , (2. 23)

q _c =[[0, 3925 (0, 0065 ² +0, 0035 ² ) +(0, 0065+0, 0035) ∙0, 019] /2] ∙10 ⁶ =189 мм ² .

2. 17 Ротор орамының қызқа тұйықталу сақинасының көлденең қимасының ауданы (мм ² ) :

q _сақ =a _cak ∙b _cak ∙10 ⁶ , (2. 24)

q _cak =0, 037∙0, 042∙10 ⁶ =1154 мм ² .

2. 18 Mагнит өрісінің айналуының синхронды бұрыштың жылдамдығы (рад/с) :

Ω=2πn ₁ /60, (2. 25)

Ω=6, 28∙3000/60=314 рад/с.

2. 19 Машинаның полюс жұбының саны:

p = 60f ₁ /n ₁ , (2. 26)

p=60∙50/3000=1.

2. 20 Полюстік бөліну (м) :

τ=πD/2p, (2. 27)

τ=3, 14∙0, 350/2∙1=0, 54 м

2. 21 Полюс пен фазадағы паздар саны:

q=z ₁ /2p∙m ₁ , (2. 28)

мұндағы m ₁ =3 полюстер саны

q=72/2∙1∙3=72/6=12. .

3 Статор мен ротордың өзекшесін есептеу

3. 1 Статор орамын таңдау

Кіші қуатты асинхронды машинаға бір қабатты орам таңдалады, ал орташа және үлкен қуатты машиналарынекі қабатты орамдар таңдалады. Егер машинада Һ≤ 132мм (мұндағы h - айналу осінің биіктігі) болса онда бір қабатты орам таңдалады, егер h>132 мм болса онда екі қабатты орам таңдалады. ( Ескерту: егер машинаның полюсының жұбының саны р=1, ал Һ=160, 180мм болса онда бір қабатты орам қолданылады. ) 200>132 мм

3. 2 Қадамды қысқарту коэффициенті: β=y/τ, y- орам қадамы. Бір қабатты орамдар үшін. β=1, орам қадамы мынаған тең: y= $\frac{z_{1}}{2p}$ - бүтін сан.

Ал екі қабатты орамдар үшін β=0. 78÷0, 83, мұнда орам қадамы y=β $\frac{z_{1}}{2p}$

β=y/τ; (3. 1)

β=0, 80.

y= $\frac{z_{1}}{2p}$ . (3. 2)

y=0, 80 $\frac{72}{2 \bullet 1}$ =10, 8.

3. 3 Орамдық коэффициент: K _op1 =K _p1 ∙K _ул1, қысқартукоэффициенті: K _ул1 =sin(β∙90⁰) үлестіру коэффициенті K _ул1 - полюс пен фазадағы паздар санына q байланысты. Ол байланыс 3. 1 кестесінде көрсетілген

K _op1 =K _p1 ∙K _ул1 ; (3. 3)

K _op1 =0, 948∙0, 98=0, 92 .

K _ул1 = sin(0, 80∙90⁰) =0, 948.

K _ул1 =sin(β∙90⁰) . (3. 4)

A=35∙10 ³

B _б =0, 74

3. 4 Асинхронды қозғалтқыштың есептеу қуаты (Bт)

Р $´$ =1, 11D ² ∙l _б ∙Ω∙К _ор1 ∙АВ _б ; D, l _б , Ω, К _ор1 - 1. 6. 2, 2. 1, 2. 18, (3. 5)

P´=1, 11∙0, 350 ² ∙0, 145∙314∙0, 92∙35∙10 ³ ∙0, 74=147, 5 Вт.

3. 3 Пунктері арқылы табылады, А- сызықтық жүктеме, В _б - магниттік индукция 3. 1- сурет бойынша табылады.

Сурет 3. 1 Сызықтық жүктеме және магнитті индукция

3. 5 Статор орамының номинал тоғы (A) : I _1н =P'/3E ₁ ,

мұндағы

E ₁ =k _E ∙U _1н ; (3. 6)

E ₁ =k _E ∙U _1н =0, 97∙U _1н =0, 97∙220=213, 4.

I _1н =P'/3E ₁ . (3. 7)

I _1н =147500/640, 2=230, 3 A.

3. 6 Статор орамының фазасының өткізгішінің қимасы (мм ² )

q _ф =I _1н /J ₁ , (3. 8)

мұндағы J ₁ -тоқтығыздығы (A/мм ² )

мұндағы һ= 80мм J ₁ =(6, 5 $\div$ 7, 0) A/мм ²

мұндағы һ=180мм J ₁ =(5, 5 $\div$ 6, 0) A/мм ²

q _ф =230, 3/6=38, 3 мм ² .

3. 7 Қарапайым өткізгіштің диаметрі мен қимасын таңдау

Таңдау әдісі айналу осі Һ≤ 280мм- ге дейінгі қозғалтқыштарға негізделген, бұл жағдайда жұмсақ секциялы орамдар қолданылады. Бұл орамдардың қарапайым жалаңаш өткізгіштері мына екі шартты қанағаттандыру керек:

d=(0, 5÷1) ∙h/100мм; d<1, 8мм. (3. 9)

мұндағы һ - айналу осінің биіктігі.

Осы шарттар арқылы 1 -қосымшадан жалаңаш өткізгіштің диаметрін d табамыз. Осы қосымшадағы кесте арқылы қарапайым өткізгіштің қимасы q _кар (мм ² ) және изоляциямен қапталған өткізгіштер d _uз (мм) таңдалады. Изоляцияланған сымның диаметрінің d _uз мәні мынашартты қанағаттандыру керек d _uз + 1, 5 ≤ b _ш1 , бұл орамдарды орналастырған кездегі шлиц арқылы еркін өту қажеттілігінің технологиялық шарты. Егер бұл шарт орындалмаса, онда жалаңаш сымның диаметрін кішірек қылып алу қажет.

d=0, 5∙280/100=1, 4 мм.

3. 8 Фазадағы қарапайым өткізгішінің параллель орналасу саны: $nф\ = \frac{q_{ф}}{q_{kap}}$ - бүтін сан.

$nф\ = \frac{q_{ф}}{q_{kap}}$ ; (3. 10)

Егер n _ф бүтін сан шықпаса онда дөңгелектейміз.

n _ф = $\frac{38, 3}{1, 539} = 24, 8$ .

q _kap =1, 539.

d _из =1, 485.

3. 9 3. 2. кестесі арқылы параллель өткізгіштердің санын а таңдаймыз.

a= 2.

Кесте 3. 2

Параллель өткізгіштердің саны

Түрі

Полюс жұптарының саны

Параллель өткізгіштердің саны а

Түрі: Бір қабатты

Полюс жұптарының саны: 1

1, 2

1, 3

1, 2, 4

Түрі: Екі қабатты

Полюс жұптарының саны: 1, 2

1, 2, 4

1, 2, 3, 6

1, 2, 4, 8

3. 10 Бір аралықтағы қарапайым өткізгіш саны (немесе орамдағы бір параллель өткізгіштегі қарапайым орамдар саны) n _кар =n _ф /a, n<4, a≤n _кар . Тоқтың тығыздығы J ₁ = $\frac{I_{1u}}{q_{ф}}$ , мұнда q _ф =q _кар ∙n _кар ∙a. Тоқ қысымы шектен шықпауы қажет.

q _ф =1, 539∙12, 4∙2=40, 2;

n _кар =n _ф /a; (3. 11)

n _ф =24, 8.

n _кар =24, 8/2=12, 4.

J ₁ = $\frac{I_{1u}}{q_{ф}}$ , (3. 12)

J ₁ = $\frac{230, 3}{40, 2}$ =5, 7.

3. 11 Негізгі магнит ағынын (Bб) мен сызықтық жүктеме (A/м)

Ф=B _δ ∙Dl _δ /P; (3. 13)

Ф=B _δ ∙Dl _δ /P=0, 78∙0, 350∙0, 145/1=0, 03 Вб.

A=(6W∙I _1H ) /πD. (3. 14)

A=(6W∙I _1H ) /πD=(6∙34, 8∙230, 3) /1, 099=43754, 9 A/м.

3. 12 Фазадағы орамдар саны (алдын-ала алынған)

W ₁ =E ₁ /(4, 44∙K _oб ∙f ₁ ∙Ф) ; (3. 15)

Е ₁ =k _E ∙U _1H . (3. 16)

W ₁ =213, 4/(4, 44∙ 0, 92∙50∙0, 03) =34, 8.

E ₁ =0, 97∙220=213, 4.

3. 13 Паздағы тиімді өткізгіштердің саны:

U _n =(2W ₁ ∙a∙m ₁ ) /z ₁ , (3. 17)

U _n =(2W ₁ ∙a∙m ₁ ) /z ₁ =(2∙34, 8∙1∙3) /72=5, 8.

U _n - бүтін санға дейін дөңгелектейміз

U _n - бүтін сан бірқабатты орамдар үшін

U _n - жұп сан екі қабатты орамдар үшін.

3. 14 Орам санының анықталған мәні

W ₁ = $\frac{U_{n}\ \bullet \ z_{1}}{2a\ \bullet \ m_{1}}$ , (3. 18)

W ₁ = $\frac{U_{n}\ \bullet \ z_{1}}{2a\ \bullet \ m_{1}}$ = $\frac{5, 8\ \bullet 72}{2\ \bullet 3}$ =34, 8.

3. 15 Магнит ағымының анықталған саны (Вб)

Ф= $\frac{0, 97 \bullet U1н}{4, 44 \bullet Kop1 \bullet f1 \bullet W1}$ , (3. 19)

Ф= $\frac{0, 97 \bullet U1н}{4, 44 \bullet Kop1 \bullet f1 \bullet W1}$ = $\frac{0, 97 \bullet 220}{4, 44 \bullet 0, 92 \bullet 50 \bullet 34, 8} = 0, 03$ Вб.

3. 16 Ауа саңылауындағы магнит индукциясының анықталған мәні (Тл) :

B _δ = Фp/Dl _δ , (3. 20)

B _δ =0, 03∙1/0, 350∙0, 145=0, 6.

3. 17 Статор мен ротордың тісшелеріндегі магнит индукциясы (Тл) :

В _z1 =B _δ $\frac{t_{1}\ \bullet \ l_{\delta}}{b_{z1}\ \bullet \ l_{1}{\ \bullet \ K}_{\delta}}$ ; (3. 21)

В _z2 =B _δ $\frac{t_{1}\ \bullet \ l_{\delta}}{b_{z2}\ \bullet \ l_{2}{\ \bullet \ K}_{\delta}}$ . (3. 22)

К _б =0, 97 - пакетті болатпен толтыру коэффициенті.

В _z1 = $\frac{0, 0013}{0, 0012}$ =1, 08 Тл.

В _z2 = $\frac{0, 0015}{0, 0016} =$ 0, 9 Тл.

3. 18. Статор мен ротор жармасындағы магнит индукциясы:

В _а =Bδ $\frac{Ф}{2h_{a} \bullet l_{1} \bullet K_{\delta}}$ ; (3. 23)

В _j =Bδ $\frac{Ф}{{2h}_{j} \bullet l_{2} \bullet K_{\delta}}$ . (3. 24)

В _а = $\ \frac{0, 03}{0, 02} = 1, 5\ Тл$ .

В _j = $\frac{0, 03}{0, 023} = 1, 3\ Тл$ .

3. 19 Жарма мен тісшедегі магнит индукциясы мына шартқа сәйкес келу қажет:

В _z1 , В _z2 < 1, 9 Тл; (3. 25)

В _а , В _j < 1, 6 Тл. (3. 26)

1, 08; 0, 9<1, 9 Тл.

1, 5; 1, 3<1, 6 Тл.

3. 20 Өлшемдері (мм) b _11, b ₁₂ , h ₁₂ ,

b’ ₁₁ =b ₁₁ ∙10 ³ =0, 0083∙10 ³ =8, 3 мм

b’ ₁₂ =b ₁₂ ∙10 ³ =0, 012∙10 ³ =12 мм

h’ ₁₂ =h ₁₂ ∙10 ³ =0, 039∙10 ³ =39 мм

3. 21 Бір қабатты орамдар оралатын паздың бос орнының ауданы:

S’ _ns =h’ ₁₂ -L _u (Δ _U +Δ _b ), (3. 27)

мұндағы L _u =2h’ ₁₂ +b’ ₁₁ +b’ ₁₂ паздың аумағы бойынша паздың изолиясының ұзындығы.

Δ _U - паздың изолияцияның қалыңдығы.

Δ _b - өзекшенің шихтовкаға жіберілуі,

Δ _b =0, 1 егер һ≤100

Δ _b =0, 2 егер һ>100

L _u =2∙39+8, 3+12=98, 3.

S’ _ns =0, 5(8, 3+12) ∙39-98, 3(0, 4+0, 2) =336, 8.

3. 22 Екі қабатты орамға арналған статор пазының бос орнының ауданы (мм ² )

S” _ns =S’ _ns -0, 75Δ _U ∙(b’ ₁₁ +b’ ₁₂ ), (3. 28)

S” _ns =S’ _ns -0, 75Δ _U ∙(b’ ₁₁ +b’ ₁₂ ) =336, 8-0, 75∙4∙(8, 3+12) =330, 7мм ² .

3. 23 Статор пазын толтыру коэффициенті

К _тол =(d ² _из U _n ∙ n _kap ) /S _ns , (3. 29)

мұндағы S _ns =S’ _ns - бірқабатты орамдар үшін

S _ns =S” _ns - екі қабатты орамдар үшін

К _тол =(0, 7÷0, 73) болу керек.

К _тол =(1, 48 ² ∙5, 8∙13, 05) /330, 7=0. 50.

3. 24 Ротор стерженінің тоғы (A) :

I ₂ =0, 9∙(6W ₁ K _об1 ) ∙I _1н /Z ₂ , (3. 30)

I ₂ =0, 9(6∙34, 8∙0, 92) ∙230, 3/82=485, 5 A.

3. 25 Ротор стерженіндегі тоқ тығыздығы:

J ₂ = I ₂ / q _c , (3. 31)

Ротордың тық тығыздығы мына аралықта болу қажет:

J ₂ =(2÷4) A/мм ² ,

J ₂ =485, 5/189=2, 5A/мм ² .

3. 26 Ротор орамының қысқа тұйықталған сақинасының тоғы (A) :

I _caa =I ₂ /Δ; (3. 32)

мұндағы

Δ=2sin ( $\frac{180*p}{z2}$ ) p. (3. 33)

қозғалтқыш полюсының жұбының саны

I _caa =485, 5/0, 08=6068, 75 A.

Δ=2sin∙( $\frac{180*1}{82}$ ) =0, 08.

3. 27 Сақинадағы тоқтың тығыздығы (A/мм ² ) :

J _cak =I _cak /q _cak , (3. 34)

мұндағыJ _cak =(2÷4, 5) A/мм ²

J _cak =6068, 75/1154=3, 9A/мм ² .

4 Магнит тізбегін есептеу

4. 1 Магнит тізбегінің есептеудің негізгі мақсаты статордың МҚК мен магниттелу тоғын табу. Бұл мәндер арқылы машинада жеткілікті магнит ағыны туғанын білеміз. 4. 1- суретте төртполюсті машинаның магнит тізбегінің есептеу бөлігі берілген. Бұл бөлік бес учаскеден тұрады: ауа саңылауы, ротор мен статор қабаттарының тісшелері, ротор ман статордың артқы бөлігі, полюс жұптары магнит тізбегінің МҚК.

Бұл тізбектің магнит кернеуі Ғ _тіз , әр учаскенің магнит кернеуінің қосындысына тең:

Ғ _тіз =Ғ _δ +Ғ _z1 +Ғ _z2 +Ғ _a +F _j , (4. 1)

Ғ _тіз =Ғ _δ +Ғ _z1 +Ғ _z2 +Ғ _a +F _j =1601, 9+27, 36+24, 08+491, 4+153, 5=2298, 21.

4. 2 Полюс жұптарының ауа саңылауының магнит кернеуі:

F _δ =1, 6‧δ‧K _δ ‧10 ⁶ ; (4. 2)

мұндағы

K _δ =K _δ1 ‧ K _δ2 . (4. 3)

статор мен ротордың тістерін ескере отырып, ауа саңылауын есептеу:

K _δ1 = $\frac{t_{1} + 10\delta}{t_{1} + b_{ш1} + 10\delta} = \frac{0, 026}{0, 021} = 1, 2.$

K _δ2 = $\frac{t_{2} + 10\delta}{t_{2} + b_{ш2} + 10\delta} = \frac{0, 029}{0, 028} = 1, 03$ .

F _δ =1, 6‧δ‧K _δ ‧10 ⁶ , (4. 4)

F _δ =1, 6‧Вδ‧δ‧K _δ ‧10 ⁶ =1, 6‧0, 74‧0, 0011‧1, 23‧10 ⁶ =1688, 5.

K _δ =K _δ1 ‧K _δ2 , (4. 5)

K _δ =K _δ1 ‧K _δ2 =1, 2‧1, 03=1, 23.

4. 3 Статордың тісшелі қабатындағы магнит кернеуі: F _z1 =H _z1 ‧L _z1 ; L _z1 =2h _z1 (м) . H _z2 (A/м) ротор тісшелеріндегі магнит өрісінің кернеулігі, болат маркалы екінші қосымшадан алынған, 3. 17 пункт бойынша есептеледі.

F _z1 =H _z1 ‧L _z1 , (4. 6)

F _z1 =H _z1 ‧L _z1 =342‧0, 08=27, 36.

L _z1 =2h _z1 =2‧0, 04= 0, 08.

4. 4 Ротордың тісшелі қабатындағы магнит кернеуі: F _z2 =H _z2 ‧L _z2 ; L _z2 =2h _z2 (м) . H _z2 (A/м) ротор тісшелеріндегі магнит өрісінің кенеулігі, болат маркалы екінші қосымшадан алынған, 3. 17 пункт бойынша есептеледі.

F _z2 =H _z2 ‧L _z2 , (4. 7)

F _z2 =H _z2 ‧L _z2 =301‧0, 08=24, 08.

L _z2 =2h _z2 =0, 08.

4. 5Статор жармасының магнит кернеуі (A) :

F _a =H _a ‧L _j ; (4. 8)

L _a =π(D _a -h _a ) /2p(м) H _a . (4. 9)

3-қосымшадан 3. 18 пункті бойынша есептелінеді.

F _a =H _a ‧L _j =702‧0, 7=491, 4.

L _a =π(D _a -h _a ) /2p=3, 14(0, 520-0, 08) /2=0, 7.

Сурет 4. 1 Төртполюсті машинаның магнит тізбегі

4. 6 Ротор жармасының магнит кернеуі(A) :

F _j =H _j ‧L _j ; (4. 10)

L _j =π(D _a -h _j ) /2p(м) H _j (A/м) . (4. 11)

3-қосымшадан 3. 18 пункті бойынша есептелінеді.

F _j =H _j ‧L _j =307‧0, 50=153, 5.

L _j =π(D _a -2hz2-hj) /2p=3, 14(0, 520-0, 08-0. 08) /2=0, 5.

4. 7 Магнит тізбегінің магнит кернеуінің қосындысы 3. 1. пункт бойынша есептелінеді.

4. 8 Қозғалтқыштың магнит тізбегінің толықтыру коэффициенті:

K _μ =Ғ _тіз /Ғ _δ, (4. 12)

K _μ =Ғ _тіз /Ғ _δ =2298. 21/1001. 9=1, 4, ( K _μ =1, 1÷1, 6) .

4. 9 Магниттелу тоғы:

I _μ = $\frac{P \bullet F_{тіз}}{0, 9m_{1} \bullet W_{1} \bullet K_{op1}}$ , (4. 13)

I _μ = $\frac{P \bullet F_{тіз}}{0, 9m_{1} \bullet W_{1} \bullet K_{op1}} = \frac{2298. 21}{86, 4} = 26, 5$ .

4. 10 Магниттелу тоғының салыстырмалы мәні:

$I\mu* = \frac{I\mu}{I1H}$ , (4. 14)

$I\mu* = \frac{I\mu}{I_{1н}} = \frac{26, 5}{230, 3} = 0, 11$ .

5 Статор мен ротор орамдарының актив және индуктив кедергісі

Статор орамдарының кедергісі

5. 1 Статордың тісшелі бөлігінің орташа мәні:

$ƒ_{ор1}$ = $\ \pi\left( D + h_{z1} \right)$ /z ₁ , (5. 1)

$ƒ_{ор1}$ = $\ \pi\left( D + h_{z1} \right)$ /z ₁ =3, 14(0, 350+0, 04) /72=0, 02.

5. 2 Статор орамының орташа ені (м) :

b _ор1 =t _ор1 $\ \bullet$ y, (5. 2)

мұндағы y өзекше қадамы 3. 2 пункттен табылады.

b _ор1 =t _ор1 $\ \bullet$ y=0, 02‧10, 8 = 0, 3.

5. 3 Секцияның маңдайшасының орташа ұзындығы:

l _л1 =(1, 16+0, 14 p) $\ \bullet \$ b _орт1 , (5. 3)

l _л1 =(1, 16+0, 14‧1) $\ \bullet \$ 0, 3=0, 39.

5. 4 Статор орамының орташа ұзындығы (м) :

l _орт1 =2(l ₁ +l _л1 ), (5. 4)

l _орт1 =2(l ₁ +l _л1 ) =2(0, 145+0, 39) =1, 07.

5. 5 Статор орамының маңдайшасының ұзындығы:

l _bl =(0, 12+0, 15p) $\bullet$ b _орт1 +0, 01, (5. 5)

l _bl =(0, 12+0, 15p) $\bullet$ b _орт1 +0, 01=(0, 12+0, 15‧1) ‧0, 3+0, 01=0, 091.

5. 6 Орамның фазасының өткізгішінің ұзындығы:

L ₁ =l _орт1 $\ \bullet \$ W ₁ , (5. 6)

L ₁ =l _орт1 $\ \bullet \$ W ₁ =1, 07‧34, 8=37, 2.

5. 7 115 $℃$ жұмыс істеу температурасын ескере отырып алынған статор орамының актив кедергісі (изолияцияның F класы үшін ) (Ом) : r

r ₁ = $\rho_{115} \bullet \ \frac{L_{1}}{q_{ф}}$ , (5. 7)

мұндағы $\rho_{115} =$ 1/ 41 Ом $\ \bullet {мм}^{2}$ / м мыстың 115 $℃$ -тағы меншікті кедергісі, q _ф -3. 10 пункт бойынша табылады.

r ₁ = $\rho_{115} \bullet \ \frac{L_{1}}{q_{ф}} = 0, 02 \bullet \frac{37, 2}{38, 3} = 0, 023$ .

5. 8 Салыстырмалы бірліктегі актив кедергісі (с. б. ) :

r _1* =r ₁ $\bullet \$ I _1H /U _1H , (5. 8)

мұндағы I _1H , U _1H фазалық тоқ пен кернеудің номинал мәні.

r _1* =r ₁ $\bullet \$ I _1H /U _1H =0, 023 $\bullet$ 230, 3/220=0, 024.

5. 9 Статор орамының таралуының индуктивті кедергісі өткізгіштікке, паздық таралуға, дифференциалдық таралуға және маңдайша бөлігінің таралуына байланысты болады.

Трапеция түріндегі паздың таралуының магнит өткізгішінің коэффициенті (1. 1, 2. 1 - сурет ) :

$\lambda_{n1}$ = $\frac{h_{12}}{{3b}_{11}}К_{\beta 1}$ + $\left( \frac{{3h}_{k1}}{b_{11} + {2b}_{ш1}} + \frac{h_{ш1}}{b_{ш1}} \right) \bullet {К'}_{\beta 1}$ , (5. 9)

$\lambda_{n1}$ = $\frac{h_{12}}{{3b}_{11}}К_{\beta 1}$ + $\left( \frac{{3h}_{k1}}{b_{11} + {2b}_{ш1}} + \frac{h_{ш1}}{b_{ш1}} \right) \bullet {К'}_{\beta 1}$ =1, 14+(0, 1+0, 2) ‧0, 84=1, 39.

мұндағы $К_{\mathbf{\beta}\mathbf{1}}, {{\ К}'}_{\mathbf{\beta}\mathbf{1}}$ оармының қадамын қысқартуды ескертетін коэффициент, (3. 2 - пунктті қара) 5. 1-кесте бойынша анықталады.

5. 1- кесте

\beta

0, 5

0, 6

0, 7

0, 8

0, 9

1, 0

β\beta:

К_{\beta 1}

0, 5: 0, 62

0, 6: 0, 73

0, 7: 0, 82

0, 8: 0, 88

0, 9: 0, 93

1, 0: 1, 0

β\beta:

{{\ \ \ \ \ К}'}_{\beta 1}

0, 5: 0, 5

0, 6: 0, 66

0, 7: 0, 77

0, 8: 0, 84

0, 9: 0, 92

1, 0: 1, 0

5. 10 Статордың дифференциалды таралуының өткізгіштік коэффициенті.

$\lambda_{g1}$ =0, 9t ₁ (qK _op1 ) ² $\ \bullet K_{\sigma 1} \bullet$ K _ш1 / $\delta K_{\delta}$ , (5. 10)

$\lambda_{g1}$ =0, 9t ₁ (qK _op1 ) ² $\ \bullet K_{\sigma 1} \bullet$ K _ш1 / $\delta K_{\delta}$ =

=0, 9∙0, 015(12 $\bullet$ 0, 92) ² $\bullet$ 0, 002 $\bullet$ 0, 95/0, 0011 $\bullet$ 1, 23=2, 38.

мұндағы $K_{\sigma 1} = ƒ(q)$ -дифференциалды таралу коэффициенті, 5. 2 кесте бойынша анықталады.

K _ш1 =1-0, 033 ${b^{2}}_{ш1\ \ }$ /t ₁ $\ \ \bullet \ \delta -$ ашық паздың әсерін ескереді.

K _ш1 =1-0, 033 ${b^{2}}_{ш1\ \ }$ /t ₁ $\ \ \bullet \ \delta$ =0, 95