Аспалы конвейердің жетекті станциясын жобалау


Мазмұны
Кіріспе . . .
Техникалық тапсырма .
1. Машина агрегатының кинематикалық схемасы ………. . . . 1. 1 Машина агрегатын пайдалану шарттары . 1. 2 Жетек құрылғысының қызмет ету мерзімі . 2. Қозғалтқышты таңдау, жетектің кинематикалық есебі . . 2. 1 Қозғалтқыштың қуаты мен айналу жиілігін анықтау . . 2. 2 Жетектің беріліс санын және оның сатыларын анықтау . 2. 3 Жетектің күштік және кинематикалық параметрлерін анықтау …. . 3. Тісті беріліс материалдарын таңдау және анықтау рұқсат етілетін кернеулерді . . . 4. Жабық конустық берілісті есептеу . . 5. Редуктор біліктерінің жүктемелері . . . 6. Редуктордың жалпы түрінің сызбасын әзірлеу .7. Редуктор біліктерінің есептік схемасы .
7. 1 Жылдам жүретін білік
7. 2 Тыныш жүрісті білік 8. Ашық беріліс элементтерін құрастыру . 9. Муфтаны таңдау . . 10. Майлау 11. Техникалық деңгей редуктор .Қорытынды . . ………
Пайдаланылған әдебиеттер тізімі
Қосымшалар . ………
Кіріспе
Халық шаруашылығының барлық салаларының техникалық деңгейі машина жасаудың даму деңгейімен едәуір айқындалады. Машина жасауды дамыту негізінде өнеркәсіпте, құрылыста, ауыл шаруашылығында, көлікте өндірістік процестерді кешенді механикаландыру және автоматтандыру жүзеге асырылады.
Мемлекет машина жасау алдында оны шығару көлемінің үздіксіз өсуі кезінде пайдалану және сапалық көрсеткіштерді едәуір арттыру міндетін қойды.
"Машина бөлшектері" пәні бойынша курстық жұмыстың мақсаты "Машина бөлшектері"пәні бойынша теориялық білімдер мен практикалық дағдыларды жүйелеу, бекіту және кеңейту болып табылады.
Жұмыс міндеттері:
- жетектің электр қозғалтқышын таңдау;
- жетектің күштік және кинематикалық параметрлерін анықтау;
- тісті беріліс материалдарын таңдау және рұқсат етілетін кернеуді анықтау;
- муфтаны таңдау;
- майлау режимін әзірлеу;
- графикалық бөлімді орындау;
- белгіленген талаптарға сәйкес жұмысты рәсімдеу.
Осы курстық жобаның объектісі аспалы конвейердің жетекті станциясы болып табылады.
Техникалық тапсырма 2
Аспалы конвейердің жетек станциясы
1 - қозғалтқыш, 2 - серпімді муфта жұлдызшамен, 3 - цилиндрлік тісті беріліс, 4 - конустық редуктор, 5 - жүк тізбегі, 6 - тізбек жұлдызшасы.
Бастапқы деректер:
Тізбектің тартымдық күші F, кН 5, 5
Жүк тізбегінің жылдамдығы v, м/с 0, 63
Жүк тізбегінің қадамы р, мм 100
Жұлдызша тістерінің саны z 8
Рұқсат етілген ауытқу
жүк тізбегінің жылдамдығы δ, % 4
Жетектің қызмет ету мерзімі L г , лет 6
1. Машина агрегатының кинематикалық схемасы 1. 1 Машина агрегатын пайдалану шарттарыЖобаланатын машина агрегаты аспалы тізбекті конвейердің жетегі болып табылады және әртүрлі бағыттағы кәсіпорындарда қолданылуы мүмкін. Жетек серпімді муфтасы арқылы білігі конустық редуктордың жетекші білігімен және ашық тісті цилиндрлік беріліспен жалғанған электр қозғалтқышынан тұрады, оның білігі конвейердің жетекші білігі болып табылады. Жобаланатын жетек реверсивті емес режимде 1 ауысымда жұмыс істейді. Жүктеме сипаты - аз тербеліспен.
1. 2 Жетек құрылғысының қызмет ету мерзіміЖетектің қызмет ету мерзімі мынадай формула бойынша анықталады
L h = 365L Г К Г t c L c K c
мұнда L Г = 6 жыл-жетектің қызмет ету мерзімі;
К Г - жылдық пайдалану коэффициенті;
К Г = 300/365 = 0, 82
мұнда 300 - бір жылдағы жұмыс күндерінің саны;
t c = 8 сағат - ауысым ұзақтығы;
L c = 1-ауысым саны;
К с = 1-ауыспалы пайдалану коэффициенті.
L h = 365·6·0, 82·8·1·1 = 14400 сағат
Электр жетегінің жұмыс істеу уақытын есепке ала отырып, 12, 5 ·103 сағат жетегінің ресурсын қабылдаймыз.
1 - кесте-машина агрегатының пайдалану сипаттамасы
Р рм = Fv = 5, 5·0, 63 = 3, 47 кВт
Пайдалы әрекеттің жалпы коэффициенті
η = η м η зп η оп η пк 2 η пс ,
мұнда η м = 0, 98 - муфтаның ПӘК[1c. 40],
η зп = 0, 96 - жабық тісті конустық берілістің ПӘК,
η оп = 0, 94 - ашық тісті цилиндрлік берілістің ПӘК,
η пк = 0, 995 - домалау подшипник жұптарының ПӘК,
η пс = 0, 99 - сырғу подшипник жұптарының ПӘК,
η = 0, 98·0, 96·0, 94·0, 995 2 ·0, 99 = 0, 867.
Қозғалтқыштың талап етілетін қуаты
Р тр = Р рм /η = 3, 47/0, 867 = 4, 00 кВт.
Қозғалтқыштың ең жақын үлкен номиналды қуаты 4, 0 кВт. Жетектің беріліс санын және оның сатыларын анықтау 4А сериялы қозғалтқыштар синхронды айналу жиілігімен 750, 1000, 1500 және 3000 айн/мин шығарылады.
Кесте 2-электрқозғалтқыштың түрін таңдау
Жетектің жұмыс білігінің айналу жиілігі
n рм = 6·10 4 v/(zp) = 6·10 4 ·0, 63/(8·100) = 47 айн / мин
Жетектің жалпы беріліс саны
u = n 1 /n рм
мұнда n 1 - электр қозғалтқыш білігінің айналу жиілігі.
Ашық беріліс габариті үлкен болғандықтан (жұмыс білігі редукторды салмау үшін), беріліс саны үлкен болуы тиіс, сондықтан u2 = 6 ашық беріліс үшін алдын ала қабылдаймыз, сонда жабық конустық беріліс үшін-u2=u / u1 =u/6.
Кесте 3 - Беріліс саны
u 1 =3, 15 конустық беріліс санының ең жақын стандартты мәнін қабылдауға болады.
Электр қозғалтқышы 4А112М6 [1c. 391] : қуаты - 4, 0 кВт, синхронды жиілігі - 1000 айн/мин, Жұмыс жиілігі 950 айн/мин. 2. 2 Жетектің беріліс санын және оның сатыларын анықтау Жетектің жалпы беріліс саны- u = n 1 /n рм = 950/47 = 20, 2 u 1 =3, 15 конустық беріліс үшін қабылдаймыз, сонда ашық беріліс үшін u 2 = u/u 1 = 20, 2/3, 15 = 6, 41 2. 3 Жетектің Күштік және кинематикалық параметрлерін анықтау Біліктердің айналым саны және бұрыштық жылдамдық:n 1 = n дв = 950 айн/мин ω 1 = 950π/30 = 99, 5 рад/с
n 2 = n 1 /u 1 = 950/3, 15 = 302 айн/мин ω 2 = 302π/30 = 31, 6 рад/с
n 3 = n 2 /u 2 = 302/6, 41 = 47 айн/мин ω 3 = 47π/30 = 4, 92 рад/с
Жүк тізбегі жылдамдығының нақты мәні
v = zpn 3 /6·10 4 = 8·100·47/6·10 4 = 0, 63 м/с
Нақты мәннің берілген δ = 0 < 4% -тен ауытқуы
Біліктермен берілетін қуат:
P 1 = P тр η м η пк = 4000·0, 98·0, 995 = 3900 Вт
P 2 = P 1 η зп η пк = 3900·0, 96·0, 995 =3726 Вт
P 3 = P 2 η оп η пс = 3726·0, 94·0, 99 = 3470 Вт
Айналмалы момент:
Т 1 = P 1 /ω 1 = 3900/99, 5 = 39, 2 Н·м
Т 2 = 3726/31, 6 =117, 9 Н·м
Т 3 = 3470/4, 92 = 705, 3 Н·м
Есептеулер нәтижелерін кестеге жазамыз.
Кесте 4 - Жетектің күштік және кинематикалық параметрлері
Айналым саны
айн/мин
Қуат
кВт
Айналмалы момент
Н·м
Қабылдаймыз ұсынымдарына сәйкес [1c. 52], болат 45:
тістегершік: термоөңдеу-жақсарту - НВ235÷262 [1c. 53],
дөңгелек: термоөңдеу-нормалау - НВ179÷207.
Тістің орташа қаттылығы:
НВ 1ср = (235+262) /2 = 248; НВ 2ср = (179+207) /2 = 193
Рұқсат етілетін контактілі кернеу:
[σ] H = K HL [σ] H0 ,
мұнда K HL - ұзақ мерзімділік коэффициенті
K HL = (N H0 /N) 1/6 ,
мұнда N H0 = 1·10 7 [1c. 55],
N = 573ωL h = 573·31, 6·12, 5·10 3 = 23·10 7 .
өйткені N > N H0 , то К HL = 1.
[σ] H1 = 1, 8HB+67 = 1, 8·248+67 = 513 МПа.
[σ] H2 = 1, 8HB+67 = 1, 8·193+67 = 414 МПа.
[σ] H = 0, 45([σ] H1 +[σ] H2 ) = 0, 45(513+414) = 417 МПа.
Кесте 5 - Тісті беріліс материалдарының механикалық сипаттамалары
Дөңгелектің сыртқы бөлу диаметрі
,
мұнда K HB = 1, 1 - дөңгелекті тістері бар доңғалақтар үшін венецтің ені бойынша жүктемені бөлуді ескеретін коэффициент
= 1, 85 - конустық доңғалақ түрінің коэффициенті
d e2 = 165⋅[(117, 9⋅10 3 ⋅1, 1⋅3, 15) /(1, 85·417 2 ) ] 1/3 = 178 мм
МЕМСТ 12289-766 бойынша қабылдаймыз d e2 = 180 мм
Доңғалақ тістері мен тістегершіктер саны
z 2 = d e2 /m te = 180/1, 91 = 94
z 1 = z 2 /u 1 = 94/3, 15 = 30
Конустық берілістің нақты беріліс саны
u 1 = z 2 /z 1 = 94/30 = 3, 13
Ауытқу ∆ = (3, 15 - 3, 13) 100/3, 15 = 0, 6% < 4%
4. 6 кесте бойынша тістегершіктер мен доңғалақтар үшін ығысу коэффициентін табамыз х n1 = 0, 21; х n2 = -0, 21
Тістегершіктің және дөңгелектің диаметрлері
d e1 = m te z 1 = 1, 91·30 = 57, 30 мм
Тістер шыңдарының диаметрі
d ae1 = d e1 + 1, 64(1+x n1 ) m te cos δ 1 =
= 57, 30+1, 64(1+0, 21) 1, 91·cos17, 61° = 60, 91 мм
d ae2 = d e2 + 1, 64(1 - x n2 ) m te cos δ 2 =
= 180 + 1, 64(1 + 0, 21) 1, 91·cos72, 39° =181, 15 мм
Тістердің оймаларының диаметрі
d fe1 = d e1 - 1, 64(1, 2-x n1 ) m te cos δ 1 =
= 57, 33- 1, 64(1, 2-0, 21) 1, 91·cos17, 61° = 54, 37 мм
d fe2 = d e2 - 1, 64(1, 2 + x n2 ) m te cos δ 2 =
= 180 - 1, 64(1, 2 - 0, 21) 1, 91·cos72, 39° =179, 06 мм
Орташа бөлгіш диаметрлері
d 1 ≈ 0, 857d e1 = 0, 857·57, 30 = 49, 11 мм
d 2 ≈ 0, 857d e2 = 0, 857·180 = 154, 26 мм
Есептік байланыс кернеуі
мұнда К Н - жүктеме коэффициенті
K H = K Hα K Hβ K Hv =1, 001, 03·1, 1 =1, 133
K Hα = 1, 00 - тістер арасындағы жүктемені бөлудің біркелкі еместігін ескеретін коэффициент [1c. 69]
K Hβ = 1, 1- венец ені бойынша жүктемені бөлудің біркелкі еместігін ескеретін коэффициент [1c. 65]
K Hv = 1, 03 - динамикалық коэффициент [1c62]
σ Н = 470{1529⋅1, 133[(3, 13 2 +1) ] 1/2 /(1, 85·26⋅180) } 1/2 = 381 МПа
Өйткені есептік кернеу σ H < [σ H ] және σ F < [σ] болса, онда сеніммен айтуға болады, бұл беру келтірген дәлелдеріңіз берілетін жүктемені және тұрақты жұмыс істеуіне қалыпты жағдайда бүкіл қызмет мерзімі.
5. Редуктор біліктерінің жүктемелеріКонустық берілісті ілімдеуде әрекет ететін күштер
Округтік - F t1 = Ft2 = 1529 Н
доңғалаққа арналған радиалды, доңғалаққа арналған осьтік - F r1 = F a2 = 318 H
доңғалаққа арналған осьтік, доңғалаққа арналған радиалды -F a1 = F r2 = 1223 H
Тез жүретін білікке әрекет ететін муфтадан консоль күші
F м = 100·Т 1 1/2 = 100·39, 2 1/2 = 626 Н
Тихоходтық білікке әрекет ететін консоль күштері
- округтік F t2 = 3144 H
- радиалды F r2 =1144 H
6. Редуктордың жалпы түрінің сызбасын әзірлеу.Жылдам жүретін білік материалы-болат 45,
термоөңдеу-жақсарту: σ в = 780 МПа;
Бұрауға рұқсат етілетін кернеу [τ] к = 10÷20 МПа
Жылдам жүретін біліктің диаметрі
мұндағы Т - берілетін сәт;
d 1 = (16·39, 2·10 3 /π10) 1/3 = 27 мм
Редуктордың жетекші білігі стандартты муфтаның көмегімен диаметрі электрқозғалтқыштың білігімен жалғанады d дв = 32 мм,
d 1 = (0, 8÷1, 2) d дв = (0, 8÷1, 2) 32 = 25÷38 мм
шығу шетінің диаметрін қабылдаймыз d 1 = 28 мм;
шығу ұшының ұзындығы: l 1 = (1, 0÷1, 5) d 1 = (1, 0÷1, 5) 28 = 28÷42 мм,
қабылдаймыз l 1 = 40 мм.
Тығыздағыштағы білік диаметрі: d 2 = d 1 +2t = 28+2⋅2, 2 = 32, 4 мм,
мұндағы t = 2, 2 мм - буртика биіктігі;
қабылдаймыз d 2 = 35 мм:
тығыздағыштағы білік ұзындығы: l 2 ≈ 0, 6d 2 =0, 6⋅35 = 21 мм.
Білік диаметрі подшипник: d 4 = d 2 = 35 мм.
Білік тістегершіктен бір мезгілде орындалған
Тихоходтық біліктің шығу ұшының диаметрі: d 1 = (16·117, 9·10 3 /π20) 1/3 = 30 мм
шығу шетінің диаметрін қабылдаймыз d 1 = 30 мм;
Тығыздағыштағы білік диаметрі: d 2 = d 1 +2t = 30+2⋅2, 2 = 34, 4 мм,
мұндағы t = 2, 2 мм - буртика биіктігі;
қабылдаймыз d 2 = 35 мм .
Тығыздағыштағы білік ұзындығы: l 2 ≈ 1, 25d 2 =1, 25⋅35 = 44 мм.
Білік диаметрі подшипник: d 4 = d 2 = 35 мм.
Доңғалақ астында біліктің диаметрі: d 3 = d 2 + 3, 2r = 35+3, 2⋅2, 5 = 43, 0 мм,
Қабылдаймыз d 3 = 45 мм.
Жылдам жүретін білікке және тыныш жүрісті білікке арналған №7207 жеңіл сериялы радиалды-тіректі роликтерді алдын ала тағайындаймыз.
Кесте 6 - Мойынтіректерді таңдау
D
мм
D
мм
B
Мм
С
кН
С 0
кН
Майлау әдісін таңдаймыз: тісті ілініс май ваннасына тістегершіктің батуы есебінен майланады; подшипниктер үшін пластикалық майлау материалы. Подшипниктер камералары ішкі қуыстан май ұстағыш сақиналармен бөлінеді.
7. Редуктор біліктерінің есептік схемасы
7. 1 Жылдам жүретін білік
Көлденең жазықтығы:
∑m A = 143F t1 - 95R Bx +106F м = 0,
R Вх = (106·626+143·1529) /95 = 3000 Н
∑m B = 48F t1 + 201F м - 95R Ax = 0,
R Ax = (201·626 + 48·1529) /95 = 2097 H
Тексеру
ΣХ = 0; F м + R Bx - F t - R Ax = 626+3000 - 1529 - 2097 = 0
Көлденең жазықтықтағы иілу сәттері:
M x1 =1529⋅48 = 73, 4 H⋅м.
M x2 = 626⋅106 = 66, 4 H⋅м.
Тік жазықтығы :
∑m A = 143F r - 95R By - F a d 1 /2 = 0,
R By = (143·318 - 1223·49, 11/2) /95 =163 H,
∑m B = 49F r +102R Ay - F a d 1 /2 = 0,
R Ay = (1223·49, 11/2 - 48·318) /95 =155 H
Тексеру
ΣY = 0; ; R Ay - F r + R By = 155- 318 +163 = 0
Сурет 1 - Конустық редуктор біліктерін жүктеу схемасы
Тік жазықтықтағы иілу сәттері:
M y1 =155·95 =14, 7 Н⋅м,
M y2 =155·143 +163·48 = 30, 0 Н⋅м,
Тіректердің жиынтық реакциялары :
R А = (2097 2 +155 2 ) 0, 5 = 2103 H,
R В = (3000 2 +163 2 ) 0, 5 = 3004 H,
Сурет 2 - Жылдам жүретін біліктің есептік схемасы.
7. 2 Тыныш жүрісті білікІлімдеуде әрекет ететін күштер:
F t1 = 1529 H; F r2 =1223 H; F a2 =318 H.
F t3 =3144 H; F r3 =1144 H.
Көлденең жазықтығы:
∑m C = 58F t2 - 85F t3 + 101R Dx = 0,
R Dx = (3144·85 - 58·1529) /101 =1768 H,
∑m D = 43F t2 + 186F t3 - 101R Cx = 0,
R Cx = (43·1529 + 186·3144) /101 = 6441 H
Тексеру
ΣХ = 0; F t2 + F t3 - R Cx + R Dx = 1529+3144 - 6441 +1768 = 0
Көлденең жазықтықтағы иілу сәттері
M x1 = 1768·43 = 76, 0 H⋅м.
M x2 = 3144⋅85 = 267, 2 H⋅м.
Тік жазықтығы:
∑m C = 58F r2 + 85F r3 - 101R Dy - F r2 d 2 /2 = 0,
R Dy = (58·1223+85·1144- 318·154, 26/2) /101 =1422 H,
∑m D = 43F r2 - 186F r3 + 101R Cy + F r2 d 2 /2 = 0,
R Cy = (186·1144- 43·1223- 318·154, 26/2) /101 =1343 H,
Тексеру
ΣY = 0; F r2 - F r3 - R Dy + R Cy =1223 -1144 -1422 +1343 = 0
Тік жазықтықтағы иілу сәттері
M y1 =1422∙43 = 61, 1 Н⋅м,
M y2 = 1144⋅85 = 97, 2 Н⋅м,
M y3 = 1144⋅143 -1343·58 = 85, 7 Н⋅м,
Сурет 3 - Тихоход білігінің есептеу схемасы.
Тіректердің жиынтық реакциялары:
R C = (6441 2 +1343 2 ) 0, 5 = 6580 H,
R D = (1768 2 +1422 2 ) 0, 5 = 2269 H,
Мойынтіректің есептік беріктігі.
= 10
6
(48, 4⋅10
3
/8554)
3, 333
/60⋅302 = 17813 сағат, > [L]
12500 сағатқа тең жетектің жұмыс ресурсынан көп.
С тр < C және L h > L шарты орындалады, демек №7207 белгіленген подшипник қолайлы.
8. Ашық беріліс элементтерін құрастыру Ашық беру тістегершігі ... жалғасы- Іс жүргізу
- Автоматтандыру, Техника
- Алғашқы әскери дайындық
- Астрономия
- Ауыл шаруашылығы
- Банк ісі
- Бизнесті бағалау
- Биология
- Бухгалтерлік іс
- Валеология
- Ветеринария
- География
- Геология, Геофизика, Геодезия
- Дін
- Ет, сүт, шарап өнімдері
- Жалпы тарих
- Жер кадастрі, Жылжымайтын мүлік
- Журналистика
- Информатика
- Кеден ісі
- Маркетинг
- Математика, Геометрия
- Медицина
- Мемлекеттік басқару
- Менеджмент
- Мұнай, Газ
- Мұрағат ісі
- Мәдениеттану
- ОБЖ (Основы безопасности жизнедеятельности)
- Педагогика
- Полиграфия
- Психология
- Салық
- Саясаттану
- Сақтандыру
- Сертификаттау, стандарттау
- Социология, Демография
- Спорт
- Статистика
- Тілтану, Филология
- Тарихи тұлғалар
- Тау-кен ісі
- Транспорт
- Туризм
- Физика
- Философия
- Халықаралық қатынастар
- Химия
- Экология, Қоршаған ортаны қорғау
- Экономика
- Экономикалық география
- Электротехника
- Қазақстан тарихы
- Қаржы
- Құрылыс
- Құқық, Криминалистика
- Әдебиет
- Өнер, музыка
- Өнеркәсіп, Өндіріс
Қазақ тілінде жазылған рефераттар, курстық жұмыстар, дипломдық жұмыстар бойынша біздің қор #1 болып табылады.

Ақпарат
Қосымша
Email: info@stud.kz