Аспалы конвейердің жетекті станциясын жобалау


Жұмыс түрі:  Курстық жұмыс
Тегін:  Антиплагиат
Көлемі: 13 бет
Таңдаулыға:   

Мазмұны

Кіріспе . . .

Техникалық тапсырма .

1. Машина агрегатының кинематикалық схемасы ………. . . . 1. 1 Машина агрегатын пайдалану шарттары . 1. 2 Жетек құрылғысының қызмет ету мерзімі . 2. Қозғалтқышты таңдау, жетектің кинематикалық есебі . . 2. 1 Қозғалтқыштың қуаты мен айналу жиілігін анықтау . . 2. 2 Жетектің беріліс санын және оның сатыларын анықтау . 2. 3 Жетектің күштік және кинематикалық параметрлерін анықтау …. . 3. Тісті беріліс материалдарын таңдау және анықтау рұқсат етілетін кернеулерді . . . 4. Жабық конустық берілісті есептеу . . 5. Редуктор біліктерінің жүктемелері . . . 6. Редуктордың жалпы түрінің сызбасын әзірлеу .

7. Редуктор біліктерінің есептік схемасы .

7. 1 Жылдам жүретін білік

7. 2 Тыныш жүрісті білік 8. Ашық беріліс элементтерін құрастыру . 9. Муфтаны таңдау . . 10. Майлау 11. Техникалық деңгей редуктор .

Қорытынды . . ………

Пайдаланылған әдебиеттер тізімі

Қосымшалар . ………

Кіріспе

Халық шаруашылығының барлық салаларының техникалық деңгейі машина жасаудың даму деңгейімен едәуір айқындалады. Машина жасауды дамыту негізінде өнеркәсіпте, құрылыста, ауыл шаруашылығында, көлікте өндірістік процестерді кешенді механикаландыру және автоматтандыру жүзеге асырылады.

Мемлекет машина жасау алдында оны шығару көлемінің үздіксіз өсуі кезінде пайдалану және сапалық көрсеткіштерді едәуір арттыру міндетін қойды.

"Машина бөлшектері" пәні бойынша курстық жұмыстың мақсаты "Машина бөлшектері"пәні бойынша теориялық білімдер мен практикалық дағдыларды жүйелеу, бекіту және кеңейту болып табылады.

Жұмыс міндеттері:

- жетектің электр қозғалтқышын таңдау;

- жетектің күштік және кинематикалық параметрлерін анықтау;

- тісті беріліс материалдарын таңдау және рұқсат етілетін кернеуді анықтау;

- муфтаны таңдау;

- майлау режимін әзірлеу;

- графикалық бөлімді орындау;

- белгіленген талаптарға сәйкес жұмысты рәсімдеу.

Осы курстық жобаның объектісі аспалы конвейердің жетекті станциясы болып табылады.

Техникалық тапсырма 2

Аспалы конвейердің жетек станциясы

1 - қозғалтқыш, 2 - серпімді муфта жұлдызшамен, 3 - цилиндрлік тісті беріліс, 4 - конустық редуктор, 5 - жүк тізбегі, 6 - тізбек жұлдызшасы.

Бастапқы деректер:

Тізбектің тартымдық күші F, кН 5, 5

Жүк тізбегінің жылдамдығы v, м/с 0, 63

Жүк тізбегінің қадамы р, мм 100

Жұлдызша тістерінің саны z 8

Рұқсат етілген ауытқу

жүк тізбегінің жылдамдығы δ, % 4

Жетектің қызмет ету мерзімі L г , лет 6

1. Машина агрегатының кинематикалық схемасы 1. 1 Машина агрегатын пайдалану шарттары

Жобаланатын машина агрегаты аспалы тізбекті конвейердің жетегі болып табылады және әртүрлі бағыттағы кәсіпорындарда қолданылуы мүмкін. Жетек серпімді муфтасы арқылы білігі конустық редуктордың жетекші білігімен және ашық тісті цилиндрлік беріліспен жалғанған электр қозғалтқышынан тұрады, оның білігі конвейердің жетекші білігі болып табылады. Жобаланатын жетек реверсивті емес режимде 1 ауысымда жұмыс істейді. Жүктеме сипаты - аз тербеліспен.

1. 2 Жетек құрылғысының қызмет ету мерзімі

Жетектің қызмет ету мерзімі мынадай формула бойынша анықталады

L h = 365L Г К Г t c L c K c

мұнда L Г = 6 жыл-жетектің қызмет ету мерзімі;

К Г - жылдық пайдалану коэффициенті;

К Г = 300/365 = 0, 82

мұнда 300 - бір жылдағы жұмыс күндерінің саны;

t c = 8 сағат - ауысым ұзақтығы;

L c = 1-ауысым саны;

К с = 1-ауыспалы пайдалану коэффициенті.

L h = 365·6·0, 82·8·1·1 = 14400 сағат

Электр жетегінің жұмыс істеу уақытын есепке ала отырып, 12, 5 ·103 сағат жетегінің ресурсын қабылдаймыз.

1 - кесте-машина агрегатының пайдалану сипаттамасы

Орнату Орны
L г
L с
t с
L h
Жүктеме Сипаты
Жұмыс тәртібі
Орнату Орны: Зауыт цехы
Lг: 6
Lс: 1
tс: 8
Lh: 12500
Жүктеме Сипаты: Аз тербелістермен
Жұмыс тәртібі: Реверсивті
2. Қозғалтқышты таңдау, жетектің кинематикалық есебі 2. 1 Қозғалтқыштың қуаты мен айналу жиілігін анықтау. Жұмыс машинасының талап етілетін қуаты

Р рм = Fv = 5, 5·0, 63 = 3, 47 кВт

Пайдалы әрекеттің жалпы коэффициенті

η = η м η зп η оп η пк 2 η пс ,

мұнда η м = 0, 98 - муфтаның ПӘК[1c. 40],

η зп = 0, 96 - жабық тісті конустық берілістің ПӘК,

η оп = 0, 94 - ашық тісті цилиндрлік берілістің ПӘК,

η пк = 0, 995 - домалау подшипник жұптарының ПӘК,

η пс = 0, 99 - сырғу подшипник жұптарының ПӘК,

η = 0, 98·0, 96·0, 94·0, 995 2 ·0, 99 = 0, 867.

Қозғалтқыштың талап етілетін қуаты

Р тр = Р рм /η = 3, 47/0, 867 = 4, 00 кВт.

Қозғалтқыштың ең жақын үлкен номиналды қуаты 4, 0 кВт. Жетектің беріліс санын және оның сатыларын анықтау 4А сериялы қозғалтқыштар синхронды айналу жиілігімен 750, 1000, 1500 және 3000 айн/мин шығарылады.

Кесте 2-электрқозғалтқыштың түрін таңдау

Нұсқа
Қозғалтқыш
Қуаты
Синхронды айналу жиілігі, айн / мин
Номиналды айналу жиілігі
Нұсқа: 1
Қозғалтқыш: 4А100S2
Қуаты: 4, 0
Синхронды айналу жиілігі, айн / мин: 3000
Номиналды айналу жиілігі: 2880
Нұсқа: 2
Қозғалтқыш: 4A100L4
Қуаты: 4, 0
Синхронды айналу жиілігі, айн / мин: 1500
Номиналды айналу жиілігі: 1430
Нұсқа: 3
Қозғалтқыш: 4A112MB6
Қуаты: 4, 0
Синхронды айналу жиілігі, айн / мин: 1000
Номиналды айналу жиілігі: 950
Нұсқа: 4
Қозғалтқыш: 4A132S8
Қуаты: 4, 0
Синхронды айналу жиілігі, айн / мин: 750
Номиналды айналу жиілігі: 720

Жетектің жұмыс білігінің айналу жиілігі

n рм = 6·10 4 v/(zp) = 6·10 4 ·0, 63/(8·100) = 47 айн / мин

Жетектің жалпы беріліс саны

u = n 1 /n рм

мұнда n 1 - электр қозғалтқыш білігінің айналу жиілігі.

Ашық беріліс габариті үлкен болғандықтан (жұмыс білігі редукторды салмау үшін), беріліс саны үлкен болуы тиіс, сондықтан u2 = 6 ашық беріліс үшін алдын ала қабылдаймыз, сонда жабық конустық беріліс үшін-u2=u / u1 =u/6.

Кесте 3 - Беріліс саны

Беріліс саны
Нұсқалар
1
2
3
4
Беріліс саны: Жетек
Нұсқалар: 61, 3
30, 4
20, 2
15, 3
Беріліс саны: Ашық беріліс
Нұсқалар: 6
6
6
6
Беріліс саны: Редуктор
Нұсқалар: 10, 2
5, 07
3, 37
2, 55

u 1 =3, 15 конустық беріліс санының ең жақын стандартты мәнін қабылдауға болады.

Электр қозғалтқышы 4А112М6 [1c. 391] : қуаты - 4, 0 кВт, синхронды жиілігі - 1000 айн/мин, Жұмыс жиілігі 950 айн/мин. 2. 2 Жетектің беріліс санын және оның сатыларын анықтау Жетектің жалпы беріліс саны- u = n 1 /n рм = 950/47 = 20, 2 u 1 =3, 15 конустық беріліс үшін қабылдаймыз, сонда ашық беріліс үшін u 2 = u/u 1 = 20, 2/3, 15 = 6, 41 2. 3 Жетектің Күштік және кинематикалық параметрлерін анықтау Біліктердің айналым саны және бұрыштық жылдамдық:

n 1 = n дв = 950 айн/мин ω 1 = 950π/30 = 99, 5 рад/с

n 2 = n 1 /u 1 = 950/3, 15 = 302 айн/мин ω 2 = 302π/30 = 31, 6 рад/с

n 3 = n 2 /u 2 = 302/6, 41 = 47 айн/мин ω 3 = 47π/30 = 4, 92 рад/с

Жүк тізбегі жылдамдығының нақты мәні

v = zpn 3 /6·10 4 = 8·100·47/6·10 4 = 0, 63 м/с

Нақты мәннің берілген δ = 0 < 4% -тен ауытқуы

Біліктермен берілетін қуат:

P 1 = P тр η м η пк = 4000·0, 98·0, 995 = 3900 Вт

P 2 = P 1 η зп η пк = 3900·0, 96·0, 995 =3726 Вт

P 3 = P 2 η оп η пс = 3726·0, 94·0, 99 = 3470 Вт

Айналмалы момент:

Т 1 = P 1 1 = 3900/99, 5 = 39, 2 Н·м

Т 2 = 3726/31, 6 =117, 9 Н·м

Т 3 = 3470/4, 92 = 705, 3 Н·м

Есептеулер нәтижелерін кестеге жазамыз.

Кесте 4 - Жетектің күштік және кинематикалық параметрлері

Білік

Айналым саны

айн/мин

Бұрыштық жылдамдық рад/сек

Қуат

кВт

Айналмалы момент

Н·м

Білік: Электр қозғалтқышының білігі
Айналым саныайн/мин: 950
Бұрыштық жылдамдық рад/сек: 99, 5
ҚуаткВт: 3, 900
Айналмалы моментН·м: 39, 2
Білік: Жетекті редуктор
Айналым саныайн/мин: 302
Бұрыштық жылдамдық рад/сек: 31, 6
ҚуаткВт: 3, 726
Айналмалы моментН·м: 117, 9
Білік: Жұмыс жетегі
Айналым саныайн/мин: 47
Бұрыштық жылдамдық рад/сек: 4, 92
ҚуаткВт: 3, 470
Айналмалы моментН·м: 705, 3
3. Тісті беріліс материалдарын таңдау және рұқсат етілетін кернеуді анықтау

Қабылдаймыз ұсынымдарына сәйкес [1c. 52], болат 45:

тістегершік: термоөңдеу-жақсарту - НВ235÷262 [1c. 53],

дөңгелек: термоөңдеу-нормалау - НВ179÷207.

Тістің орташа қаттылығы:

НВ 1ср = (235+262) /2 = 248; НВ 2ср = (179+207) /2 = 193

Рұқсат етілетін контактілі кернеу:

[σ] H = K HL [σ] H0 ,

мұнда K HL - ұзақ мерзімділік коэффициенті

K HL = (N H0 /N) 1/6 ,

мұнда N H0 = 1·10 7 [1c. 55],

N = 573ωL h = 573·31, 6·12, 5·10 3 = 23·10 7 .

өйткені N > N H0 , то К HL = 1.

[σ] H1 = 1, 8HB+67 = 1, 8·248+67 = 513 МПа.

[σ] H2 = 1, 8HB+67 = 1, 8·193+67 = 414 МПа.

[σ] H = 0, 45([σ] H1 +[σ] H2 ) = 0, 45(513+414) = 417 МПа.

Кесте 5 - Тісті беріліс материалдарының механикалық сипаттамалары

Жіберу элементі
Болат маркасы
D пред
Термоөңдеу
НВ ср
σ в
σ -1
[σ] Н
[σ] F
S пред
Н/мм 2
Жіберу элементі: Тістегершік
Болат маркасы: 45
Dпред: 125/80
Термоөңдеу: Улучш.
НВср: 248
σв: 600
σ-1: 260
[σ]Н: 513
[σ]F: 255
Жіберу элементі: Доңғалақ
Болат маркасы: 45
Dпред: -
Термоөңдеу: Норм-ия
НВср: 193
σв: 780
σ-1: 335
[σ]Н: 414
[σ]F: 199
4. Жабық конустық берілісті есептеу

Дөңгелектің сыртқы бөлу диаметрі

,

мұнда K HB = 1, 1 - дөңгелекті тістері бар доңғалақтар үшін венецтің ені бойынша жүктемені бөлуді ескеретін коэффициент

= 1, 85 - конустық доңғалақ түрінің коэффициенті

d e2 = 165⋅[(117, 9⋅10 3 ⋅1, 1⋅3, 15) /(1, 85·417 2 ) ] 1/3 = 178 мм

МЕМСТ 12289-766 бойынша қабылдаймыз d e2 = 180 мм

Доңғалақ тістері мен тістегершіктер саны

z 2 = d e2 /m te = 180/1, 91 = 94

z 1 = z 2 /u 1 = 94/3, 15 = 30

Конустық берілістің нақты беріліс саны

u 1 = z 2 /z 1 = 94/30 = 3, 13

Ауытқу ∆ = (3, 15 - 3, 13) 100/3, 15 = 0, 6% < 4%

4. 6 кесте бойынша тістегершіктер мен доңғалақтар үшін ығысу коэффициентін табамыз х n1 = 0, 21; х n2 = -0, 21

Тістегершіктің және дөңгелектің диаметрлері

d e1 = m te z 1 = 1, 91·30 = 57, 30 мм

Тістер шыңдарының диаметрі

d ae1 = d e1 + 1, 64(1+x n1 ) m te cos δ 1 =

= 57, 30+1, 64(1+0, 21) 1, 91·cos17, 61° = 60, 91 мм

d ae2 = d e2 + 1, 64(1 - x n2 ) m te cos δ 2 =

= 180 + 1, 64(1 + 0, 21) 1, 91·cos72, 39° =181, 15 мм

Тістердің оймаларының диаметрі

d fe1 = d e1 - 1, 64(1, 2-x n1 ) m te cos δ 1 =

= 57, 33- 1, 64(1, 2-0, 21) 1, 91·cos17, 61° = 54, 37 мм

d fe2 = d e2 - 1, 64(1, 2 + x n2 ) m te cos δ 2 =

= 180 - 1, 64(1, 2 - 0, 21) 1, 91·cos72, 39° =179, 06 мм

Орташа бөлгіш диаметрлері

d 1 ≈ 0, 857d e1 = 0, 857·57, 30 = 49, 11 мм

d 2 ≈ 0, 857d e2 = 0, 857·180 = 154, 26 мм

Есептік байланыс кернеуі

мұнда К Н - жүктеме коэффициенті

K H = K K K Hv =1, 001, 03·1, 1 =1, 133

K = 1, 00 - тістер арасындағы жүктемені бөлудің біркелкі еместігін ескеретін коэффициент [1c. 69]

K = 1, 1- венец ені бойынша жүктемені бөлудің біркелкі еместігін ескеретін коэффициент [1c. 65]

K Hv = 1, 03 - динамикалық коэффициент [1c62]

σ Н = 470{1529⋅1, 133[(3, 13 2 +1) ] 1/2 /(1, 85·26⋅180) } 1/2 = 381 МПа

Өйткені есептік кернеу σ H < [σ H ] және σ F < [σ] болса, онда сеніммен айтуға болады, бұл беру келтірген дәлелдеріңіз берілетін жүктемені және тұрақты жұмыс істеуіне қалыпты жағдайда бүкіл қызмет мерзімі.

5. Редуктор біліктерінің жүктемелері

Конустық берілісті ілімдеуде әрекет ететін күштер

Округтік - F t1 = Ft2 = 1529 Н

доңғалаққа арналған радиалды, доңғалаққа арналған осьтік - F r1 = F a2 = 318 H

доңғалаққа арналған осьтік, доңғалаққа арналған радиалды -F a1 = F r2 = 1223 H

Тез жүретін білікке әрекет ететін муфтадан консоль күші

F м = 100·Т 1 1/2 = 100·39, 2 1/2 = 626 Н

Тихоходтық білікке әрекет ететін консоль күштері

- округтік F t2 = 3144 H

- радиалды F r2 =1144 H

6. Редуктордың жалпы түрінің сызбасын әзірлеу.

Жылдам жүретін білік материалы-болат 45,

термоөңдеу-жақсарту: σ в = 780 МПа;

Бұрауға рұқсат етілетін кернеу [τ] к = 10÷20 МПа

Жылдам жүретін біліктің диаметрі

мұндағы Т - берілетін сәт;

d 1 = (16·39, 2·10 3 /π10) 1/3 = 27 мм

Редуктордың жетекші білігі стандартты муфтаның көмегімен диаметрі электрқозғалтқыштың білігімен жалғанады d дв = 32 мм,

d 1 = (0, 8÷1, 2) d дв = (0, 8÷1, 2) 32 = 25÷38 мм

шығу шетінің диаметрін қабылдаймыз d 1 = 28 мм;

шығу ұшының ұзындығы: l 1 = (1, 0÷1, 5) d 1 = (1, 0÷1, 5) 28 = 28÷42 мм,

қабылдаймыз l 1 = 40 мм.

Тығыздағыштағы білік диаметрі: d 2 = d 1 +2t = 28+2⋅2, 2 = 32, 4 мм,

мұндағы t = 2, 2 мм - буртика биіктігі;

қабылдаймыз d 2 = 35 мм:

тығыздағыштағы білік ұзындығы: l 2 ≈ 0, 6d 2 =0, 6⋅35 = 21 мм.

Білік диаметрі подшипник: d 4 = d 2 = 35 мм.

Білік тістегершіктен бір мезгілде орындалған

Тихоходтық біліктің шығу ұшының диаметрі: d 1 = (16·117, 9·10 3 /π20) 1/3 = 30 мм

шығу шетінің диаметрін қабылдаймыз d 1 = 30 мм;

Тығыздағыштағы білік диаметрі: d 2 = d 1 +2t = 30+2⋅2, 2 = 34, 4 мм,

мұндағы t = 2, 2 мм - буртика биіктігі;

қабылдаймыз d 2 = 35 мм .

Тығыздағыштағы білік ұзындығы: l 2 ≈ 1, 25d 2 =1, 25⋅35 = 44 мм.

Білік диаметрі подшипник: d 4 = d 2 = 35 мм.

Доңғалақ астында біліктің диаметрі: d 3 = d 2 + 3, 2r = 35+3, 2⋅2, 5 = 43, 0 мм,

Қабылдаймыз d 3 = 45 мм.

Жылдам жүретін білікке және тыныш жүрісті білікке арналған №7207 жеңіл сериялы радиалды-тіректі роликтерді алдын ала тағайындаймыз.

Кесте 6 - Мойынтіректерді таңдау

Мойынтіректің шартты белгісі

D

мм

D

мм

B

Мм

С

кН

С 0

кН

е
Y
Мойынтіректің шартты белгісі: №7207
Dмм: 35
Dмм: 72
BМм: 17
СкН: 48, 4
С0кН: 32, 5
е: 0, 37
Y: 1, 62

Майлау әдісін таңдаймыз: тісті ілініс май ваннасына тістегершіктің батуы есебінен майланады; подшипниктер үшін пластикалық майлау материалы. Подшипниктер камералары ішкі қуыстан май ұстағыш сақиналармен бөлінеді.

7. Редуктор біліктерінің есептік схемасы

7. 1 Жылдам жүретін білік

Көлденең жазықтығы:

∑m A = 143F t1 - 95R Bx +106F м = 0,

R Вх = (106·626+143·1529) /95 = 3000 Н

∑m B = 48F t1 + 201F м - 95R Ax = 0,

R Ax = (201·626 + 48·1529) /95 = 2097 H

Тексеру

ΣХ = 0; F м + R Bx - F t - R Ax = 626+3000 - 1529 - 2097 = 0

Көлденең жазықтықтағы иілу сәттері:

M x1 =1529⋅48 = 73, 4 H⋅м.

M x2 = 626⋅106 = 66, 4 H⋅м.

Тік жазықтығы :

∑m A = 143F r - 95R By - F a d 1 /2 = 0,

R By = (143·318 - 1223·49, 11/2) /95 =163 H,

∑m B = 49F r +102R Ay - F a d 1 /2 = 0,

R Ay = (1223·49, 11/2 - 48·318) /95 =155 H

Тексеру

ΣY = 0; ; R Ay - F r + R By = 155- 318 +163 = 0

Сурет 1 - Конустық редуктор біліктерін жүктеу схемасы

Тік жазықтықтағы иілу сәттері:

M y1 =155·95 =14, 7 Н⋅м,

M y2 =155·143 +163·48 = 30, 0 Н⋅м,

Тіректердің жиынтық реакциялары :

R А = (2097 2 +155 2 ) 0, 5 = 2103 H,

R В = (3000 2 +163 2 ) 0, 5 = 3004 H,

Сурет 2 - Жылдам жүретін біліктің есептік схемасы.

7. 2 Тыныш жүрісті білік

Ілімдеуде әрекет ететін күштер:

F t1 = 1529 H; F r2 =1223 H; F a2 =318 H.

F t3 =3144 H; F r3 =1144 H.

Көлденең жазықтығы:

∑m C = 58F t2 - 85F t3 + 101R Dx = 0,

R Dx = (3144·85 - 58·1529) /101 =1768 H,

∑m D = 43F t2 + 186F t3 - 101R Cx = 0,

R Cx = (43·1529 + 186·3144) /101 = 6441 H

Тексеру

ΣХ = 0; F t2 + F t3 - R Cx + R Dx = 1529+3144 - 6441 +1768 = 0

Көлденең жазықтықтағы иілу сәттері

M x1 = 1768·43 = 76, 0 H⋅м.

M x2 = 3144⋅85 = 267, 2 H⋅м.

Тік жазықтығы:

∑m C = 58F r2 + 85F r3 - 101R Dy - F r2 d 2 /2 = 0,

R Dy = (58·1223+85·1144- 318·154, 26/2) /101 =1422 H,

∑m D = 43F r2 - 186F r3 + 101R Cy + F r2 d 2 /2 = 0,

R Cy = (186·1144- 43·1223- 318·154, 26/2) /101 =1343 H,

Тексеру

ΣY = 0; F r2 - F r3 - R Dy + R Cy =1223 -1144 -1422 +1343 = 0

Тік жазықтықтағы иілу сәттері

M y1 =1422∙43 = 61, 1 Н⋅м,

M y2 = 1144⋅85 = 97, 2 Н⋅м,

M y3 = 1144⋅143 -1343·58 = 85, 7 Н⋅м,

Сурет 3 - Тихоход білігінің есептеу схемасы.

Тіректердің жиынтық реакциялары:

R C = (6441 2 +1343 2 ) 0, 5 = 6580 H,

R D = (1768 2 +1422 2 ) 0, 5 = 2269 H,

Мойынтіректің есептік беріктігі.

= 10 6 (48, 4⋅10 3 /8554) 3, 333 /60⋅302 = 17813 сағат, > [L]

12500 сағатқа тең жетектің жұмыс ресурсынан көп.

С тр < C және L h > L шарты орындалады, демек №7207 белгіленген подшипник қолайлы.

8. Ашық беріліс элементтерін құрастыру Ашық беру тістегершігі ... жалғасы

Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.
Ұқсас жұмыстар
Таспалы конвейер құрылысы
Ленталы конвейердің құрылғысы
ЖТ-АҚ тұйықталған жүйенің математикалық сипаттамасы мен құрылымдық схемасы
Конвейердің майысқақ тарту органы бар құрама элементтері
Шынжырлы пластиналық конвейер
Алматы метрополитеніндегі жаңа технология және еңбек қауіпсіздігін қамтамасыз ету
Ленталы конвейердің жетек түрлері
Конвейер қондырғысының сипаттамасы
Пластиналы конвейір
«Тамақ өнімдері өндірісінің технологиялық жабдықтары» оқу әдістемелік материалдар
Пәндер



Реферат Курстық жұмыс Диплом Материал Диссертация Практика Презентация Сабақ жоспары Мақал-мәтелдер 1‑10 бет 11‑20 бет 21‑30 бет 31‑60 бет 61+ бет Негізгі Бет саны Қосымша Іздеу Ештеңе табылмады :( Соңғы қаралған жұмыстар Қаралған жұмыстар табылмады Тапсырыс Антиплагиат Қаралған жұмыстар kz