Көп қабатты ғимараттың жүк көтергіш темірбетон конструкцияларын жобалау


Жұмыс түрі:  Курстық жұмыс
Тегін:  Антиплагиат
Көлемі: 16 бет
Таңдаулыға:   

2. "Көп қабатты ғимараттың жүк көтергіш темірбетон конструкцияларын жобалау"

Бастапқы деректер:

II дәрежелі жауапкершілік ғимаратын жобалау

Жүктеме бойынша сенімділік коэффициенті γ_n = 0, 95

Ғимараттың өлшемдері: L_1×L_2=17, 4×64 м

Баған торы: l_1×l_2=5, 8×8 м

Қабаттасуға уақытша жүктеме: v=6000 Н / м^2,

- ұзақ: P_ld=0, 8*6000=4800 Н/м^2,

- қысқа мерзімді: P_cd = 0, 2∙6000=1200 Н/м^2.

Қабаттар саны п_эт=4

Қабаттардың биіктігі һ_эт=4, 2 м

Құрылыс орны-Талдықорған қаласы

II қар ауданы, S_0=1 кПа = 800 Н/м^2.

Жобаланатын элементтер үшін қолданылатын материалдар:

Наименование элементов
Материалы
Бетон
Арматура
Наименование элементов: алдын ала керілген арматурасы бар Ригель
Материалы: В50
Вр-ІІ
Наименование элементов: Ұстын
Материалы: В15
A-IIІ
Наименование элементов: Іргетас
Материалы: В15
A-IIІ

"Темірбетон конструкциялары-2" пәні бойынша RGZ алдын-ала есептеулері бойынша, алдын-ала қалыңдығы t_red=111 ММ.

Материалдардың беріктік сипаттамалары

Бетон, МПа

Бетон Класы
R b R_{b}
R b t R_{bt}
R b n R_{bn}
R b t n R_{btn}
E b E_{b}
Проектируемый элемент
Бетон Класы: В25
RbR_{b}: 14, 5
RbtR_{bt}: 1, 05
RbnR_{bn}: 18, 5
RbtnR_{btn}: 1, 6
EbE_{b}: 3
Проектируемый элемент: Іргетас
Бетон Класы: В25
RbR_{b}: 14, 5
RbtR_{bt}: 1, 05
RbnR_{bn}: 18, 5
RbtnR_{btn}: 1, 6
EbE_{b}: 3
Проектируемый элемент: Ұстын
Бетон Класы: В60
RbR_{b}: 22
RbtR_{bt}: 1, 4
RbnR_{bn}: 29
RbtnR_{btn}: 21
EbE_{b}: 36000
Проектируемый элемент: Ригель

Арматура, МПа

Арматура класы
R s R_{s}
R s c R_{sc}
R s w R_{sw}
R s n R_{sn}
E s E_{s}
Арматура класы: A-II
RsR_{s}: 280
RscR_{sc}: 280
RswR_{sw}: 225
RsnR_{sn}: 295
EsE_{s}: 21
Арматура класы: A-VI
RsR_{s}: 815
RscR_{sc}: 400
RswR_{sw}: 650
RsnR_{sn}:
EsE_{s}: 19
Арматура класы:

Вр-II Ø3

Ø5

RsR_{s}: 1205
RscR_{sc}: 400
RswR_{sw}: 970
RsnR_{sn}: 1460
EsE_{s}: 21
Арматура класы: 1055
RsR_{s}: 400
RscR_{sc}: 835
RswR_{sw}: 1255
RsnR_{sn}: 21
Арматура класы:

Вр-I Ø3

Ø5

RsR_{s}: 375
RscR_{sc}: 400
RswR_{sw}: 270
RsnR_{sn}: 410
EsE_{s}: 17
Арматура класы: 360
RsR_{s}: 400
RscR_{sc}: 260
RswR_{sw}: 395
RsnR_{sn}: 17

2. 1. Көлденең көп қабатты раманың тірегіндегі күштерді анықтау.

Есептеу схемасы және жүктемелер. Көлденең көп қабатты Рамада едендердің бірдей биіктіктері бар тұрақты есептеу схемасы бар. Едендер мен тіректердің көлденең қималары да тұрақты. Мұндай көп қабатты рамка бірінші қабатты қоспағанда, барлық едендердің биіктігінің ортасында тіректердің ұштарында орналасқан нөлдік нүктелері бар бір қабатты рамаларға тік жүктемені есептеу үшін бөлінеді.

Көп қуыс плиталардан ригельге түсетін жүктеме біркелкі бөлінген болып саналады. Ригельдегі жүк жолағының ені көлденең рамалардың қадамына тең, яғни l_1=5, 4 м

1 шаршы метрге жүктемелерді есептеу. М. еден алаңы кесте түрінде жасалады. 1. Мұнда көп қуысты плитаның келтірілген қалыңдығы t_red=111 мм тең "Құрылыс конструкциялары-2" пәні бойынша алтыншы семестрде РГЗ есептеу негізінде қабылданады"

1-тіреуіш, 2-баған, 3-іргетас, 4-еден плиталары, 5-кірпіш қабырға

1 м2 жүктемелерді есептеу кесте түрінде жүзеге асырылады (Н/м2)

Таблица 1

Жүктемелер түрлері
Нормативті жүктеме
Сенімділік Коэффициенті
Есептік жүктеме
Жүктемелер түрлері:

А. тұрақты жүктемелер

- 0, 02*22000н/м3 цемент ерітіндісі

- шлак бетон 0, 06*15000 н/м3

- көп қуыс плитаның меншікті салмағы t_red∙у_жб=0, 11∙25000

Нормативті жүктеме:

440

900

2775

Сенімділік Коэффициенті:

1, 3

1, 3

1, 1

Есептік жүктеме:

572

1200

3052, 5

Жүктемелер түрлері: Барлығы
Нормативті жүктеме: g n = 4115 g_{n} = 4115
Сенімділік Коэффициенті: -
Есептік жүктеме: g = 4824 , 5 g = 4824, 5
Жүктемелер түрлері:

Б. уақытша жүктеме

Оның ішінде :

- уақытша ұзақ жүктемелер

- қысқа мерзімді жүктемелер

Нормативті жүктеме:

v n = 5500 v_{n} = 5500

v e d n v_{ed\ }^{n\ } =4455

v c d n v_{cd\ }^{n\ } =1045

Сенімділік Коэффициенті:

1, 2

1. 2

1. 2

Есептік жүктеме:

v = 6600 v = 6600

v e d = 5346 v_{ed} = 5346

v c d = 1245 v_{cd} = 1245

Жүктемелер түрлері: Толық жүктеме
Нормативті жүктеме:
Сенімділік Коэффициенті:
Есептік жүктеме: 11424, 5

1кВ. М. жүктеме негізінде. еден алаңы (кесте. 1) l_1=5, 4 м бағандарының қадамы кезінде 1P. m-ге есептелген жүктемені есептейміз

- Формула бойынша еден элементтері мен еден плитасының салмағынан:

q = γ n g l 1 . = 0 , 95 4824 , 5 5 , 4 = 24 , 75 q = \gamma_{n} \bullet g \bullet l_{1. } = 0, 95 \bullet 4824, 5 \bullet 5, 4 = 24, 75\ кН/м

- Ригельдің салмағынан 1 қума метрге (қима күріш. 2) :

g р и г = γ f γ n A с е ч р и г γ ж . б . = 0 , 95 1 , 1 [ 0 , 25 0 , 6 + 2 1 2 ( 0 , 1 0 , 4 ) 0 , 1 ] {\ \ \ \ \ \ \ \ g}_{риг} = \gamma_{f} \bullet \gamma_{n} \bullet A_{сеч}^{риг} \bullet \gamma_{ж. б. } = 0, 95 \bullet 1, 1 \bullet \left\lbrack 0, 25 \bullet 0, 6 + 2\frac{1}{2}(0, 1 - 0, 4) \bullet 0, 1 \right\rbrack

25 = 5 , 22 к Н / м . \bullet 25 = 5, 22кН/м.

Ригель үшін 1 қума метрге тұрақты жүктеме:

g = 24 , 75 + 5 , 22 = 29 , 97 к Н / м g = 24, 75 + 5, 22 = 29, 97\ кН/м .

Қабаттасуға уақытша жүктеме:

v = γ n v l 1 = 0 , 95 6600 5 , 4 = 33 , 86 к Н / м v = \gamma_{n} \bullet v \bullet l_{1} = 0, 95 \bullet 6600 \bullet 5, 4 = 33, 86\ кН/м

Оның ішінде:

- уақытша ұзақ жүктемелер:

v e d = γ n v e d l 1 = 0 , 95 5346 5 , 4 = 33 , 86 к Н / м v_{ed} = \gamma_{n} \bullet v_{ed} \bullet l_{1} = 0, 95 \bullet 5346 \bullet 5, 4 = 33, 86\ кН/м

- қысқа мерзімді жүктемелер:

v c d = γ n v c d l 1 = 0 , 95 1245 5 , 4 = 6 , 44 к Н / м v_{cd} = \gamma_{n} \bullet v_{cd} \bullet l_{1} = 0, 95 \bullet 1245 \bullet 5, 4 = 6, 44\ кН/м

Толық жүктеме:

q = g + v = 29 , 97 + 33 , 86 = 63 , 83 к Н / q = g + v = 29, 97 + 33, 86 = 63, 83\ кН/ м

1. 2 ригельдің есептік қималарындағы иілу моменттерін есептеу.

Жақтау жақтауының тірек моменттері 11 - қосымшадағы коэффициентті ([1] - 747 бет) және 1-кестедегі жүктемелерді қолдана отырып есептеледі.

Колоннаның қимасы 40х50см-ге тең болып қабылданады

Тұрақты жүктемеден және уақытша жүктемені жүктеудің әртүрлі схемаларынан есептеу моменттерін есептеу кесте түрінде беріледі .

Мұнда α және β кестелік коэффициенттер ригель мен коэффициенттің жүктеме схемаларына байланысты. К-ригель мен бағанның қума қаттылығының қатынасы.

Сур. 3. Қаңқаның есептік сызбасы (А) және ригельге арналған жүк жолағы (б)

Момент ретінде анықталады:

М=( α ∙ g g\ + β ∙ v v ) ∙ l 2 2 l_{2}^{2} =( α ∙ 29 , 97 29, 97 + β ∙ 33 , 86 33, 86 ) ∙8;

k = ( b р и г r e d h р и г 3 12 ) H э т ( b c o l h c o l 3 12 ) l р и г = ( 33 , 3 60 3 12 ) 400 ( 40 50 3 12 ) 800 = 0 , 7 ; k = \frac{\ \left( b_{риг}^{red} \bullet \frac{h_{риг}^{3}}{12} \right) \bullet \ H_{эт}\ }{\left( b_{col} \bullet \frac{h_{col\ }^{3}}{12} \right) \bullet l_{риг}} = \ \frac{\ \left( 33, 3 \bullet \frac{60^{3}}{12} \right) \bullet \ 400\ }{\left( 40 \bullet \frac{50^{3}}{12} \right) \bullet 800} = 0, 7;

Мұнда b р и г r e d b_{риг}^{red} - -ригельдің қысқартылған көлденең қимасы, яғни көлденең қиманың трапеция тәрізді пішінін тіктөртбұрышқа келтіру: А р и г \ А_{риг}\ = b р и г r e d h р и г = 0 , 25 0 , 6 + 2 1 2 ( 0 , 1 + 0 , 4 ) 0 , 1 = b р и г r e d b_{риг}^{red} \bullet h_{риг} = 0, 25 \bullet \ 0, 6 + 2\frac{1}{2}\ (0, 1 + 0, 4) \bullet \ 0, 1 = b_{риг}^{red} \bullet 0, 6= 0 , 2 0 , 6 = 0 , 33 с м \frac{0, 2}{0, 6} = 0, 33\ см ;

Тұрақты жүктемеден және уақытша жүктемемен жүктеменің әртүрлі схемаларынан есептеу моменттерін есептеу k = 0, 7 кезінде кесте түрінде жүзеге асырылады

Әр түрлі жүктеу тізбектеріндегі тіректердің моменттері.

Таблица 2

Схемы загружения нагрузки

Множитель

(К)

Опорные моменты, кН*м
М 21
М 23
М 32
№: 1
Схемы загружения нагрузки:
Множитель(К):

К=0, 7

g l 2 2 = 29 , 97 6 , 4 2 = 1227 , 57 g \bullet l_{2}^{2} = 29, 97 \bullet {6, 4}^{2} = 1227, 57

Опорные моменты, кН*м:

α=

-0, 1197

-146, 94

α=

-0, 0877

-107, 65

α=

-0, 0877

-107, 65

№: 2
Схемы загружения нагрузки:
Множитель(К): Опорные моменты от временных нагрузок
№: v l 2 2 = 33 , 86 6 , 4 2 = 1386 , 9 v \bullet l_{2}^{2} = 33, 86 \bullet {6, 4}^{2} = 1386, 9
Схемы загружения нагрузки:

β=

-0, 1084

-150, 33

Множитель(К):

β=

-0, 0113

-15, 67

Опорные моменты, кН*м:

β=

-0, 0113

-15, 67

№: 3
Схемы загружения нагрузки:
Множитель(К): 1386, 9
Опорные моменты, кН*м:

β=

-0, 0113

-15, 67

β=

-0, 0764

-105, 95

β=

-0, 0764

-105, 95

№: 4
Схемы загружения нагрузки:
Множитель(К): 1386, 9
Опорные моменты, кН*м:

β=

-0, 1212

-168, 09

β=

-0, 0964

-133, 69

β=

-0, 068

-94, 3

№:
Схемы загружения нагрузки: Расчетные моменты для опор
Множитель(К):
Опорные моменты, кН*м: 1+4
1+4
1+3
№: -315, 03
Схемы загружения нагрузки: -241, 34
Множитель(К): -213, 6
№:
Схемы загружения нагрузки: Расчетный пролетный момент
Множитель(К):
Опорные моменты, кН*м: 410, 13
256, 43
410, 13

Ескертпе: жүктемелердің үйлесімін жасау кезінде тұрақты жүктеме әрқашан болуы тиіс

Ригельдің ұшу сәттері

1) шеткі аралықта, 1+4 жүктеу схемаларында, раманың тірек сәттері М 12 = 0 ; М_{12} = 0; М 21 = 315 , 03 к Н м М_{21} = 315, 03\ кН \bullet м

Ригельге жалпы жүктеме q = g + v = 29 , 97 + 33 , 86 = 63 , 83 к Н / м q = g + v = 29, 97 + 33, 86 = 63, 83\ кН/м .

Бірінші тіректегі көлденең күштер:

Q 12 = ( g + v ) l 2 2 ( M 12 M 21 ) l 2 = 63 , 83 * 6 , 4 2 315 , 03 6 , 4 = 155 , 03 к Н Q_{12} = (g + v) \frac{l_{2}}{2} - \frac{\left( M_{12} - M_{21} \right) }{l_{2}} = \frac{63, 83*6, 4}{2} - \frac{- 315, 03}{6, 4} = 155, 03\ кН

Q 21 = ( g + v ) l 2 2 + M 21 l 2 = 63 , 83 6 , 4 2 + 315 , 03 6 , 4 = 253 , 47 к Н Q_{21} = (g + v) \frac{l_{2}}{2} + \frac{M_{21}}{l_{2}} = \frac{63, 83 \bullet 6, 4}{2} + \frac{315, 03}{6, 4} = 253, 47\ кН

Жақтаудың бірінші аралығындағы көлденең күш анықтамасының дұрыстығын тексереміз ( g + v ) \ (g + v) l 2 \ l_{2} = Q 12 = Q 21 {\ Q}_{12} = Q_{21} ,

(29, 97+33, 86) ∙6, 4 = 155, 03 +253, 47 және

408, 5 кН = 408, 5 кН, тепе-теңдік сақталса.

1-ші аралықтың максималды сәтін анықтаймыз

М п р 1 = Q 12 2 2 ( g + v ) + M 12 = 155 , 03 2 2 ( 29 , 97 + 33 , 86 ) + 0 = 188 , 26 к Н м М_{пр1} = \frac{Q_{12}^{2}}{2(g + v) } + M_{12} = \frac{{155, 03}^{2}}{2 \bullet (29, 97 + 33, 86) } + 0 = 188, 26\ кН \bullet м

2) орташа аралықтағы тірек моменттері 1+3 жүктеу схемалары кезіндегі максималды момент, тірек моменттері

М 12 = М_{12} = М 21 = 213 , 6 к Н м М_{21} = - 213, 6\ кН \bullet м

Біз 1+3 емес, 1+4 жүктеулерін қабылдаймыз, мұнда 1 + 3 моменті көп, яғни.

-241, 34-107, 65= -348, 99>-213, 6 кН∙м,

Бұл екінші аралықта максималды иілу моментін алуға мүмкіндік береді.

Максималды ұшу сәті: 1 + 3 М п р 2 = ( g + v ) l 2 2 8 M 23 = ( 29 , 97 + 33 , 86 ) 6 , 4 2 8 213 , 6 = 113 , 2 к Н м 1 + 3 \rightarrow М_{пр2} = \frac{(g + v) l_{2}^{2}}{8} - M_{23} = \frac{(29, 97 + 33, 86) \bullet {6, 4}^{2}}{8} - 213, 6 = 113, 2\ кН \bullet м

Екінші аралықтағы көлденең күштер:

Q 23 = Q 32 = ( g + v ) l 2 2 = ( 29 , 97 + 33 , 86 ) ( 6 , 4 ) 2 = 204 , 25 к Н Q_{23} = Q_{32} = (g + v) \frac{l_{2}}{2} = \frac{(29, 97 + 33, 86) \bullet (6, 4) }{2} = 204, 25\ кН

Эпюры моментов ригеля при различных комбинациях схем загружения строят по данным табл. 2(рис. 5. )

1. 3 ригельде пластикалық топсалардың пайда болуының әсерінен моменттерді қайта бөлу

Практикалық есептеу 1+4 жүктеу схемаларына сәйкес М 21 және М 21 тіректерінің моменттерін шамамен 30% - ға дейін төмендетуден тұрады; бұл жағдайда тіректегі қалыпты көлденең қималарда пластикалық топсалардың пайда болуы жоспарланған.

Тірекке 1+4 жүктеу схемаларының моменттерінің диаграммасына М 21 ≈М 23 тірек моменттері (мүмкін болса) деңгейі және раманың тірек блогын орнатуға ыңғайлы болу үшін моменттердің туралау кестесі қосылады.

Моменттерді теңестіру эпюрасының ординаттары:

Δ M 21 = 30 % M 21 = 0 , 3 315 , 03 = 94 , 50 k H м \mathrm{\Delta}M_{21} = 30\% M_{21} = 0, 3 \bullet 315, 03 = 94, 50\ kH \bullet м

Δ M 23 = M 23 ( M 21 Δ M 21 ) = 241 , 34 ( 315 , 03 94 , 5 ) = 20 , 81 к Н м \mathrm{\Delta}M_{23} = M_{23} - \left( M_{21} - {\mathrm{\Delta}M}_{21} \right) = 241, 34 - (315, 03 - 94, 5) = 20, 81\ кН \bullet м

Δ M 32 = Δ M 23 3 = 20 , 81 3 = 6 , 93 k H м \mathrm{\Delta}M_{32} = \frac{\mathrm{\Delta}M_{23}}{3} = \frac{20, 81}{3} = 6, 93\ kH \bullet м

Моменттердің туралау диаграммасының түйініндегі ординат айырмасы бағандарға беріледі. Тураланған моменттер диаграммасындағы тірек моменттері:

М 21 = -315, 03+94, 5=-220, 53кН∙м и М 23 = -241, 34+20, 81 = - 220, 53 кН∙м

1. 4 есептелген жүктемелерден бағанның иілу моментін анықтау

Бойлық оське көлбеу қималар бойынша беріктікті есептеу үшін екі есептеуден үлкен ригельдің көлденең күштерінің мәндерін алады: серпімді есептеу және моменттердің қайта бөлінуін ескере отырып.

1+2 жүктемелер кезінде шеткі тіректе Q 21 = 253, 47 кН осі бойынша тіректе есептік көлденең күш, орташа тіректе

Q 23 = Q 32 = ( g + v ) l 2 2 = 63 , 83 6 , 4 2 = 204 , 25 к Н Q_{23} = Q_{32} = (g + v) \frac{l_{2}}{2} = \frac{63, 83 \bullet 6, 4}{2} = 204, 25\ кН , что меньше Q 21 = 253, 47 кН

1. 5. Бағанның иілу моменттерін есептеу жүктемелерінен анықтау

Біз барлық қабаттар мен едендерден максималды бойлық күш болатын бірінші қабаттың бағандарындағы есептелген сәттерді есептейміз.

Бірінші және екінші қабаттардың бағандарының сызықтық қаттылығы, бағанның көлденең қимасы 40х50 см (сурет. 2б) :

i I = 1 , 33 I I H э т = 1 , 33 40 50 3 12 400 = 1385 i_{I} = 1, 33\frac{I_{I}}{H_{эт}} = 1, 33 \bullet \frac{40 \bullet 50^{3}}{12 \bullet 400} = 1385

i I I = 2 I I I H э т = 2 40 50 3 12 400 = 2083 i_{II} = 2\frac{I_{II}}{H_{эт}} = 2 \bullet \frac{40 \bullet 50^{3}}{12 \bullet 400} = 2083

Бағандар мен қаттылықтардың қосындысы

i I + i I I = 1385 + 2083 = 3468 i_{I} + i_{II} = 1385 + 2083 = 3468

Еден бағандарына толық жүктемеден 1 қабат бағанының иілу моментінің толық жүктемесінен раманың түйініндегі тірек моменттерінің абсолютті мәндеріндегі иілу моменттерінің мәндерінің теңдігі беріледі.

Толық жүктемеден иілу моменті

M I = Δ M I i I i I + i I I = ( M 21 M 23 ) i I i I + i I I = ( 315 , 03 241 , 34 ) 1385 3468 = 29 , 42 к Н м M_{I} = \Delta M_{I}\frac{i_{I}}{i_{I} + i_{II}} = \left( M_{21} - M_{23} \right) \frac{i_{I}}{i_{I} + i_{II}} = (315, 03 - 241, 34) \frac{1385}{3468} = 29, 42\ кН \bullet м

Екінші бағанның екінші қабатына арналған моменті

M I I = Δ M I i I I i I + i I I = ( M 21 M 23 ) i I I i I + i I I = ( 315 , 03 241 , 34 ) 2083 3468 = 44 , 26 к Н м M_{II} = \Delta M_{I}\frac{i_{II}}{i_{I} + i_{II}} = \left( M_{21} - M_{23} \right) \frac{i_{II}}{i_{I} + i_{II}} = (315, 03 - 241, 34) \frac{2083}{3468} = 44, 26\ кН \bullet м

Сур. 7. 2 рамалық раманың түйініндегі моменттердің тепе-теңдігі+

М 21 - 44, 26 = M 23 {\ M}_{23} + 29, 42

315, 03 - 44, 26 = 241, 34+29, 42

270, 77 = 270, 77

2. Бойлық оське қалыпты қималар бойынша ригельдің беріктігін есептеу

Максималды есептеу момоенті

М 23 = М 32 = 220, 53 кНм.

ξ o p t 0 , 355 0 , 385 {\ \ \ \ \ \ \ \xi}_{opt\ } \approx 0, 355 - 0, 385

Деректер кезінде бетонның Сығылған аймағының максималды биіктігін анықтаймыз

As алдын ала керілген арматурасы бар Ригель, ал колоннада Аѕ арматурасы бар.

Бетон класы: В60 с R b =33 МПа. R bt =1, 65 МПа, γ b 2 = 0 , 9 \gamma_{b2} = 0, 9

Арматура: тірек моменті үшін A-II, R s = 280 МПа.

аралықтарға арналған A-VI, R s = 815 МПа.

2. 1 ригель қимасының биіктігін анықтау

Біз арматураның оңтайлы коэффициентін пределах М o p t {\ М}_{opt\ } =0, 01…0, 025 шегінде қабылдаймыз, тіректің тураланған моментімен тіректің теориялық биіктігін анықтаңыз.

h 0 = M 23 α o p t γ b 2 R b b р и г = 22053 10 3 0 , 305 0 , 9 33 25 ( 100 ) = 31. 2 с м h_{0} = \sqrt{\frac{M_{23}}{\alpha_{opt}\gamma_{b2}R_{b}b_{риг}}} = \sqrt{\frac{22053 \bullet 10^{3}}{0, 305 \bullet 0, 9 \bullet 33 \bullet 25 \bullet (100) }} = 31. 2\ см , онда

a a\ = 50мм ригелдің геометриялық биіктігі

h = h 0 t e o + a = 312 + 50 = 362 м м h_{0}^{teo} + a = 312 + 50 = 362мм , h=400 мм и h=350мм.

Қабылданған қима аралық бойынша тексерілмейді, себебі М п р 2 М_{пр2} = 113. 2 кН·м < M 23 = 220. 53 M_{23} = 220. 53\ кН·м

Арматураның қималары ригельдің есептік қималарында таңдалады.

Тіректердегі қималар-0. Жұмыс биіктігі h 0 = h_{0} = h a - a =40-5=35см, тіректердегі арматура бір қатарға орналастырылады.

Біз коэффициентті есептейміз

α m ( A 0 ) = M 23 γ b 2 R b b h 0 2 = 22053 10 3 0 , 9 33 25 35 2 ( 100 ) = 0 , 242 \ \alpha_{m}\left( A_{0} \right) = \frac{M_{23}}{\gamma_{b2}R_{b}bh_{0}^{2}} = \frac{22053 \bullet 10^{3}}{0, 9 \bullet 33 \bullet 25 \bullet 35^{2} \bullet (100) } = 0, 242

Кестеге сәйкес біз анықтаймыз: η = 0 , 859 \ \ \ \eta = 0, 859 Созылған жұмыс күшейту аймағы

A s т р = M 23 R s η h 0 = 22053 10 3 280 0 , 859 35 ( 100 ) = 26 , 2 с м 2 A_{s}^{тр} = \frac{M_{23}}{R_{s}\eta h_{0}} = \frac{22053 \bullet 10^{3}}{280 \bullet 0, 859 \bullet 35 \bullet (100) } = 26, 2\ {см}^{2}

, см 2
n ∅
, см 2
Эскизі
%
, см2: 29, 73
№: 1
n ∅: ∅28, 2∅36
, см2: 26, 51
Эскизі:
%: 1, 2
, см2: 29, 73
№: 2
n ∅: 3∅ 36
, см2: 30, 54
Эскизі:
%: 16, 56

∅28 и 2 36 A I I 2\varnothing 36A - II с A s ф = 26 , 51 с м 2 A_{s}^{ф} = 26, 51\ {см}^{2}

Жақтаудың орташа аралықтағы арматураның ауданын анықтау.

Есептік аралық момент М пр2 = 113, 2 кН·м. ригельдің төменгі аймағы және алдын ала керілген класты арматура созылады

A-VI, R s = 815 МПа.

Біз коэффициентті анықтаймыз

α m ( A 0 ) = M 23 γ b 2 R b b h 0 2 = 11320 10 3 0 , 9 33 25 35 2 ( 100 ) = 0 , 124 \alpha_{m}\left( A_{0} \right) = \frac{M_{23}}{\gamma_{b2}R_{b}bh_{0}^{2}} = \frac{11320 \bullet 10^{3}}{0, 9 \bullet 33 \bullet 25 \bullet 35^{2} \bullet (100) } = 0, 124

кесте бойынша 1-қосымшаны анықтаймыз : η = 0 , 9333 \ \ \eta = 0, 9333

Арматура қажетті ауданы

A s т р = M п р 2 R s η h 0 = 11320 10 3 815 0 , 9333 35 ( 100 ) = 4 , 25 с м 2 A_{s}^{тр} = \frac{M_{пр2}}{R_{s}\eta h_{0}} = \frac{11320 \bullet 10^{3}}{815 \bullet 0, 9333 \bullet 35 \bullet (100) } = 4, 25\ {см}^{2}

Бұл аймақ ригельдің қалыпты қимасы үшін беріктік жағдайынан қажет. Иілетін элементтер екінші шекті жай-күйі бойынша (жарықтардың орын ауыстыруы және ашылуы бойынша) есептелетіндіктен беріктілік шартынан арматураның есептелген ауданын (5 . . . 15%) арттыру қажет, онда алдын ала зарядталған арматураның талап етілетін алаңы A s р т р = A_{sр}^{тр} = 1, 07·4, 25 = 4, 54 с м 2 {см}^{2} . Қабылдаймыз 3 14 \varnothing 14 A-VI, A s р ф а к A_{sр}^{фак} = 4, 62 с м 2 {см}^{2} . 1, 7 %.

Рисунок 8*

(Сым арматурасын әкелуі мүмкін. арматура

Вр-II)

Әдістемелік нүктеден біз диаметрі 6 мм болатын ВР-II класты алдын-ала кернеулі жоғары беріктігі бар арматурамен тіректі күшейтуді қарастырамыз.

Бетонның Сығылған аймағының шекаралық биіктігі ξ R = ω 1 + R s 500 ( 1 ω 1 , 1 ) = 0 , 69 1 + 1050 500 ( 1 0 , 69 1 , 1 ) = 0 , 387 \xi_{R} = \frac{\omega}{1 + \frac{R_{s}}{500}\left( 1 - \frac{\omega}{1, 1} \right) } = \frac{0, 69}{1 + \frac{1050}{500}\left( 1 - \frac{0, 69}{1, 1} \right) } = 0, 387

Орташа аралықтың есептік аралық сәті М п р 2 М_{пр2} = 113, 2 кН·м.

Коэффициенті α m ( A 0 ) = M п р 2 γ b 2 R b b h 0 2 = 11320 10 3 0 , 9 33 25 35 ( 100 ) = 0 , 124 \alpha_{m}\left( A_{0} \right) = \frac{M_{пр2}}{\gamma_{b2}R_{b}bh_{0}^{2}} = \frac{11320 \bullet 10^{3}}{0, 9 \bullet 33 \bullet 25 \bullet 35 \bullet (100) } = 0, 124 , по таблице приложении 1 η = 0 , 9333 \ \ \eta = 0, 9333

Беріктігі жоғары арматурадан жасалған бойлық арматураның талап етілетін ауданы Вр-II \varnothing 6 мм(R s =1050МПа)

A s т р = M 23 R s η h 0 = 11320 10 3 1050 0 , 9333 35 ( 100 ) = 3 , 30 с м 2 A_{s}^{тр} = \frac{M_{23}}{R_{s}\eta h_{0}} = \frac{11320 \bullet 10^{3}}{1050 \bullet 0, 9333 \bullet 35 \bullet (100) } = 3, 30\ {см}^{2}

Арматураның қажетті ауданы 10 % (жарыққа төзімділікті қамтамасыз ету үшін), A s р т р = A_{sр}^{тр} = 1, 1·3, 3 = 3, 63 с м 2 {см}^{2} .

19 \varnothing 5 Вр-II с A s р ф а к A_{sр}^{фак} =0, 196*19 = 3, 724 с м 2 {см}^{2}

Сымдар екі қатарға орналастырылған: бірінші төменгі қатарда 10 сымның қосарланған орналасуы, ал екінші қатарда - 9 сымның біркелкі орналасуы (сурет) . Сымдардың биіктігі мен ені бойынша орналасуы арматураның бетонмен бірлескен жұмысын және бетон қоспасын төсеу мен тығыздаудың ыңғайлылығын қамтамасыз етеді.

Нақтылайды арақашықтық төменгі растянутой аймағының ригельді дейін равнодействующей күш преднапряженной арматурада (күріш) :

a ф а к = A s p i a 1 A s p i = A s p 1 a 1 + A s p 2 a 2 A s p 1 + A s p 2 = 1 , 96 30 + 1 , 764 70 1 , 96 + 1 , 764 = = 48. 9 м м . a^{фак} = \frac{\sum A_{spi \cdot}a_{1}}{\sum A_{spi}} = \frac{A_{sp1}{\cdot a_{1} + A}_{sp2 \cdot}\ a_{2}}{A_{sp1} + A_{sp2 \cdot}} = \frac{1, 96 \cdot 30 + 1, 764 \cdot 70}{1, 96 + 1, 764} = = 48. 9\ мм.

Бұрын қабылданған a=50мм мәнінен сәл өзгеше

A s p A_{sp} = A s p 1 A_{sp1} + A s p 2 A_{sp2} =10 5 \varnothing 5 Вр-II+9 5 \varnothing 5 Вр-II

2. 2 көлбеу қима бойынша ригельдің беріктігін есептеу

Орташа тіректе көлденең күш Q 23 =Q 32 = 204, 25 кН(сурет. 6. ) .

... жалғасы

Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.
Ұқсас жұмыстар
Бір қабатты өндірістік ғимараттарды монтаждау әдістері
ҒИМАРАТТАР МЕН ҚҰРЫЛЫМДАРДЫ ЖАҢҒЫРТУДЫ ЖОБАЛАУ
“ҒИМАРАТТАРДЫ ЖӘНЕ ИМАРАТТАРДЫ ТЕКСЕРІП, СЫНАУ” ПӘНІНЕН ОҚУ-ӘДІСТЕМЕЛІК КЕШЕН
КЕҢІСТІК КОРНСТРУКЦИЯЛАР-ҚҰРЫЛЫМДАР
Топырақ шығарудың жабық әдістері
Қайта Жаңғырту құрылыс талаптары
Гидрофобты қоспалар ендіру арқылы бетонның ұзақ тұрақтылығын арттыру
Қонақ бөлме
СҰРАҚТЫҢ ЖАЙ КҮЙІ
Уақытша ғимараттарды есептеу
Пәндер



Реферат Курстық жұмыс Диплом Материал Диссертация Практика Презентация Сабақ жоспары Мақал-мәтелдер 1‑10 бет 11‑20 бет 21‑30 бет 31‑60 бет 61+ бет Негізгі Бет саны Қосымша Іздеу Ештеңе табылмады :( Соңғы қаралған жұмыстар Қаралған жұмыстар табылмады Тапсырыс Антиплагиат Қаралған жұмыстар kz