Оңтүстік Қазақстан облысы, Жетісай қаласындағы автобустарға техникалық қызмет көрсету орталығы

Жұмыс түрі: Дипломдық жұмыс
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 30 бет
Таңдаулыға:

1. Сәулетік - құрылыс бөлімі

1.1 Бастапқы мәліметтер
Дипломдық жұмыстың тақырыбы: Оңтүстік Қазақстан облысы, Жетісай
қаласындағы автобустарға техникалық қызмет көрсету орталығы. ҚР ҚН және Е
2.04 - 01 - 2001 Құрылыс климаталогиясы мөлшерлеріне сәйкес Жетісай қаласы
келесі аймаққа жатады:
- ауа райы аймағы бойынша - IVГ аудан;
Сыртқы ауаның есептік температурасының қамтамасыз етілуі коэфициентінің
0,92 мәні үшін
Ең суық тәулікте орташа температура - 28°С
Ең суық бес күндіктегі орташа температура - 24°С
Құрылыс ауданының зілзалалығы - жоқ,
Қар күш салмағының (жабынының) мөлшерлік мәні - 0,5кПа (IV аудан үшін)
Желдің екпінінің мөлшерлік жылдамдық қысымы - 0,38кПа.
Топырақ қабаттың тоңазу тереңдігі -60см
Құрылыс салынатын жердің бедері салыстырмалы түрде тегіс. Жалпы алғанда
құрылыс салынатын жердің инженерлік - геологиялық мәліметтері санитарлық -
техникалық және тағы басқа талаптарға сәйкес келеді.

1.2 Бас жоспар
Құрылыс нормалыры бойынша технологиялық қарым - қатынастықты шешу
мақсатында дипломдық жұмыста ғимарат қаланың шет жақ шеніне салыну шешіліп
қойылған.
Ғимараттың бас жоспардағы қаланың көп тұрғын тұратын ауданға жақын
орналастыру шешімі тиянақты шешілген. Бас жоспар СНиП 2.09.04. 87
Административные и бытовые здания, СНиП 2.09.02. 85 Производственные
здания талаптарына байланысты өртке қарсы күресу және санитарлық
шараларына сәйкес орындалған.
Бас жоспарда жобаланатын ғимаратқа автокөлікпен еркін өтіп қайту
ескерілген.
Ғимараттың қасбеті бойынша сызбада қажетті мәліметтер берілген.
Аумақтың тұрақты, санитарлық гигена талаптарын қамтамасыз ету үшін алаңдар
мен жолдарда 2 қабатты асфальт төсеу жобаланған. Учаске аумағында әсем
ағаштар мен көп жылдық гүлдер және шөптер өсіру белгіленген, олардың
қоршаған ортаны тазартуға, шуды тағы басқаларды бәсеңдетуге әсері көп
болады.
Алаңша бетінде жобалау ылдилығы 0,3 - 0,7% аралығында болады.
Жауын шашынан болатын су көгалға қарай ағуы қарастырылған.
Жалпы територия биіктігі 2м темірбетон плитамен қоршалған. Құрылыс
басталмай тұрып учаскеде құнарлы қабат (Һ=15см) кесілуі керек. Кесілген
топырақтың үштен бір бөлігін көріктендіру жұмыстарына қалдырады, қалғаны
сыртқа шығарылып тасталады. Жер бетінің еңістігі атмосфералық жауын шашын
суларын арыққа ағуын қамтамасыз етеді.
Жолдар, тротуарлар және алаңдар жабыны асфальтты бетонан және
темірбетон плиталарынан орнатылады. Бас жобадағы құрылыстар орналасуы ҚМжЕ
ІI-90-89 талабына сәйкес және жел бағытын ескере отырып қабылданған.
Жұмысшылардың демалуына қолайлы жағдай жасау үшін және санитарлы-гигиеналық
жағдай жасау үшін жобада құрылыстан бос учаскелер көгалдандырылады.
Көгалдандыру көп жылдық шөптермен, бұталы өсімдіктермен, әртүрлі қылқан
жапырақтылармен орындалады.

Бас жоспардың техника — экономикалық көрсеткіштері:
Кесте 1.1
№ Аталуы Ауданы, м2
1. Учаске ауданы 2,78га
2. Құрылыс ауданы 1547,63м2
3. Жабын ауданы 3226,7м2
4. Көгалдандыру ауданы 2898м2
5. Басқа да ғимараттар ауданы 7902,5м2

1.3 Көлемдік - жобалық шешімі
Жобаланьш отырған ғимарат Жетісай қаласындағы автобустарға техникалық
қызмет көрсету орталығында. Цех ғимараты - 1 қабатты жоспарда тік төрт
бұрышты түрде жобаланған. Техникалық қызмет көрсету ғимараты типтік жоба
бойынша жасалған.
Техникалық қызмет көрсету ғимараты 1 - қабатты, 1-11 ұзына бойлық
бағыт осьтері бойынша өлшемі 60м болып жобаланды. Көлденең бағыттағы
аралықтар 1х18м және 1х6м. Кран асты арқалығы - 7,2м, ғимараттың жалпы
биіктігі - 9,1м, кран асты аралығы жүк көтергіштігі Q=3,2т көпірлі кранмен
жабдықталған.
Ғимараттың ішкі өңдеу жұмысын келесі шарттарды қанағаттандыра отырып
жүргіземіз:
1.Эстика; 2. Санитарлы тазалық; 3. Өрт қауіпсіздігі.
Ғимараттың капиталдылығы ғұмырлық және өртке төзімділік деңгейлерімен
мінезделеді. Жобалап отырған ғимарат ұзақ мерзімді қызмет атқаруға
есептеледі, оны соғуға ғұмырлығы жоғары конструктивті элементтер,
материалдар қабылдануы керек.

1.4 Цех ғимаратының конструкциялық шешімдері
Іргетастар - кұймалы темір бетоннан жасалынған;
Қабырғалар - кірпіш қабырғалар, қабырғалар қалыңдығы есеп бойынша
0,51м;
Арқалық - көп аралықты темірбетон итарқа арқалығы;
Жабын - қырлы жабын плиталары;
Терезелер - жеке тапсырыс бойынша металды профильден;
Есіктер - жеке тапсырыс бойынша;
Қақпа - металды;
Едендер – бетонды.
Шатыры – 3 қабатты рулонды қарақағаз. Еден – мозайкалы, линолиум,
бетон. Қақпа – металл 3×2,4м.

Құрамалы элементтер спецификациясы.
1.2 – кесте
№ Элементтің Эскиз саны Өлшемдері, мм
аталуы
а в
Т - 1 Терезе 3(ОС-12-1553 ГОСТ 12506-61
)
Т – 2 Терезе ОС-12-12 6 ГОСТ 12506-61
Т - 3 Терезе ОС-12-9 3 ГОСТ 12506-61
Е - 1 Есік Д – 70 8 ГОСТ 17324-71
Е - 2 Есік Д - 120 14 ГОСТ 17324-71
Қ - 1 Қақпа Вр 2 6 ГОСТ 13833-73

1.5 Инженерлік шешімдер
Автобустарға техникалық қызмет көрсету орталығын сумен қамтамасыз ету
үшін жергілікті жүйеге d = 100мм арыны 18м жалғастырылған. Тәуліктік судың
қажеттілігі 168,8м3 (тәулігіне). Жердің тоңу тереңдігі құмайт үшін 1,27м.
Су ғимараты жоба бойынша шойын су құбырымен болат цинктелінген су құбыры
ГОСТ 3262 - 73 қамтамасыз етілген.
Сыртқы су жүйесі полиэтилен құбыр d = 100мм ГОСТ 18599-83.
Сыртқы өрт сөндіруге арналған су шығыны 2,5 лсек. Ғимаратты ыстық
сумен қамтамасыз ететін қазандық.
Өндіріске және шаруашылыққа қажетті су мөлшері:
а) өндіріске қажетті 162м3тәулік.
б) шаруашылық тұрмысқа қажетті су 6,8м3тәулік.
ҚНжЕ 2.01.01.- 85 сәйкес су тұтыну мөлшері бойынша қабылданған.
Канализация - өндірістік - тұрмыстық сыртқы желілерге.
Тұрмыстық канализациясы – тұрғын суларды санитарлық құрылғылардан
тұрмыстық канализацияның сыртқы торабына шығарады. Тұрмыстық канализацияның
ішкі торабы 6942.3 - 69* МеСТ. Бойынша ( 100 - 50мм шойын канализациялық
құбырлардан құрастырылады. Жаңбырлық канализация - үй шатырындағы жаңбыр
суларын, канализацияның сыртқы торабынан шығарады. Ішкі жаңбырлық
канализация МеСТ 69 - 4269 (шыға-рады). Бойынша (100÷150мм шойын
канализациялық құбырдан және 10704 - 76 МеСТ бойынша (100болат құбырдан
құрастырылған.
Желдету - соратын табиғи қоздыруымен.
Автобустарға техникалық қызмет көрсету орталығы 380\220В кернеулікті
электрэнергия тұтынушыларын электр энергиямен қамтамасыз ету бұрыннан
соғылған РУ-0,4кВ шағын трансформатор станциясымен іске асырылды.
Аппаттық тәртіпте жұмыста тұрғаннын ескеріп 0,4кв күшімен есептелген
кестеде келтірілген ТЖ 0,4кВ дөңгелектегі орташа түсу салмағы бойынша
қуаты 250кВ күшті трансформаторлар қабылданды.
Салмақты трансформаторлардың қуатын соңғы таңдап алу, объектідегі
жалпы аудандық құрылымдардың мүмкіндігін ескеріп жобада байланыструмен
іске асырылады.
Электр энергиясы шығынын есептеп жүргізу активті және реактивті электр
энергиясы есебін жүргізетін абонент қалқандар енгізу жерінде қарастырылған
.Тұтынушылармен электр энергиясын шығындарды есептеп жүргзу үшін бақылау
есеп жүргізгіш қойылған (Эл - 6, Эл - 7 беттерінде келтірілген) электр
күші есептеріне орай объектідегі табиғи орташа салмақты тангенс фи жалпы
0,85 құрайды, яғни қуат – коэффициентіне 0,77 сәйкес келеді. Жобада, реттеу
сатысы 50кВ АР, ен 150 кВ Ар конденсаторлары қондырғылар қабылданған.
Конденсаторлық батареялар РУ - 0,4кВ бөлмесінде орнатылады.
Байланыс кұрылымдары - телефондандыру, радиоландыру, өрт сигнализация,
автоматтандырылған. Желдеткіш жүйелері, жылу жүйелері және бумен қамтамасыз
ету жүйелері үшін жылумен қамтамасыз ету көзі ретінде 610 қазанды Е - 195
қазан қабылданды. Жылу тасығышта 6 атмосфера бу қысымы, оны басқару
бөлімінен керекті мөлшермен алынады. Жылытқыш құралдары - жұмсақ бетті.
Өндірістік бөлімдерді желдеткішпен бірге ауа арқылы жылытады.
Ауаны тазалау үшін және ауаны шаң тозаңнан тазарту өндірістік
бөлімдерде ауаны тарату жалюзді торлардың көмегімен іске асырылады.
Ғимараттың ішін тарылтпау үшін барлық ауа құбырлары және су кұбырлары
жабынның астында немесе жер асты каналдары арқылы жүргізілген. Желдеткіш
қондырғы кұбырлар және ауа құбырлары сырланған. Желдету табиғи және
механикалық жолмен ауаны алмастыру арқылы орындалады.
Ғимараттың жылу шығыны:
- желдеткіш арқылы жылыту - 1,624 м калсағ.
- технологиялық бумен қамту арқылы - 0,62 т.кал. Жылу кұбыры 2 кұбырлы.
Жылу бергіштік параметрі 130°С - 70 °С. Ыстық сумен 65 °С - жылу
қамтамасыз етіледі. Жылу қойылатын жердегі қысым – 6 кгсм 2.
Жылыту ұзақтығы - 147 тәулік, шойын радиаторлар қолданылған. Желдету
механиалық қондырғылар арқылы орындалады.
Жобаланған ғимаратының бас корпусының ағаш конструкцияларын оттан
қорғайтын тұздар ерітінділермен өңдеу ҚН және Е 2.01.02. - 85 "өртке қарсы
нормалар" талаптарына сәйкес орындалады. Ғимараттың өртке төзімділігі – ІІ
класс. Ғимараттың айналасына жол талап бойынша салынған.
Су желілерінің (құбырының) үйге кірер тұсында өрт сөндіретін желіні
жалғау үшін диаметрі 150 мм жалғайтын қалпақша орнатылады. Сырттағы өртті
сөндіру үшін алынатын су шығыны - 15 лсек. Өрт қауіпсіздігі жөнінен бас
корпус "Д" категориясына жатады. Өрт кезінде адамдарды үйден эвакуация
жасау үшін жобада ені 1,5 м болатын 2 есік, ені 1,2 м болатын екі есік
қойылған. Жоғарғы қабаттан екі баспалдақ торлары арқылы эвакуация жасайды.
Алғашқы қорғаныс кұралдары (өрт сөндіргіш, су, шелек, күрек т.б)
эвакуацияға сәйкес (есік, терезелер сыртқа қарай ашылады) өрттен қорғаныс
сигналдары тағы басқалар қарастырылған. Ғимаратта негізінен өртенбейтін
материалдар жобаланған, өрт сөндіргіш машиналары еркін кіре алады. Өрт
сөндіру базасы 5 км қашықтықта орналасқан. Ғимаратта өрт кезінде сумен
қамтамасыз ету алаң ішіндегі желілермен орындалады. Желідегі судың еркін
тегеуріні 20 м, су құбырының желі диаметрі 100 мм құбырлардан жасалған. Бір
тәуліктегі су шығыны - 14 м3 сағатына 1,25 м3. Канализация құбыры -
асбестцементтен жасалған. Өндірістік және шаруашылық - тұрмыстық
ғимараттардың канализация желілері біріктірілген.

1.6. Құрылыс конструкцияларын коррозиядан қорғау
Құрылыс конструкцияларын коррозиядан қорғау әдебиет [15] бойынша
орындалған.
Құрылысты ауа ылғалдылығы 60% аспағанда және газдың агресивтілігі А
тобына жатқанда жүргіземіз.
Темірбетон конструкциясына газ ортасы әсер етпейді.
Барлық болат байланыстырғыш детальдарды коррозияға қарсы майлы сырмен
сырлаймыз.

1.7. Сейсмикаға қарсы шара қолдану
Сейсмологияға қарсы шара әдебиет [27] бойынша орындалған.
Ғимараттық есептік сейсмика жағдайы – 8балл.
Ғимараттың кірпіш бөлігі, темірбетонмен арматуралар қойылған және
сейсмологиялық белдеулер арқылы күшейтілген. Цех ғимараты жартылай қаңқалы
жабыны арқылы қатаң бекітілген.
Өзін-өзі көтеруші қабырғалары қаңқамен майысқақ байланысқан.

1.8. Қоршаушы конструкциялардың жылу техникалық есебі
1.8.1. Қабырғаның қалыңдығын анықтау
Сыртқы қабырға кірпіштен қаланған. Ылғалдылық аймағы – бірқалыпты
құрғақ. Есептік схемасы және материалдық жылу механикалық мінездемесі
төменде келтірілген.
Қажетті жылу өткізу кедергісін келесі формуламен есептейміз:
Есептеу сұлбасы.
1 - сыртқы сылақ, цементті – құм ерітіндісі
2 – кірпішті қалау

3 – ішкі сылақ, цементті – құм ерітіндісі

Қажетті жылу өткіз кедергісін келесі формуламен есептейміз.
Roқ =
Мұндағы: n - қоршау конструкциясының орналасуына байланысты қабылданатын
коэффицент п = 1, № 3 кесте [6].
tі- ішкі ауаның есептік температурасы, tі = 18оС. ҚМжЕ бойынша қабылдаймыз
ГОСТ 12 .1. 005- 75
t c = -28оС – ең суық тәліктегі температура;
tн = 6 - нормативтік температура өзгеруі, №2 кесте (6(;
- жылу беру коэффиценті № 4 кесте (6(;.
Roқ = ;
Жабын қабаттарының жылу беруге кедергісін анықтаймыз.
= Roқ
Мұндағы:
жылу беру коэффиценті;
- қабаттардың термиялық кедергісі;
Ол келесі формуламен есептеледі.
Rі = ;
Мұндағы: - қабат қалыңдығы, м;
і- қабат материалының жылу беру өткізу коэффиценті; ;
1 - сыртқы сылақ, цементті – құм ерітіндісі

2 – кірпіш қалау

3 – ішкі сылақ, цементті – құм ерітіндісі

; ;

бұдан
Кірпіш қабырға қалыңдығын деп қабылдаймыз.

1.8.2. Жабын жылытқышының қалыңдығын анықтау
Қабылдаған шатыр конструкциясы рулонды су ағыны ішке қарай.
Есептеу сұлбасы келесі түрде
5 – 3-қабат рубероид
4 – цементті – құмды қабат 20
3 – пенополистирол 40
2 – рубероид 1 қабат
1 – жабын плитасы
Қажетті жылу өткізу кедергісін келесі формуламен есептейміз.
;
Мұндағы: n - қоршау конструкциясының орналасуына байланысты қабылданатын
коэффицент п = 0,9, № 3 кесте [14].
tі- ішкі ауаның есептік температурасы, tі = 18оС. ҚМжЕ бойынша қабылдаймыз
ГОСТ 12 .1. 005- 75
t c = -28оС – сыртқы ауа райының ең суық тәліктегі температурасы;
tн = 4 - нормативтік температура өзгеруі, №2 кесте (14(;
- жылу беру коэффиценті № 4 кесте (14(;.
Жабын қабаттарының жылу беруге кедергісін анықтаймыз.
= Roқ
Мұндағы:
жылу беру коэффиценті;
- қабаттардың термиялық кедергісі;
Ол келесі формуламен есептеледі.
Rп = ;
Мұндағы: - қабат қалыңдығы, м;
п- қабат материалының жылу беру өткізу коэффиценті; ;
Жабынның жылулық инерциясын мына формуламен анықтаймыз.
Д = R1 · S1 + R2 ·S2 + . . . + Rn·Sn.
Мұндағы:
S1, S2, . . ., Sn - жылу сіңіру коэффиценті.
Сыртқы температура үшін үш күндік температураны есептеп аламыз.
tүшc=== - 26 оC

Материалдардың жылу техникалық қасиеттері.
1.4 - кесте
№ Материалдардың аты і,б, , S,
кгм3 м Вт(м·оС) Вт(м2·оС)
1. Қабырға темірбетон плитасы. 1500 0,03 1,92 17,98
2. Будан қорғау қабаты 1400 0,005 0,24 6,8
3. пенополистирол 400 б3 0,14 2,19
4. Цементті - құм сылағы 1800 0,03 0,76 9,6
5. 3 қабат қара қағаз 600 0,006 0,17 3,53

Сонымен:
R0= Rоқаж

Бұдан: х = 0,04м; Жылытқыш қалыңдығы б3 = 4см.
Енді жабынның жылулық инерциясын анықтаймыз.

Бұл шыққан нәтижені бастапқы үш шартпен салыстырамыз.
1. Егер tc = tтәу - деп қабылдасақ, онда Д 4
2. Егер tc = tcүш - деп алсақ, онда 4 Д 7
3. Егер tc = tcбес - деп қабылдасақ, онда Д 7.
Демек, Д = 3,27 шамасы Д 4 шартын қанағаттандырады, яғни сыртқа
ауаның есептік температусы tcүш = 26 оС дұрыс қабылданған.
2 Есептік - конструкциялық бөлімі

2.1 Кеңісті торкөзді жабын арқалығын есептеу

2.1.1 Жобалауға арналған мәліметтер
В 30 класты ауыр бетон; жұмыс шарты коэффициенті
;
; ;
Алдын ала кернеулейтін арматура А-V класты (; ;;)
Қарапайым арматура А-III класты мм диаметрлі мПа;
кезде ; және периодты профильді арматура сымынан -I класты,
диаметрі 5мм ; ; .
Арматураны керудің механикалық әдісі қолданылады. Алдын-ала кернеу
, беріліс кедергі кезінде бетон сығылады. Бетон жылулық өңдеуден
өтеді.
Арқалықтарға қырлы 3 х 6м панельдер тіреледі. Арқалықтар ауа
ылғалдылығы 40% - тен жоғары болғанда пайдаланылады.

2.1.2 Есептік аралық пен күш салмақтар
Тіректердің осьтері бойынша арқалықтың есептік аралығы

Мұнда; 0,13м - арқалықтың сыртқы ұшынан тірек осіне дейінгі қашықтық.
Арқалықтың өз салмағынан түсетін күш салмақты біркелкі таралған етіп
қабылдаймыз. Өз салмағы 10,4т және арнаулы бойынша сенімділік коэффициенті
күш салмақ бойынша сенімділік коэффициенті ескеріп арқалықтың
1м-не түсетін күш салмақ

Күштің кезіндегі күш кезіндегі
салмақтың түрі салмақ, кНм2 коэффициенті күш салмақ
Тұрақты
Жабын панелі 1,49*3*6=26,82 1,1 29,5
Су өткізбейтін 1,15*3*6=20,7 1,3 26,91
қабат
Қорытынды Gn=47,52 G=56,41
Уақытша (қысқа
мерзімді) 1,4
Қар
Sn=1,0*3*6=12,06 S=16,88

болғандығы күш салмақ
Жабын панелінен коэффициентін шоғырланған күштер ретінде
берілетін күш салмақ жоғарыдағы кестеде келтірілген.

2.1.3 Ішкі күштерді анықтау
Торлы арқалықты қуыстары бар арқалық ретінде қарастырамыз. Мұндай
арқалықтың есептік сызбасы екі тректе бос жатқан арқалық.
Көлденең күш (тірек реакциясы),
коэффиценті болғанда толық күш салмақтар.
;
Ұзақ мерзімді күш салмақтан
;
кезінде толық күш салмақ
;
Июші моменттік арқалық қимасында (29 суретте) анықталады

Мұндағы: х - тіректен қарастырылатын қимасына дейінгі қашықтық
di – тіректен қадалған күшіне дейінгі қашықтық
(қарастырылатын қиманың сол жағында орналасатын күштер ескеріледі).
Моменттер мәндері, kН *м, кестеде көрсетілген
Қима Х,м Ұзақ Толық күш Қима Х,м Ұзақ Толық күш
мерзімсалмақ мерзімдісалмақ
ді күш күш
салмақ салмақ

0-0 2293 44,88 1592*103 35470 34520 62830 60550
1-1 2869 56,78 3214*103 36600 55200 99350 96860
а-а 1741 58,68 3567*103 - 55460 - 73280
2-2 1741 65,99 4921*103 74570 67400 97860 85120
3-3 1741 77,42 7415*103 55780 85640 119440 103180
4-4 1741 68,75 5481*103 79720 71880 101500 89600

2.1.7. Алдын-ала кернелген арматураның шығынын анықтау
Қабылданған алдын-ала кернелген коэффициент кезіндегі шамасы

кернеу келесі шектік мәнін қанағаттандырады; бұл жерде
арматураның механикалық әдіспен кернелген кезінде
Қосымша блок - сызба бойынша алдын-ала кернелген арматура шығындарын
анықтаймыз.
Бірінші шығындар 2 керудің механикалық әдісі кезіндегі стерженді
арматураны керудің төмендеуінен

В30 класты үшін мәліметтер жоқ болғанда температураның өзгеруінен

Керетін құралдарының қосында орналасқан анкерлердің деформациясынан
Айнала қоршайтын (қисық) құралдарын арматурамен үйкелуінен, өйткені
арматура түзу сызықты .
Болатты қалыптық деформациясы
Бетонның тез ағатын анықтық шығындарын анықтау үшін шығындарын
ескеріп, алдын-ала кернеуді есептейміз.

және сығу күші .
Кейінгі есеп арқалықтың қимасының геометриялық сипаттамасына байланысты.
4-4 қимасы 16. Келтірілген қиманың ауырлық орталығына байланысты
шоғырланған күштің Р эксцентриситеті.

Бетонның сығу кернеуі арматураның ауырлық орталық деңгейінде,
кезінде

(бұл жерде арқалықтың өз салмағы әсерінен кернеу төмендеуін ескермейміз,
шекті жоғарғы талшықтар үшін)

Мұндағы Mg Арқалықтың өз салмағынан пайда болатын июші момент.

( аралық сақтағанда жіктер арасындағы қашықтық)
Коэффициент
болғандықтан қабылданады.
болғанды шығындар;

Бірінші шығындар .
Екінші шығындар жылулық өңдеуден өткен В30 класты ауыр бетон
шөгуінен 5 кесте., n, 8 [10] бойынша
Бірінші шығынды ескерсек алдын ала кернеу

Кернеу
Сығу күші және оның эксцентриситеті.

Мұндағы

Сығатын кернеу

болғандықтан, шығындар

Екінші шығындар.
Қорытынды шығындар;
Арқалықтың барлық есептік қимасы үшін және шығындары,
4 - 4 қимаға сәйкес есептелген, кестеде келтірілген.
Қим
а
1 Тұрақты 750 1,1 825
Плитаның өз салмағы
(0,03х25000)
2 Жабын конструкциясының
салмағы:
а) битум мастикасындағы 30 1,3 39
рубероидтың
1-қабаты 320 1,3 416
б) газдыбетон-жылудан
оқшаулайтын қабат
в) цемент-құм қоспасы
ерітіндінің маркасы 25, 270 1,3 351
(0,015х18000)
г) судан оқшаулайтын 120 1,3 156
қабат-битум мастикасындағы
рубероидтың 4-қабаты. 210 1,3 273
д) битумға енгізілген қиыршық
тас, (0,01х21000) 950
Жабын конструкциясының - 1235
салмағының қосындысы
3 Тұрақты күшсалмақ 1700 - 2060
4 ІІ. Уақытша (Ақтау қаласы) 500 1,4 700
үшін қардан, түсетін
күшсалмақ
5 Толық күшсалмақ 220 - 2760
Тұрақты және ұзақ мерзімді 1700 - -
күшсалмақ. 500 - -
Қысқа мерзімді күшсалмақ.

Есептеуді шектік жағдайлардың 1-тобы бойынша жүргіземіз, тавр қималы
сығылған сөренің есептік қалыңдығы -ге тең болады, ал олардың қатынасы

болуы керек.
ҚМжЕ бойынша сөренің аспалы бөлігінің ені шектеледі:
а) -ден үлкен емес;
б) егер болса қырлардың арақашықтығының жартысынан үлкен емес. Біздің
есепте
Сонымен төмендегі мәндердің және ең кіші мәні деп
қабылданады.
Қырдағы ұзына бойлық стерженнің диаметрін алдын-ала қабылдаймыз
және стерженнің ауырлық орталығынан төменгі созылған шетіне дейінгі
қашықтықты деп қабылдасақ, онда қиманың жұмыстық биіктігі
болады.
Тавр қималы плитаның есептік жағдайын анықтаймыз, ол үшін сөренің
қабылдайтын моментінің шамасы есептейміз.

болғандықтан, бейтарап ось сөре арқылы өтетін болады, яғни бұл
кезде тавр қиманың есебі 1-есептік жағдай бойынша жүргізіледі және қиманы
ені бар тік бұрышты қима ретінде есептейміз.

Кесте бойынша болады.
Келесі шартты тексереміз , ол үшін бетонның сығылған аймағының
сипаттамаларын анықтаймыз.

мұндағы: - ауыр бетон үшін қабылдайтын мән.
Сығылу аймағының салыстырмалы шектік биіктігі:

Біздің мысалда

Арматураның көлденең қимасының ауданы:

Арматураны 1Ø10 А-ІІІ-деп қабылдаймыз,

2.2.4 Элементті ұзына бойлық осіне көлбеу болып келетін қимасы бойынша
беріктікке есептеу
Есептеудің тізбегі:
а) Көлденең стерженьдердің диаметрін, санын және арматурасының класын
анықтаймыз. Әдетте көлденең стержендердің арматурасының класын А-І, Вр-І, А-
ІІІ деп қабылдайды. Көлденең стержендердің ең кіші диаметрін ұзына бойлық
арматураның диаметріне байланысты дәнекерлеу шарты бойынша арнайы кестелер
арқылы қабылдайды. Көлденең стержендердің саны бойлық арматуралар санына
және көлденең қиманың өлшемдеріне (еніне) байланысты болады.
Біздің жағдайда болғандықтан болуы керек, сондықтан
көлденең стержендердің диаметрін 6 мм және арматураның класын А-ІІІ деп
қабылдаймыз (өйткені А-ІІІ класты арматураның диаметрі 6 мм және одан
жоғары болып шығарылады).
б) Төмендегі шарттың орындалуын тексереміз:

мұндағы: - ауыр бетон үшін қабылданатын мән.
Егер шарт орындалса, онда есеп бойынша көлденең стержендер қажет емес.
Бұл жағдайда оларды конструкциялық талаптарға сәйкес қабылдайды.

Шарт орындалады, яғни есеп бойынша көлденең стерженьдер қажет емес.
в) Құрылыс мөлшерінің талаптарына сәйкес көлденең стерженьдердің адымы
(S) келесі конструкциялық талаптарды қанағаттандыру керек.
- біркелкі таратылған күш салмақтар әсер етсе 14 аралықтағы тірек
аймағында, егер мм болғанда және мм болуы керек,
ал болғанда және болуы керек;
- аралықтың қалған ортадағы бөлігінде болғанда және
болуы керек;
- көлденең стерженьдердің адымы мәндері бойынша 50 мм-ге еселі
деп қабылданады.
Біздің есепте , яғни тірек аймағында -ге тең ұзындықта
көлденең стержендердің адымы және болуы керек. Сонымен деп
қабылдаймыз, өйткені 50мм-ге еселі болатын шамаға дейін жуықтап ең кішісін
қабылдайды.
Аралықтың қалған ортадағы бөлігінде болғанда және
болуы керек, сонымен деп қабылданады.

2.2.5 Плитаның ұзына бойлық қырларын есептеу
Күш салмақтарды жинақтау
Бір шаршы метрге әсер ететін мөлшерлік күш салмақтар:
а) плитаның өз салмағынан:

б) жабын конструкциясының салмағынан (- ауданға) -(кесте
бойынша);
в) қар салмағынан - (кесте бойынша);
Ғимараттың орналасуына байланысты алынатын сенімділік коэффициенті
екендігін ескерсек плитаның бір ұзындық метріне келетін күш салмақтар:
- Тұрақты мөлшерлік - ;
- Тұрақты есептік - ;
- Уақытша мөлшерлік - ;
- Уақытша есептік - ;
- Толық мөлшерлік - ;
- Толық есептік - ;
Арқалықтың есептік аралығы ал жоғарғы белдеуінің ені мм
тең.
Күш салмақтардан пайда болатын ішкі күштер:
Есептік июші момент - ;
Есептік көлденең күш - ;
Мөлшерлік июші момент -
Мөлшерлік көлденең ... жалғасы

Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.