Гидрологиялық және су шаруашылық есептеулер

Жоспар

Гидрологиялық және су шаруашылық есептеулер.
Максимальді (ең көп) су жиналу кезеңі.

Жетім .Тау бұлағының ең көп су жиналу кезеңі ақпан.мамыр айларында қарқынды түрде қар еруі кезінде түсетін көктемгі жауын.шашындардың нәтижесінде пайда болады.
Су тасқыны кезінде су жиналу мөлшері өлшеп анықталмағандықтан, математикалық статистика әдісімен есептік қамтамасыздықтың ең көп су жиналу кезеңдерін анықтау мүмкін емес.
Ең көп су жиналу кезеңі еріген қар және жаңбыр суларына арналған эмпирикалық формулалар көмегімен анықталады.
Төменде обьект бойынша бастапқы мәліметтер келтірілген:
1) Су алатын ғимараттың ауданы. 8км2.
2) Бөгеттің басынан жармасына дейінгі ұзындығы. 3,5км.
Жобаланушы құрылым мызғымастығы бойынша IY топқа жатады, демек, ең көп су мөлшерінің есептік қамтамасыздығы келесідей болады: пайдаланудың қалыпты жағдайларында .5%, ал төтенше жағдайларда 1%.ды құрайды.

Еріген қардан жиналған сулардың ең көп мөлшері.

Еріген қар суларының ең көп мөлшері Соколовский формуласы бойынша анықталады:
Qmax=А∙F0.75∙δ1 δ2,
Мұндағы,
Qmax.анықталған қамтамасыздықтың ең көп мөлшері;
А.осы қамтамасыздықтың параметрі, м3/сек;
F. су жинайтын алаптың ауданы.
δ1=1. алаптың батпақтануы мен көлденуі есебінен максимумды төмендету коэффициенті.
δ2=1.максимумға әсер ететін жергілікті жерді есепке алу коэффициенті.
"А" параметрлі қар ағыны қабатының қарқындылығымен ағынның басқа да физика.географиялық факторлардың жиынтығын есепке алады . Жобада ол Арысқа ұқсас өзеннің ең көп су мөлшеріне тікелей бақылаулар( жүргізудің) негізінде мына формула бойынша анықталған:

А= (Qmax∙а)/ F0.75∙δ1 δ2, 1 км2.ден м3/сек

Әр түрлі қамтамасыздықтағы "А" параметрінің осы формула бойынша анықталған мәні №1 кестеде көрсетілген.

Пән: Физика
Жұмыс түрі: Материал
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 37 бет
Таңдаулыға:

Гидрологиялық және су шаруашылық есептеулер.
Максимальді (ең көп) су жиналу кезеңі.

Жетім –Тау бұлағының ең көп су жиналу кезеңі ақпан-мамыр
айларында қарқынды түрде қар еруі кезінде түсетін көктемгі жауын-
шашындардың нәтижесінде пайда болады.
Су тасқыны кезінде су жиналу мөлшері өлшеп
анықталмағандықтан, математикалық статистика әдісімен есептік
қамтамасыздықтың ең көп су жиналу кезеңдерін анықтау мүмкін емес.
Ең көп су жиналу кезеңі еріген қар және жаңбыр суларына
арналған эмпирикалық формулалар көмегімен анықталады.
Төменде обьект бойынша бастапқы мәліметтер келтірілген:
1) Су алатын ғимараттың ауданы- 8км2.
2) Бөгеттің басынан жармасына дейінгі ұзындығы- 3,5км.
Жобаланушы құрылым мызғымастығы бойынша IY топқа жатады,
демек, ең көп су мөлшерінің есептік қамтамасыздығы келесідей болады:
пайдаланудың қалыпты жағдайларында -5%, ал төтенше жағдайларда 1%-ды
құрайды.

Еріген қардан жиналған сулардың ең көп мөлшері.

Еріген қар суларының ең көп мөлшері Соколовский формуласы бойынша
анықталады:
Qmax=А∙F0.75∙δ1 δ2,
Мұндағы,
Qmax-анықталған қамтамасыздықтың ең көп мөлшері;
А-осы қамтамасыздықтың параметрі, м3сек;
F- су жинайтын алаптың ауданы.
δ1=1- алаптың батпақтануы мен көлденуі есебінен
максимумды төмендету коэффициенті.
δ2=1-максимумға әсер ететін жергілікті жерді
есепке алу коэффициенті.
"А" параметрлі қар ағыны қабатының қарқындылығымен ағынның басқа да
физика-географиялық факторлардың жиынтығын есепке алады . Жобада ол
Арысқа ұқсас өзеннің ең көп су мөлшеріне тікелей бақылаулар( жүргізудің)
негізінде мына формула бойынша анықталған:

А= (Qmax∙а) F0.75∙δ1 δ2, 1 км2-ден м3сек

Әр түрлі қамтамасыздықтағы "А" параметрінің осы формула
бойынша анықталған мәні №1 кестеде көрсетілген.

Р% 0,5 1,0 3 5 10
А,м3сек 1,45 1,17 0,887 0,755 0,588
1 км2

№1 кесте

Судың ең көп жиналу кезеңі, м3сек

№2 кесте
Р% 0,5 1,0 3 5 10
0 max 12,2 9,9 7,4 6,5 5,0

№2 кестеде жобаланушы бөгеттің жармасында еріген қар суларына
арналған формула бойынша есептелген әр түрлі қамтамасыздықтағы судың
ең көп жиналу кезеңі келтірілген.

Жаңбыр суларының максимальді шығындары.

Жаңбырдан болатын судың жиынтығы Соколовский формуласы бойынша
анықталған:
Qр%=((0,28Нт∙а∙F)(Sp∙t)) ∙f,
Мұндағы
Нт-мм есебінде ұзақтылығы есептелген жаңбыр
кезіндегі жауын-шашынның мөлшері келесі формула бойынша анықталады:
Нт=ρ(60Т) 13,
Мұндағы
Η- күш, мм мин есебінде
Ρ-А+В изосызықтар картасы бойынша Іg сәйкес.
N-қайталанғыштық жылдарының саны.
Параметрлер : К=3,5; В=3,5
51%=3,5+3,5 Іg100=10,5мммин.
S 0,5%=3,5+3,5 Іg200=11,5мммин.

Т-есептік ұзақтылық
Т=вр∙М, мұндағы
вр- арналық жету уақыты .

Sр=L(3,6∙Y), мұндағы
L-ағын ұзындығы
Y-қима бойынша орташа жылдамдық, кестеден табамыз.
Көтерілу уақыты Τ= Sр =L(3,6∙V)=3,6(3,6∙2)=0,5 сағ.

М коэффициенті мынаған тең:
М=(tp+1)-0,2=0,81сағ.
Есептік ұзақтылық Т=0,5∙0,81=0,41сағ.
Жауын-шашын мөлшері Нт= ρ(60∙Т)13
Нт1%=10,5(60∙0,41) ∙13=20,5
Нт0,5%=11,5(60∙0,41) ∙13=22,4.

а-ағын коэффициентін Бадам өзенінің анализі бойынша анықтаймыз.
F-алаптың ауданы, км2.
£-су тасқыны гидрографының көтерілу ұзақтығы. £=0,5 сағ.
f-гидрограф графигінің коэффициенті-1,2.

Qmax1%=(0,28∙20,5∙0,06∙8)0,5=2,7 м3сек.
Qmax0,5%= (0,28∙22,4∙0,06∙8)0,5=3,0 м3сек.

Есептік максимальді есептеу ретінде еріген қар
суларының көлемі су тасқыны кезінде жаңбыр суларының
көлемінен анағұрлым жоғары болатындықтан,1% қамтамасыздықтағы
еріген қар суларының ең көп жиынтық мөлшері ,яғни Q1% =10м3сек
деп қабылдаймыз.

Тұнба мөлшерін анықтау.

Бұлақтың тұнба мөлшеріне( тұрақты ағынына ) бақылау жұмыстары
жүргізілмеген.
Изосызықтар картасы бойынша орташа жылдық лайқылығы
мынаған тең:
Sор=150гм3.

Үйінділердің орташа көп жылдық салмағын келесі формула
көмегімен анықтаймыз:
ρ=(ρор∙М0∙F1000) ∙31,5∙106
М0=q лсек∙км2=(1000∙Qм3сек)F км2=(1000∙0,15)0,080350=1865 лсек∙км2.

ρ=((150∙1865∙0,080350)1000) ∙31,5∙106=708тн.

Гидрогеологиялық есептеулердің берілгендері бойынша мүмкін
болатын жылдық ағын 708 м3 құрайды, яғни су қойманың 98,70
белгісіне дейін толуы 71000708=100 жылды құрайды. Бұл IY топтағы
жер бөгеттерінің қызмет ету мерзімі 100 жылға тең екендігін
білдіреді.

Техникалық бөлімі.

Бұл жобада Жетім-Тау бұлағында Алғабас ауданында
мал азықтық дақылдарды егуге арналған 163 га жерді суландыруға
су қоймасын құру қарастырылады.
Су қоймасын толтырудың негізгі көзі Жетім-Тау бұлағы
болып табылады. Бұлақтан шамамен 2-3 км қашықтықта оларды
өзара еш қиындықсыз қосуға болатын Орта-Бұлақ және Құртты-Бұлақ
деген бұлақтар орналасқан. "Жетім-Тау" бұлағының су ағыны
жеткілікті болғандықтан, жобада қалған екі бұлақты Жетім-Тауға
қосу қарастырылмайды.
Су қоймасындағы жалпы су көлемінің 320,0 мың м3
төменгі жаққа ағызылып, ал 286 мың м3 буланады. Вегетациялық
мерзім кезінде суаруға арналған таза көлем 1,488 млн. м3-ті ,
ал метрлік көлем 71,0 мың м3 құрайды.
Жалпы ұзындығы 1157 метр және екі бөліктен тұратын
су қоймасы жер бөгетінен құрылады.
А) ұзындығы 595 метр болып келетін 12 метрлі максимальді
биіктіктегі арналық бөлігі, яғни ылғалды құлама беткей монолитті
бетонмен жабылады, ал төменгі құлама беткейдің аяқ жағына
дренажды призма орнатылады.
Б) ұзындығы 562 метр болып келген және 8,1 метр максимальді
биіктіктегі оң жағадағы бөгет ылғалды құлама беткей
темірбетонды плиталармен жабылады.
Бөгеттің оң жағасында суландырылатын алқаптарға
суды беру мақсатында мұнаралы су жібергіш құрылым жобаланады.
Бөгеттің сол жағында тасқын және жаңбыр суларын
ағызуға арналған су ағызғыш жобаланған. Құрылыс сулары
бөгеттен төмен Жетім-Тау бұлағының арнасына жіберіледі.

Бөгет қимасын таңдау.

Барлау және іздеу жұмыстарынан бұрын соғылуы тиіс су
қоймасының орнындағы Жетім-Тау бұлағының жеріне бақылау
жүргізілді. Бөгеттің қимасын таңдау кезінде негізгі шарттар
келесідей болды: су қоймасында судың мүмкін болатын үлкен
көлеміне құру; бұлақ ағынының жиналуы үшін негізгі арнаға
орналастыру немесе жақтарындағы қорғаушы бөгеттердің биіктігі
мүмкіндігінше төмен болатындай жасау. Таңдалған қима осы
талаптарға толық дерлік жауап береді.

Гидромодуль.

Қажетті 163 га жерді суландыруға су қоймасы арқылы
өтетін ең көп су көлемін пайдаланудың жобалық режимін анықтау
үшін суландырылатын жобаланған жерді , дақыл құрамын және оларды
суландырудың берілген режимін біле отырып, суару гидромодулін
№4 кестеде анықтаймыз.
№3 кестенің мәліметтері бойынша суару гидромодулінің
графигі тұрғызылды. Оны қолдана отырып , берілген егістік
алқабын суландыруға кететін есептік шығындарды анықтаймыз.

№3 кесте
Гидромодуль Гидромодуль Суландырылатын Шығын Айлық
графигі бойынша лсек га аудан, кб.мсекағын
суару га мың.м3
мерзімдері
басы аяғы нетто брутто
1. 15IV 6V 0,58 0,638 163 0,095 180
2. 7V 28V 0,605 0,665 0,10 190
3. 29V 19VI 0,605 0,665 0,10 190
4. 20VI 11VII 0,605 0,665 0,10 190
5. 12VII 2VIII 0,605 0,665 0,10 190
6. 3VIII 24VIII0,605 0,665 0,10 190
Қосындысы
1130

Алғабас ауданындағы суландырылатын жердің гидромодулін құруға
қажетті мәліметтер.

№4 кесте
Реттік Дақылдың Жер үлесі Суландыру Суару Суару Суарудың
нөмірі атауы нормасы нөмірі нормасы агроэконом
м3га м3га икалық
есебінде есебінде мерзімдері
ξ 0,87 0,02 0,79 0,776 0,765 0,758

Бөгеттен түсетін салмақтан болатын В және С нүктелеріндегі
кернеулерді анықтаймыз. Ол үшін 36-37 кестелерді (Е.А. Замарин
"Гидротехнические сооружения " 274 бет) пайдаланамыз.
В нүктесінде түсетін салмақтан болатын кернеуді
мынаған тең:
12,5∙1,7=21,2 тм2=2,12кгсм2=Р
С нүктесіндегі кернеуді ортаңғы бөлігінен, сол тік
төртбұрыштан және оң тік төртбұрыштан түсетін үш салмақ бойынша
жеке-жеке есептейміз.
37 кестеге сәйкес ортаңғы бөлігі үшін мынадай
қатынасты аламыз:
==1,34 және =0.
Демек ,6z кернеуі мынаған тең болады:
6z=0,43∙Р=0,43∙2,12=0,91.
Сол тік төртбұрыш үшін
=9,440,8=0,23 және =(40,8+3)40,8=1,07
Интерполяция әдісі бойынша 36- кестеден анықтаймыз.( Замарин ,
гидротехническин сооружения. 274 бет). ge=1 және 1,5 аралығында
6z анықтаймыз :
6z=0,258∙Р=0,258∙2,12=0,55кгсм2.

Оң тік төртбұрыш үшін интерполяция әдісімен 36-
кестеден мынаны анықтаймыз:
=9,425=0,38 және =(25+3)25=1,12
6z=0,303∙Р=0,303∙2,12=0,64кгсм2.
С нүктесіндегі толық кернеу мынаған тең болады:
0,91+0,55+0,64=2,10 кгсм2.
Бөгет жотасының табанындағы топырақтың орташа кернеуі
мынаған тең:
(2,12+2,10)2=2,11 кгсм2.
Алғашқы кернеуді -3,0 кгсм2 қосқанда , жалпы кернеуі 5,11
кгсм2 тең болады. Оған депрессия қисығы бойынша ξ2=0,764 сәйкес
келеді.
Бөгет жотасы табанының толығымен отыруын келесі формула
көмегімен анықтаймыз:
S=T(ξ1- ξ2)(1+ ξ)=((0,79-0,764)(1+0,79)) ∙500=7 см.
Су қоймасынан су шығарғыш болат құбырдан мұнаралы түрде
жасалған.
Мұнара жағаға қойылады, мұндағы бөгет биіктігі -9,5 м, бөгет
жотасы төбесінен құбыр түбіне дейінгі ара қашықтық 10 м-ге тең.
Мұнара табанының ауданы- 5∙4=20 м2, ал ірге тастың қалыңдығы 0,70 м
құрайды. Мұнара астындағы топыраққа түсетін салмақ-2,0 кгсм2, ал
мұнара астындағы топырақтың қысылатын қабатының қалыңдығы 23 м
құрайды.
Құрылымның толығымен отыруын келесідей жұмыстарды орныдау
арқылы анықтаймыз: ең алдымен мұнара құрылады, содан кейін құбыр,
ал одан соң жер бөгеті тұрғызылады.
Мұнараның отыруын құбырдың жеке салмағын ескерместен
табамыз.
Ең алдымен табанның саздақты топырағының эквивалентті
тереңдігін анықтаймыз. Мұнараның ірге тасы үшін
==1,25
==5,8 м.Осылар үшін №35 кесте( Замарин, гидротехнические
сооружения , 273 бет) бойынша М=1,51 анықтаймыз. Ендеше
TS=1,51∙В=1,51∙4=6,1м.
Одан әрі қарай №37 кесте бойынша ( Замарин, гидротехнические
сооружения , 273 бет) 6,1 м тереңдікте табатынымыз:

==1,53, =0.
6z=0,376∙Р=0,376∙2=0,75 кгсм2.
Топырақ қабатының орташа кернеуі мынаған тең:
(2+0,75)2=1,38 кгсм2.

Депрессия қисығы бойынша ξ2=0,776 сәйкес келетін алғашқы
4,03 кгсм2 ескере отырып, мұнараның толығымен отыруын анықтаймыз:
J=610((0,790-0,766)(1+0,79))=8,2см .

Құбырдың отыруына есепетеулер жүргізудің қажеті жоқ.
Себебі ло мұнараның және төменгі бьеф баулығының отыру дәрежесіне
байланысты болып келеді. Олардың құрылмалы бөлшектері есептік
мәліметтер негізінде жобаланған, өйткені құбырдың отыруы , тікелей
мұнараның және төменгі бьеф баулығының беріктілік деңгейіне
байланысты болады.

Су алатын құрылым.

Ғимараттың негізгі міндеті- бұл суландырылатын жерлер үшін
су қоймасындағы суды реттеп отыру.
Су алатын құрылым мұнаралы ғимарат түрінде құрылған. Мұнара
жанынан суды қалқанның астынан алады. Бұл судың құбырлар арқылы
бірқалыпты өтуіне жағдай жасайды. Жеткізуші құбырдың
табалдырығы өлі көлемнің 98,70 белгісінде төселген.
Гидрогеологиялық ізденістер қорытындысының мәліметтері
бойынша судың лайлылығы 150гм3 құрайды, жоғарыда айтылғандай ,
лайлылық бойынша егжей-тегжейлі бақылаулар жүргізілген жоқ.
Сондықтан жоғарыда келтірілген жағдайларды ескере отырып, ағынды
реттеуде көзбен шолу бақылаулары жеткіліксіз деп санаймыз,
Осыған орай жобада қосымша 99,50 белгісінде орнатылған апатты
жеткізуші құбыр қарастырылған. Осы екі жеткізуші болат
құбырлардың диаметрлері d=400мм тең және олар бір ғана жапқышпен
реттеледі. Өткізгіштік қабілеті-400лсек .
Жапқыштың ашылу дәрежесі мен кіре берісіндегі тегеурінге
байланысты құбыршалы су алатын құрылым жұмысының гидравликалық
тәртібі тегеурінді , тегеурінсіз және сонымен бірге жарым-жартылай
тегеурінді болуы мүмкін. Соңғы жағдайда құбыр суға толығымен
немесе ұзындығының біршама бөлігін толтырылады.
Осылайша , құбырдағы тегеурінді тәртіп ашық жапқыш
кезінде ішкі диаметрдің ¾ астам бөлігін алады, яғни құбырдың ішкі
диаметрін Н тегеурін болғанда ішкі диаметрдің кемінде ¾ бөлігі ашық
болған кезде құбырдағы қозғалыс тәртібі тегеурінсіз немесе жарым-
жартылай тегеурінді болады.
Құбыршалы су алатын құрылым диаметрі 400 мм болып келген
болат құбырдан, жапқыштарды басқару мұнарасынан, кіре және шыға
берістерден тұрады.
Жапқыштарды басқару мұнарасы топырақ бөгет денесінің
жоғарғы бөлігінде орнатылады. Мұнара биіктігі 1,0м, қабырғаларының
қалыңдығы 14см болып келетін тік бұрышты көлденең қиманың
темірбетонды бөлшектерінен құрастырылып жасалады.
Мұнара қабырғаларында жоғарғы бьеф жаққа бағытталған
үйілген топырақ жақтан әсер ететін көлденең күштердің салдарынан
пайда болатын тік созуші үдеулерді қабылдау мақсатында мұнараның
ішінде , оның бұрыштарында алдын ала кернеуленген тік арматура
орнатылады.
Басқару мұнарасының ірге тасы мен қалқанды камерасы
монолитті конструкциямен жобаланған. Мұнда бетондау кезінде
жапқыштың металды , қойылмалы бөлшектері орнатылады. Қалқанды
камераның өлшемдері жұмысшы және жөндеуші жапқыштардың
талаптарына жауап береді.
Мұнара мен жаға арасындағы байланыс ені 1,2 м болып
келетін жұмысшы көпір арқылы жүзеге асырылады.
Болат құбыр қабырғаларының бұзылмауын қамтамасыз ету
мақсатында олардың сыртықы бетін күшейтілген гидроизоляциясына ие
жабынмен қаптау қарастырылған.
Сүзілу жолының жеткілікті ұзындығын құру үшін құбыр
бойында монолитті (берік) темірбетоннан жасалған диафрагмалар
орнатылады.
Диафрагмалардың саны келесі шарт бойынша анықталады:
Lсүз=(3+3,5)*Н, мұндағы
Lсүз- контурлы сүзілу жолының жалпы ұзындығы.
Н- бөгеттегі ғимараттың орналасқан қимасындағы тегеурін.

Ғимараттың төменгі бьефіне су шығындары берілісін
реттеу мақсатында басқару мұнарасының қалқанды камерасына
орналастырылатын жұмысшы және жөндеу жапқыштары қарастырылған .
Жұмысшы жапқыш жөндеу жапқышы секілді резеңкелі тығыздағышы
болатын жалпақ металл дөңгелекті қалқан түрінде болады. Олардың
бір-бірінен айырмашылығы –тығыздағыштардың өзара орналасуында. Жұмысшы
жапқыштың тығыздағыштары төменгі бьеф жаққа қаратылып орнатылған,
ал жөндеу жапқышының тығыздағыштары әрекеттегі тегеурін жағына
қарай орнатылған.
Жапқыштарды көтеру және түсіру құбыршалы көлденең
қималы штанганың көмегімен бір нүктеден көтеретін бұрандалы
көтергіштердің арқасында жүзеге асады . Штангалар фланецтер көмегімен
қосылатын екі бөлімнен тұрады. Штанганың жоғарғы шеті гайкамен
жабдықталған. Оған көтеруші механизмнің жұмысшы бұрандасы
бекітіледі. Ал штанганың төменгі шетінде құлақ орнатылған. Оның
көмегімен штанга жапқышпен қосылады. Жапқыштарды төменге түсіру
кезінде штангаларға аса орнықтылықты қамтамасыз ету мақсатында
бағыттаушы тіректердің құрылғысы қарастырылған.
Басқару мұнарасын құрып жасау кезінде әрбір келесі
бөлшекті орнатпас бұрын оның табанына қою тез қататын цемент
ерітіндісі төселеді. Ерітінді маркасы беріктілігі бойынша аязға
төзімділігі –Азт-200 бойынша 20,0 ден кем емес деп алынады.

Су тастағыш құрылым.

Су тастағыш құрылымның негізгі міндеті артық тасқын суларын
Q=10м3сек шығынға тастау болып табылады.
Жергілікті жердің бедеріне байланысты құрастырылған су
тастағыш құрылым таңдалды. Ол жеткізуші каналдан , бір сатылы
құламадан, сөндіргіштен, екінші бөліктің каналынан , тезағардан
және жалпы каналдан тұрады.

Су тастайтын құрылымның гидравликалық есебі.

Жеткізуші канал келесідей гидравликалық элементтерден
тұрады:
В=12,0м, m=1,5, Q=10,07м3сек, V=1,04мсек, i=0,0009, h=0,78м. Канал
темірбетонды плиталармен қапталған.
Құлама кіре берістік көлденең бөліктен, құлаудың тік
қабырғасынан Р-3,0м, су соққысын қайтарғыш құдығынан және екінші
бөліктің каналымен қосатын шыға беріс бөлігінен тұрады.
Құлама гидравликалық есебі төменде келтірілген.
Бастапқы берілгендер : Q=10м3сек, В=12,0м, m=1,5, Р=3,0м, h0=0,78 м,
i=0,0009.
Шешуі:
Сындарлы тереңдікті анықтаймыз:
hсын=м,
мұндағы, α=1,1- арнадағы жылдамдықтардың бірқалыпсыз таралуын
ескеретін коэффициент.
h0hсын=0,780,53 болғандықтан, ағын тыныш күйде болады.
Құлау қабырғасының астындағы жылдамдық пен тереңдікті
анықтаймыз. Кесте бойынша β= болған кезде (Гидравлика бойынша
есептер жинағы В.А. Большаков)
hр=0,71∙ hсын=0,71∙0,53=0,376 м
және Vр == =2,22мсек.

Жіберілетін жылдамдықтардың кестесі бойынша (Гидравликадан
есептер жинағы , қосымша №4) құламаның кіре берісі бөлігінің
ұзындығын анықтаймыз.
Гидравликалық радиусты анықтаймыз:
Rсын=

6 қосымшаның кестесі бойынша жылдамдық сипаттамасын анықтаймыз.
Wсын=52,6мсек.
Сындарлы еңістік iсын=
iсын-i=0,0017-0,0009=0,0008 болған кезде VII-32 суреттің графигі бойынша
(гидраликадан есептер жинағы) табатынымыз:
=5,0 м және =1,47 бұдан
ℓ1=5,0∙0,78=3,9м≈4,0 м.
Қысылған ... жалғасы

Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.