Мұнай – газды комплекс
Кіріспе
1. Технологиялық бөлім
Жобаланатын процестің арнаулы қысқаша қысқауша сипаттамасы
Шикізаттың дайын өнімдерін және қосалқы материалдар сипаттамасы
Дайын өнімдерді пайдалану
Жобаланатын процестің теориялық негіздері
Технологиялық процестің жобалану және дәлме . дәл жазбасы. Технологиялық режим нормалары.
Процестің анаметикалық бақылауы.
Технолгиялық процестің автоматизациялау
Еңбекті қорғау
Қоршаған ортаны қорғау.
2. Жобаны есептеу бөлімі
Қондырғының материалдық баланысы.
Аппараттың материалды баланасы.
Апараттың жылулық баланстары.
Аппараттың негізгі конструктивті өлшемдерін есептеу.
Негізгі құрал жабдықтарды таңдау және сипаттамасы.
3. Экономикалық бөлім
4. Қорытынды
5. Әдебиеттер
1. Технологиялық бөлім
Жобаланатын процестің арнаулы қысқаша қысқауша сипаттамасы
Шикізаттың дайын өнімдерін және қосалқы материалдар сипаттамасы
Дайын өнімдерді пайдалану
Жобаланатын процестің теориялық негіздері
Технологиялық процестің жобалану және дәлме . дәл жазбасы. Технологиялық режим нормалары.
Процестің анаметикалық бақылауы.
Технолгиялық процестің автоматизациялау
Еңбекті қорғау
Қоршаған ортаны қорғау.
2. Жобаны есептеу бөлімі
Қондырғының материалдық баланысы.
Аппараттың материалды баланасы.
Апараттың жылулық баланстары.
Аппараттың негізгі конструктивті өлшемдерін есептеу.
Негізгі құрал жабдықтарды таңдау және сипаттамасы.
3. Экономикалық бөлім
4. Қорытынды
5. Әдебиеттер
Мұнай – газды комплекс Қазақстанның экономикасының негізгі барлық және де келешектегі жағдайдағы сақталуының негізі болып сақталады.
Мұнай – газдың өсуімен қатар.
Мұнай – газдың комплексінің өсуімен қатар қаражаттың негізгі жаңа дамуы кезеңінен көмірсутек қышқылымен иемделуіне байланысты.
Республикалар арасында мұнай – газ саласында әдісленген өндіріснде төрт негізгі салада бөлінген.
Мұнай өндіру, мұнайды қайта өңдеу, газды өндіру және газды өңдеу. Салалрындағы мұнай өңдеу және өндіру процесінде қарым – қатынасымен бірін – бірін толықтатып отырады. Табиғи байлықта комплекстік кезең кіретін өндірістердің өсуіне, қайта өндіретін мұнай – газдың машина жасайтын және мұнай – газ комплексінің өсуінің экономикалық эффективтілігін белгілі бір деңгейге дейін мамырманың өсуіне рұқсат етіледі.
Қазақстандағы МӨЗ мұнайды қайта өңдеу көлемі 12,7% өсті. Мұнайды қайта өңдеу өндірісіндегі басты мақсаты мұнайдың біріншілік қайта өңдеуінің жаңа технологиялық процестердің көбеюінің, катализатордың эффективтілігі көлемнің көбеюі болып табылады.
Прогрессивті жабдықтар мұнайды қайта өңдеудегі тереңдетуінің және екіншілік процесінің үшіншінің көбеюі өндірісте жоғарғы октанды бензинды, аз күкіртті дезилдік және авацияналдық отындардың көбеюін қамтамасыз етеді.
Каталитикалық риброорлит қазіргі кездегі мұнайды қайта өңдеу және мұнай химиялық өндірісіндегі ең маңызды паразиттің бірі болып табылады.
Бензиннің детонакциялық тұрақтылығының өсуіне және араматты көмір сутектердің өндірісінде, бензолдың толзол және кисолдық басты көрсеткішінде кең көлемді қолданылады.
Мұнай өнімдернің гидротталаудағы процесте сутекпен қамтамасыз ету кезіңде католитикалық прибормен ең маңызды ролін атқарады.
Мұнай – газдың өсуімен қатар.
Мұнай – газдың комплексінің өсуімен қатар қаражаттың негізгі жаңа дамуы кезеңінен көмірсутек қышқылымен иемделуіне байланысты.
Республикалар арасында мұнай – газ саласында әдісленген өндіріснде төрт негізгі салада бөлінген.
Мұнай өндіру, мұнайды қайта өңдеу, газды өндіру және газды өңдеу. Салалрындағы мұнай өңдеу және өндіру процесінде қарым – қатынасымен бірін – бірін толықтатып отырады. Табиғи байлықта комплекстік кезең кіретін өндірістердің өсуіне, қайта өндіретін мұнай – газдың машина жасайтын және мұнай – газ комплексінің өсуінің экономикалық эффективтілігін белгілі бір деңгейге дейін мамырманың өсуіне рұқсат етіледі.
Қазақстандағы МӨЗ мұнайды қайта өңдеу көлемі 12,7% өсті. Мұнайды қайта өңдеу өндірісіндегі басты мақсаты мұнайдың біріншілік қайта өңдеуінің жаңа технологиялық процестердің көбеюінің, катализатордың эффективтілігі көлемнің көбеюі болып табылады.
Прогрессивті жабдықтар мұнайды қайта өңдеудегі тереңдетуінің және екіншілік процесінің үшіншінің көбеюі өндірісте жоғарғы октанды бензинды, аз күкіртті дезилдік және авацияналдық отындардың көбеюін қамтамасыз етеді.
Каталитикалық риброорлит қазіргі кездегі мұнайды қайта өңдеу және мұнай химиялық өндірісіндегі ең маңызды паразиттің бірі болып табылады.
Бензиннің детонакциялық тұрақтылығының өсуіне және араматты көмір сутектердің өндірісінде, бензолдың толзол және кисолдық басты көрсеткішінде кең көлемді қолданылады.
Мұнай өнімдернің гидротталаудағы процесте сутекпен қамтамасыз ету кезіңде католитикалық прибормен ең маңызды ролін атқарады.
Дипломдық жобаның түсіндірме хатының құрамы және көлемі.
Кіріспе
1. Технологиялық бөлім
Жобаланатын процестің арнаулы қысқаша қысқауша сипаттамасы
Шикізаттың дайын өнімдерін және қосалқы материалдар сипаттамасы
Дайын өнімдерді пайдалану
Жобаланатын процестің теориялық негіздері
Технологиялық процестің жобалану және дәлме – дәл жазбасы.
Технологиялық режим нормалары.
Процестің анаметикалық бақылауы.
Технолгиялық процестің автоматизациялау
Еңбекті қорғау
Қоршаған ортаны қорғау.
2. Жобаны есептеу бөлімі
Қондырғының материалдық баланысы.
Аппараттың материалды баланасы.
Апараттың жылулық баланстары.
Аппараттың негізгі конструктивті өлшемдерін есептеу.
Негізгі құрал жабдықтарды таңдау және сипаттамасы.
3. Экономикалық бөлім
4. Қорытынды
5. Әдебиеттер
Түсіндірме жазбаның көлемі шамамен (қолмен жазғанда) 60 – 80 бет
(Компьютермен) 40 – 50 бет.
Кіріспе
Мұнай – газды комплекс Қазақстанның экономикасының негізгі барлық және
де келешектегі жағдайдағы сақталуының негізі болып сақталады.
Мұнай – газдың өсуімен қатар.
Мұнай – газдың комплексінің өсуімен қатар қаражаттың негізгі жаңа
дамуы кезеңінен көмірсутек қышқылымен иемделуіне байланысты.
Республикалар арасында мұнай – газ саласында әдісленген өндіріснде төрт
негізгі салада бөлінген.
Мұнай өндіру, мұнайды қайта өңдеу, газды өндіру және газды өңдеу.
Салалрындағы мұнай өңдеу және өндіру процесінде қарым – қатынасымен бірін –
бірін толықтатып отырады. Табиғи байлықта комплекстік кезең кіретін
өндірістердің өсуіне, қайта өндіретін мұнай – газдың машина жасайтын және
мұнай – газ комплексінің өсуінің экономикалық эффективтілігін белгілі бір
деңгейге дейін мамырманың өсуіне рұқсат етіледі.
Қазақстандағы МӨЗ мұнайды қайта өңдеу көлемі 12,7% өсті. Мұнайды қайта
өңдеу өндірісіндегі басты мақсаты мұнайдың біріншілік қайта өңдеуінің жаңа
технологиялық процестердің көбеюінің, катализатордың эффективтілігі
көлемнің көбеюі болып табылады.
Прогрессивті жабдықтар мұнайды қайта өңдеудегі тереңдетуінің және
екіншілік процесінің үшіншінің көбеюі өндірісте жоғарғы октанды бензинды,
аз күкіртті дезилдік және авацияналдық отындардың көбеюін қамтамасыз етеді.
Каталитикалық риброорлит қазіргі кездегі мұнайды қайта өңдеу және мұнай
химиялық өндірісіндегі ең маңызды паразиттің бірі болып табылады.
Бензиннің детонакциялық тұрақтылығының өсуіне және араматты көмір
сутектердің өндірісінде, бензолдың толзол және кисолдық басты көрсеткішінде
кең көлемді қолданылады.
Мұнай өнімдернің гидротталаудағы процесте сутекпен қамтамасыз ету
кезіңде католитикалық прибормен ең маңызды ролін атқарады.
Техналогиялық бөлім.
Жобаланатын процестің арналуы, қысқаша сипаттамасы.
Каталитикалық реформингтің арналуының негізі өзіне тікелей айдаудағы бензин
фракцияларын өндірудегі басты мақсаты жоғары октанды компоненттері авто
және авия – бензинді, ароматты концинаторды алу мақсатында индивидуалды
арендерді (безол, толуол және бензол) және ең арзан көмір сутекті
(көмірсутектердің шыққан шикізатының серкулияциялы сутекқұрамдас газдың
қатысуымен айналған термокатализатордың қорытындысы) алуы болып
есептелінеді.
Қазіргі кезде ароматты көмірсутектерді каталитикалық риформингі мен алу
неғұрлым экономды болып табылады. Сол себептен котолитикалық реформинг
мүнайды қайта өңдеу өндірісіндегі ең маңызды процес болып табылады.
Халық шаруашылығының өсуі үшін көп мән берілуін оның көмегімен көптеген
проблемалар шешіледі. Ароматты көмір сутектерді алу, автобензиндерінің
сапасын жоғарылатады. Процес негізі болып саналатыны, ол сутек ортада
жоғары температурада катализатордың қаблауымен ағып өтеді. Ең маңызды
негізі болып тағыда, осындай процестен сутектің өндірілетін мөлшерімен
сипатталады. Каталитикалық реформинг көмегімен төменгі октанды бензиндер
жоғарғы октандық авто және авиа бензиндерге айналдырады.
Автомобиль бензиндерімен және ароматты көмірсутектердің сапасына
жоғарлауы, шикізатты гидротазалаудағы тереңдету тарапынан араттануыды бөлу
жолымен осындай керек емес күкірт , азот , заттар және бөлінбейтін
көмірсутекрер сияқы қоспалар және қазіргі технология өндірісінде
қолданады.
Қазіргі күнде жұмыс кезінде қондырғы эффективті ,өнімді және экономды болып
табылады.
1.2. Шикі заттың дайын өнімдердің және қосалқы материялдар сипатамасы
Каталитикалық реформиг қондырғысының шикізаты болыптабылады. 32-180С0
бензин фракциясы болып табылады.Шикізат 62 С0 дан төмен қайнаса боласттам
баолып саналады, осылай онда көмір сутек Атомдық саны мен көмірсутек
шынтырын С жоғары температурада төмен қайнатып көмірсутектерде газ тәрізді
өнімдер түнуына қабілетті, жаңағы жүйеде өндірілмеген қысымыд алады.
180С0жоғары қайнайтын фракциялар керексіз болып саналады.
Өйткені олар коксты тез түзелгені үшін, катализаторды тез дуактивтендіреді.
Нефтен шикізатының құрамында белгіленген циклогензан ең маңыздысы, олардың
арамттылығы жоғары жылдамдықпен өтеді, араматты көмірсутек, үлкен мөлшерге
термодинамикалық тепе –теңдігін құрайтын көмір сутекті парафиндердің
түзілуіне әкеліп соғады.
Шыққан шикізаттың, материалының реактінің, катализатордың жартылай
фабрикатының, дайыендалатын өнімнің мінездемесі.
Кесте
1 АИ 85 маркалыГУ 859 РК 1)октандық саны Жоддық катетық
0014719-02-98 М. төмен емес 79
Автомобиль 2.Фракциялық 79
бензині құрам 85
0С 85
-НК
-10%
-50%
-90% 35
-КК нормасыз
3ДНП, мм 70
рт.ст-артық емес720
790
215
600
700
2 АИ 91 ТУ38.1011225-81.октын саны Жоддық катетық
Автобензин 9 -мм кем емес 82,5
-мм кем емес 82,5
2. Фракциялық 91
құрам 91
0С
-НК
-10%
-50% 35 нормасыз
-90% 70
-КК 55
3)ДНП, мм 115
рт.ст-артық емес100
205
160
205
195
500
500-700
3 АИ 92 ТУ38.0011 1.октын саны Жоддық катетық
65-97 -мм кем емес 83
-мм кем емес 84
2. Фракциялық 84
құрам
0С
-НК
-10% 35
-50% нормасыз
-90% 75
-КК 120
3)ДНП, мм 190
рт.ст-артық емес215
4)200С-дегі 600
тығыздығы кгм3 700
кем емес
770
770
4 АИ 93 РОСТ 1.октын саны 85
2084-77 -мм төмен емес 85
-мм төмен емес 93
2. Фракциялық 93
құрам
0С
-НК
-10%
-50% 35
-90% нормасыз
-КК 70
3)ДНП, мм 55
рт.ст-артық емес115
110
180
160
205
195
500
500-700
5 АИ 95 1.октын саны 85
-мм төмен емес 85
-мм төмен емес 95
2. Фракциялық 95
құрам
0С
-НК
-10%
-50% 30
-90% нормасыз
3)ДНП, мм 75
рт.ст-артық емес55
4)200С-дегі 120
тығыздығы кгм3 105
кем емес 180
160
205
195
500
500-700
6 АИ 96 1.октын саны 85
-мм кем емес 85
-мм кем емес 96,0
2. Фракциялық 96,0
құрам
0С
-10%
-50%
-90% 75
3)ДНП, мм
рт.ст-артық емес120
4)200С-дегі
тығыздығы кгм3 190
кем емес
600
700
770
770
7 Реформиг 1С5 құрамы 51 жоғары емес 400
рефлюки % салмағы -цекциясын
а
бағытала-
ды
8 Буландырғышта 1С5 құрамы және Жоғары емес 400- Сек
ғы % жоғары емес Бағыта-
КСП сал-ғы лады
9 Сутек 1Сутек құрамы 70 төмен емес С-300-1
құралдас газ % өйн және 302
бағ-ды
10 Булы калонна 1Тығыздық гам3 0,65 ортақ емес С-400
Флегтасынын 2 күкірт сутек 0,2 артық емес бағыталады
өндіру %век
11 Тұрақты газ 1.уд вес кгм3 1,5-2,0 400 сек
2.Метан 10,0 артық емес бағыталады
3.Пентан 0,5 артық емес
1.3 Дайын өнімдердің пайдалысы
Каталитикалық реформинг процесімен келесі өнімдердің түрлері алынады.
-Көмірсутекті газ
-Тұрақты газ
-Катлизат
-Сутек құрамдас газ сонымен қоса сутегі 60-90%
Катализатты жоғары команенті ретінде автомоильді және авияциялық
бензиндерде қолданады.
Реформиг катализаторынан индивидуалды араматты көмірсутекті (бензол,
тащел, кемпол, этилбензол) және араласқан араматты ерітінділерді –жеңіл
(С 8) және ауыр салвент (С9-С10) алынады.
Құрғақ газ отындық жұйесінен Зауытқа беріледі пирализ қондырғысына
немесе сутек өндірісне беріледі. Тұрақтандыру басымын көмірсутектің қоспа
пропан, бутан және изобутанның газды фракциялауға келесі паймыз сапасына
мұнай химиялық шикіатқа ұшырауы.
1.4. Жобаланатын процестің теорияның негіздері.
Шикізаттың гидротазалау мақсатына зиян заттардың жойылуына және реформинг
катализаторын активтендіру үшін қолданады.
Осы заттарға мыналар кіреді: күкіртті , азотты және оттегі құрамдас
қосылыстар , құрамынад металл және галеогендер , қатысы жоқ көмірсутектер.
Көрсетілген зиянды заттар гидроленуші катализаторда жүреді .Ұшып кететін
өнімдер : күкіртсутек , амияк, хлорлы сутек гидрогенизатта булы жолмен
жойылады. Гидротазалау катализаторында металжы қоспаларда.
Негізгі реакциялары: күкірт қосылыстар бензинді тікелей айдауда
меркаптандармен , сульфидтермен және полусульфиттермен көрсетілген.
Дизель отыны айдаудағы гидротазалауда циклді қосылыстар күкірт ароматты
түрінде көрсетіледі.
Осыдан бөлек, бензинде дайын элементарлы күкірттер болуы мүмкін ,
термиялық көрсеткіште күкіртті қосылыстардың қайта айдау процесінде және
ауамен қатынасу кезінде күкіртсутектің қышқылдануының көрсеткіші
Күкіртті қосылстардың гидрленуінің реакциясы:
Меркаптандар:
R-SH+ H2→ SH+ H2S
Дисульфидтер:
R-S-S-R+3 H2→ 2RH+ 2 H2S
Сульфидтер:
R-S – R1 + 2 H2→ RH+ R1H + H2S
Тиофиндер :
НС — СН
НС СН + 4 H2 → C4H10 + H2S
S
Бензиндегі азотты қосылыстар пироллдарымен , перидиндермен және ұзақ
қайнайтын бензин фракцияларымен хинолиндер көрсетілген
Пиролдар:
СН - СН
НС СН + 4 H2 → C4H10 + NH3
NH
Пирициндер:
СН
НС СН2
° ³ + 5Н2 → C2H12 + NH3
НС СН
N
Хинолин:
СН СН СН
НС С СН + 4Н2 → НС С -
СН2- СН2- СН3+ NH3
°
НС С СН НС
СН
СН N
СН
Бензиндегі қосылыстар (спитрттер, эфирлер , перенистер , енолдар) және
ерітілген оттегі гидротазалау кезінде жағдайларда суға өтеді
СН СН
НС СОН + Н2 → НС СН + Н2 О
° °
НС С Н НС СН
СН СН
Олифенді көмірсутектер жоғары температурада көмірстуектердің басқада
класстарына тез кокс түзейді , катализаторда және пеште түзеледі.
Олифендерді гидротазазлауда гидроленетін :
СН3 – СН = СН2 - СН2- СН3+ H2→ C6 H14
Гексен
Айналған белгілі парафинді көмірсутектер.
Барлық жазылған реакциялар кемі гидротазалау жұмыстарының жағдайларында
өтуі мүмкін.
Реактордың температурасы °C – 315- 400
Реактордың қысымы Р-20- 27
3.Шикізат берудің көлемдік жылдамдығы обоб катализатор сағатына – 6,4- 9,4
4. Қоспаның катализаторы ГО-70 және S -12т АҚШ
5.Газдың циркуляциясы, нм3 м³ шикізат – схемасындағы жұмыс бойынша
ағында баланстық өндіру факторы арқылы сутек құрамдас газды реформинг
өткізеді.
6. Бензинді гидротазалау процесі жылу мөлшерінің белгісіздігімен бөлінуі
қоршаған ортада жылудың жоғалцын азайьады.
7. Көмірсутекті газдың күкіртсутекпен тазалауын МЭА ерітіндісінің 10-15%
консентрациясымен жасалынады.
Абсорция процесі күкірт сутектің МЭА ерітіндісімен комшетті қосылыстардың
реакциясын жасаумен қаланған.
H2N - C2H4 – ОН+ Н2S ↔ Н2S - H2N- C2H4 – ОН
40°C кезінде реакция Н2S (күкіртсутектің абсорбциясының ) жұтуының
жанынан және 105°C температурада Н2S (МЭА регенерациясының ) бөлінуіне
өткеді.
Температурасы: гидрокүккіртсіздендіру температурасының үлкейуі ,
гидрлеудің жүйеден тыс үлкейтеді. Бірақ 420°C жоғары температура кезінде
интенсивті реакция гидрокүкірсіздендіру және негізгі күкіртсутектер
төмендейді. Бұл интенсивті реакцияның өсуімен дитруктивті
гидрогенизациямен байланысты. Гидрокренинг кезінде өнімнің шығуы
төмендейді., катализаторда кокс түзелуі көбейіп және жұмыс істеууақыы
қысқарады.
Гидротазалаудағы оптималды температураны аңдап алу үшін шикізат құрамына
байланысты ауыр термиялық тұрақты шикізат.
Осы кезде , бензин фракциясын гидротазалауда қажетті оптималды
температурасы 315-400°C болып табылады.
Қысым жүйедегі жалпы қысымның жоғарылауы күкірттазалауды тереңдігін
көбеюіне және катализатордағы жұмыс уақытының ұлғаюына мүмкін береді.
Бұл реогентің концентрациясымен көлемдік өлшемінде ( молекуланың
соқтығысу эффективтілігінің көбеюіне ) байланысты.
Жалпы қысымның өсуі кезінде жүйедегі порциалды қфсфм сутектің есебі
тереңдете гидротазалаудың ұлғаюына септігін тигізеді.
Берілген қондырғының технологиялық қысмның реакторда 20-27 кгс см²
құрайды. Көлемдік жылдамдғы кезінде 6,4-9,4 сағ-1 шикізат тереңдете
гидротазлауын қойылған мөлшерге дейін қамтамасыз етеді:
Биметаллды катализаторға – 0,5ррм вес
Шикізат берудің көлемдік жылдамдығы деп шикізатпен араласу кезіндегі
реакторға берілуін айтамыз, катализатор көлеміне .
N= V В= м³ м³сағ = сағ-1
Мұндағы :
V - сұйық шикізат көлемі м³ сағ берілетін
В- катализатор көлемі м³
Көлемдік жылдамдығы ұлғайған санын шикізаттың реакторға келіп түсу уақыты
азайады , катализаторда шикізатпен қосылу уақытыда .
Осыған орай шикі затты гидрокүкіртсіздендіру тереңдігі қысқарады. Көлемдік
жылдамдықтың қысқарылуы ( қосылу уақытының шикізат және катализаторда
көбеюі.) кезінде күкіртсіздену тереңдігі өседі.
Шикізаттың химиялық фракционды құрылымына байланысты және қоректі
гидротазалау тереңдігі, көлемдік жылдамдық процесі әртүрлі жұмыстарда
болуы мүмкін.
Жеңіл мұнай өнімдері үшін термотарақтылығы артық , терңдігіі азаюуы ,
гидротазалауда көлемдік жылдамдығы жоғарлағанда , температураның
жоғарлауының есебінен тіркеледі.
Берілген қондырғының көлемдік жылдамдығы 6,4-9,4 сағ-1 катализатор
активтілігі.Катализатор активтілігі жоғарлаған сайын соғұрлым шикізаттың
күкірсіздену процесін тереңдетуге болады.
Катализатор активтілігін анықтау үшін саналатын катализатодың икемділігін
эталонды көрсеткішінде күкірсіздену икемділігімен салыстырады.
Сынақты әдейі методикаға бойынша ұшатын қондырғыда өткізеді. Активті
индексі формула бойынша есептеледі.
Na= Sо Sк Sо S э × 100
Мұндағы:
Sо - күкртің құрамы шикізат көрсеткішпен шыққандағысы
S э – гидрогенизаттағы күкірт құрамы, тазаланған этолонды катализаторда
Sк – гидрогенизаттағы күкірт құрамы , тазаланған сыналатын катализаторда
Жаңа домогидалған катализатор активтік индексі 95% төмен болмауы керек.
Егерде активтілігі дайын катализатордың максималды деңгейіне жетпесе ,
катализаторды біраз уақыт ішінде сумен 300°C температурада активтендіру
қажет.
5.Техникалық режим
Реформинг катализаторын активтендіру үшін реакция кезінде шикізат
хлорорганикалық қосылыстар берілуін қарастырады.
Берілу былай іске асырылады.
Реакцияның әрбір сатысынды Н- 215 , Н-216-Н-216а дозировкалық носостарының
көмегімен.
Хлоридтердің шикізатпен араласуын жақсарту үшін , хлордың берілуін осылайша
н-208, Н-209 носостарының қабылдауымен іске асыруға болады.
Хлорорганикалық қосылсты ерітінді банкіден дайындау үшін Н- 219
носостарымен Е- 26 өлшігішіне айдалады. Мұнда дизирлеттін жерден Е-205 ке
және Е-203 сыйымдылығына немесе Е-204 ке беріледі.ү Ерітінді дайындау
үшін тұрақты катализаторы қайыққа беріледі.
Ерітіндіні дайындау кезекпен сыйымдылық Е-203, Е-204 көп церкулясияланатын
Н-214 нососымен іске асырылады.
Хлорорганикалық ерітіндісі қорға әр сыйымдылық есептеліп К-202
колонасында катализат тұрақтануы жүреді.
К-202 тұрақтандыру колоннасынң үстіңгі қабатынан: тұрақты газ , булар
Тұрақсыз басынан шығады.
ХҚ 203 1,2 ауамен салқындатқыш және сулы мұздатқыш конденсатынан К-204
ХК-204 салқындатылылп әрдайым конденсацияланғаннан кейінгі қосап Е-202
сұйытылым сыйымдылығына түседі.
Газдың тұратану сыйымдылығына Е-202 400 секциясына газды фракциялауға
жіберіледі.
Сұйық фаза Е-202 сыйымдылығынан Н-210, 211 колонасымен алынады. К- 201
колонасымен ↑-ғы қабатына сұйытылым сапасына беріледі.
Тұрақсыз басы жинақтау портінен С-100 секциясына 114 лекциясына берілу
мүмкіндігі бар.
Тез арада тұрақты жылуды колонна К-202 ге берілуі үшін тұрақты катализатты
П-204 пеш арқылы Н-212, 213 носостарына жіберіледі.
Тұрақты катализат К-202 колоннасының төменгі жағынан жылуалмастырғыш Т-
200 арқылы шығарылады. Мұнда жылу тұрақсыз катализатқа беріледі.
Х-205 ауамен салқындатқыш мұздатөышына салқынадатылатын Х-206, Х-206а
сумен мұздатқышқа баланстық мөлшері қондырғыдан шығады.
Катализаттың бөлігі тез арада Е-203-204 сыйымдылығына хлорорганикалық
ерітінді дайындау үшін беріледі. Жоғары октанды автомобиль бензиннен өңдеу
кезінде келесі нұсқаларымен қондырғы жұмыс істейді.
1) ↑ октанды бензин өндірісі
2) ↑ октанды бензин өндірісімен автомобиль бензинінің А-76 АИ- 80,85
маркаларын қосып өндіру.
Шикізат 62-195 °C фр. 100 секциядан Н-201 , Н-202 носостарымен екі ағынмен
үштікке сутек құрамдас газбен араласуға беріледі.
Парк аралық жұмыс кезінде асты тесік Н-222 , Н-322а носостарын қосады.
Газды шикізат қоспасы. Параллельді ағынмен жылуалмастырғыштарын Т-201 1,23
және Т-202 1,23-ке құбыр аралық кеңістікпен параллельді ағынмен өтеді,
қарма- қарсы ағын газды шикізат қоспасы Р-201 реакторына температурасы
235-310°C дейін қыздырылып және қосылған ағын гидротазалау пеші П-201-
ге реакция темпкератураға дейін қыздыруға түседі.
Пештен П-201 315-400°C қыздырлғаннан кейін газды шикізат қоспасы Р-201
реакторға бағытталады, мұнда гидрогенизат реакциясы.
Алюмокобальтмолибденмен немесе алюмоникельмолибденмен катализаторда жүреді.
Гидротазалаудың газды өнім қоспасы екі параллельді ағынмен Т-201 3,21
және Т-202 3,21 жылуалмастырғыштың құбыр аралығынан өтеді. Мұнда газды
шикізат қоспасы жылуын береді , сосын мұздатқышында Х-201,1,2 ауа екі
параллельді салқындатылған түбегелі – сулы мұздатқышта Х-202,Х-202а ,
содан кейін сепаратор С-201 –ге түседі.С-201 сепараторына тұрақсыз
гидрогенизатпен СҚГ- ң сепарациялануы жүреді. СҚП ПК-303, 304
компрессорының қабылдануына түседі.
Тұрақсыз гидрогенизат С-201 сепараторынан жылуалмастырғыш Т-203 түседі.
Мұнда қарсы ағынды тұрақты гидрогенизат температурасы 150°C дейін және К-
201 колонасының 15 немесе 18 қабақшасына беріледі.
К-201 колоннасы гидрогенизаттағы газы мен суы ерітінділерді буландыруын
өтеді. Булы газ булы сумен және сұйытылым К – 201 колоннасының ↑-ғы
жағынан шығаралады. Салқындатқыш ХК- 201 ауамен мұздатқышында
салқындатылып және конденцацияланатын және сулы мұздатқышта ХК-202 ,ХК
202а , Содан кейін Е-201 сыйымдылыққа түседі.
Е-201 сыйымдылығы КСП күкірт сутекпен тазалануы абсорбпен К- 205-ке
беріледі. Тазарту 10- 15% МЭА ерітіндімен жүргізіледі.
Шикізатты аз мөлшері күкіртті қолдану кезінде тазалау КСГ- ң МЭА
ерітіндісінің қатысуынсыз жұмыс істеуіне рұқсат беріледі.
Жеңіл бензин К-205 колоннасының төменгі жағынан С -3002 секциясындағы
сепараторға немесе некондиций сызығына беріледі.
Тазаланған көмірсутекті газ С-400 секциясына немесе С -400 секциясы арқылы
жалпы заттық отынды газ жүйесіне шығарылады. Регенирленген МЭА – ерітіндісі
Е-301 сыйымдылығынан секция 300 1 Н-223, 224 носостарының қабылдануына
түседі. Содан соң К -205 колоннасының жоғарғы жағынга абсорбинт сапасында
беріледі..Сұйық өнім сұйытылған сыйымдылығы Е-201-ге Н-206 , Н-207
носостарымен К-201 колоннасына сұйытылымын сапасында беріледі.
Қосымша қарастырылған құйытылым Е-201 сұйытылым сыйымдылығынан Н-206, Н-
207 носостарымен 215- линиясымен секция 400 –ден шығарылады.
К-20р колоннасы үшін температура режимін қолданады. Минимальды цзбыток
сұйытылым 1 ÷ 5м³ сағ , гидрогенизаттағы ылғалдың құрамын қамтамасыз
етеді.
Буландыру санындағы қажетті жылуды, буландыру колоннасы циркуляциясы
тұрақты гидрогенизатқа П- 202- ге құбырлы пеш арқылы Н- 203,Н- 204, Н-
205-ке беріледі.
Тұрақты гидрогенизаттың Т -203 жылуалмастырғыш арқылы Х-205 ,Х -206, 206а
мұздатқышының сызығымен 110205 паркіне шығатыны қарастырылған.
Тұрақты гидрогенизат колоннасы К-201 төменгі жағынан кейін Т-203
жылуалмастырғышқа салқындатылып Ф-201, Ф- 202 филтрлері арқылы блоктың
шикізаттың носостарының риформингі Н- 208, 209-ға және риформинг
араласуы үшін үштікке түседі. Өндірілген тұрақты гидрогенизат линиясында К-
201 және К-202 аралық арасында ХК-401 аралық ТСЦ АЙ -91 линиясынан
316 1-6 көркіне берілетін көрсеткіш.
Газды шикізат реформинг қоспасы екі параллельді ағын құбыр аралық
кеңістікке жылуалмастырғыш Т-204 1-4 және Т -2051 -4 өтеді.Мұнда Р-
204 реаторынан қарама- қарсы оған ағынмен қыздырылады. Және пешке П-263
1 түседі.
П-203 пеште қыздырылған қоспасы және СҚГ бірінші реформинг реакторына Р-
202 түседі.Мұнда ароматтандыру , щамерлиз және шикізатты реакциясы
жүреді, өнімнің октанды мінездемесін жоғарлауымен жүреді.
Ылғалдылығын тез арада ұстау үшін жүйеге турбинді кондикат құбыр
жолдар ы реактивті пеш П-203 1 –ке носостармен Н -153- Н55 беріледі.
Келесі газды өнім қоспасы Р-201 реакторынан кейін пештің (П-203 П)
Екіншісі қабатына қыздырылып және реформинг реакторы Р- 203-ке түседі.
Р-203 реактордан кейін газды өнім қоспасы үшінші акцияда үшінші сатысына
пеш (П 203 ж -1,2) қыздырылып және 204- реакторының үшінші сатысынан
түседі.
Газды өнімді қоспа қос параллельді ағынмен құбыр аралық жылуалмастырғышқа
Т- 204 4- 1 және 205-4-1 өтеді. Мұнда газды шикізат реформингі жылу
береді. Содан кейін осылай екі ағынмен жүреді. Аппараттағы ауалы мұздатқыш
Х-2034,56- да артылуы жүреді және Х- 203 1,2,3,-те жалпы ағынды
түбегелі салқындатып слы мұздатқышына Х-204 , Х204а және сепаратор С-202
жоғарғы қысымды С-202 сепараторына беріледі.
С-202 сепараторында сутек құрамдас газдың тұрақсыз катализатпен бөліну
жүреді.
СҚГ С-202 сепаратор арқылыл С-208 сепараторныың түседі.
Іске қосу кезінде СҚГ ыл,алдық құрамы жоғары болғанда , СҚГ К -203 және К-
204 адеорберіне екі параллельді болып қосылады.Мұнда , цеалиттің
көмегімен церкуляциялы газдың адсорберден сепаратор компрессорына С -208
түседі.Сол жақтағы ортадан тепкіш куомпрессорымен ЦК -201 тұрақты
гидрогеизатпен араластыру үштігіне түседі.
Техникалық режим нормалары және метрологиялық қамтамасыз ету.
Технологиялық режим нормалары.
62-180°С дэр
Аппараттар, процестер сатылардың атомды Өлшем бірлігі технологиялық
режим көрсеткіштері параметрлері-нің
бола алатын шегі
1 2 3
Алдын ала гидротазалау реакторы
циклі;
Н-201, 202 шикізат сорап өнімділігі м3 сағ
120÷174
Риформинг блогындағы артық газ 5 бағандағы нм3 сағ 900÷202кс
60% артық болғанда 900кем емес
Гидротазалау блогындағы ығысу түйіндегі нм3 сағ
құрамындағы сутегі бар газ 1000
Шикізат берудің көлемді υν м3
жылдамдығы кгссм2
З-201 қондырғысндағы минималды кысым °С 21 ден ↓ емес
Р – 201 реакторға кіруге температурасы °С 340тан 1см
С-201 сепараторының кгссм2 50↑ см
температурасы
Т-2011, 2, 3 Е-2021, 2, 3 ша
температурасы 315÷400
Кұбырлық 120÷160
кіріс 20÷50 не
шығыс 50 дейін
Кұбырлық 315 дейін
кіріс °С
Шығыс 110
м3 сағ 200
К-201 булану қондырғысы температура кгссм2 170÷50
жоғары н3 сағ 50 дейін
төмен 50
қоректенуі °С 900
байытылуы °С 200÷65
қысым кгсм3 50°С °↑емес
П-202-дегі ыстык ағын мөлшері м3 сағ 12 дейін
П-202 пешіненша температурасы 12 дейін
Абсорбер
температура
қысым
МЭА шығын катализатордың регенрациялык %
циклі % 0,8
Газ ауасының қоспасының ауа қоспасының ауа% 0,5÷1
концентарциясы 0,5÷1
а) кокс шығу °С
б) орнатылған режим
в) тереңдігі коксті шағу
Катализатор қабаттарындағы температура 7,5
30-6,0 14,0
Катализатор қабаттарындағы температура (10÷ 15)
Каустиналык соданың айналымдағы ерітіндісі 7,5-8,0
рН кгсм2
Айналымдағы ерітіндіге NaOH қанықпасы 3,5↑ емес
Каустиналык соданың айналымдағы ерітіндісі °С
рН °С 295↓емес
Жүйедегі максималды қысым 10÷ 15
Реактордағы минималды температура кгсм2сағ
Реактордағы өзгерту жылдамдығы 5↑ емес
а) шоғырланғанда м3 сағ
б) темендегенде 130÷199
Қысымының төмендеу жылдамдығы риформинг Т×км3 сағ
П-208, Н-209 гидрогеизат сораптарының Моль Н2 шз
өнімділігі моль
Құрамында сутегі бар айналымдағы газ %- айн 5↓ емес
мөлшері және шз деген айналымның 6,5 ↓ емес
есептілігі Кг см² 34↑ емес
Айналымдық газды сутегі айналымы
Кгсм²
ЦК-201 компрессорын кірісімен 14↑ емес
басқыншыдағы Мг мн³
ЦК-201 компрессорын кірісімен басқыштар 15÷30
арасындағы максимал ды ауытқу %- саны
Келтірілгеннен кейінгі айналымдағы газдың 530↑емес
(230°С↑емес)
ылғалдығы °С
Шикізатка деген хлорға есептегенде
реакцияның 1,2,3 сатыларына берілетін °С
хлорорганикалық қосылыстың мөлшері
Р-202, Р-204 реакторындағы корпус Кгс см²
қабырғасындағы температура 80↑емес
Р-202, 203, 204 реакторындағы кірудегі 45↑ емес
температура (0-20,34)
Реактордағы максималды температура ауыткуы Дейін
Р-202
Р-203
Р-204 °С
Р-204 реакторындағы қысым °С 380÷450
П-203пешіне кірудегі температура 425÷530
цикл басы
цикл соңы °С
Т-2041÷4,
Т-2041÷4,
Жылуалмастырғыштағы °С 150°С дейін
температура 385÷505
трубааралық °С 300÷ 530
кіріс 300÷ 100
шығыс °С
құбырлық кіріс 50↑емес
шығыс °С
Х-204, Х-204а °С
мұздаткыштардан кейінгі өнім температурасы °С 40 ÷90
К-202 тұрактандырғыш °С 170÷ 240
бағана температура °С 150 дейін
жоғарғысы Кгссм² 150↑ емес
төменгісі м³ сағ 11÷ 13
қоректену 97 дейін
байыту м³сағ (11 ÷13)
қысым 200÷ 35
П-204 ыстық ағымның шығыны м³сағ 40 ↑емес
П-204 пешінен жылуөткізгіштің км³сағ
температурасы 550 дейін
Х-206, 206а мұздатқыштардан кейінгі нм³ м³сағ
тұракты нм³ м³сағ 5800÷ 7800
катализатор температурасы 500 аз емес
Тұрактандырғыш газдың мөлшері
Тұрақсыз бастық мөлшері %-айн
Регенерациядағы газдардың °С 0,515,0
мөлшері
Жүйені үрлеу кезіндегі инертті
газдың оттегімен құрамы нм³сағ
Р-204 реакторының қысымы нм³м³сағ 5800÷ 7800
Кокс шығуының температурасы 500 аз емес
1 саты 2730÷19; 274 0÷9 %-айн
2704-19 Кгс см² 3÷4;5÷ 15;
Оксихлорлаудағы газдар °С
мөлшері
Регенерация газдарындағы оттегінің қаныкпасы%- саны
Р-204 реактордағы қысымы кз –ға 3,4÷0,8
сағ
Реактордағы температура °С 15 дейін
510÷520
Риформинг реакторына берілетін
хлорорганикалық қоспа %- саны
Хлороргникалық берілуінің жалпы уақыты %- саны 0,9÷1,5
Реактордағы температура 4÷5
нм³ сағ
км³сағ 150
км³сағ 1600÷2000
Р-202-дегі катализатор мөлшері 1800÷2000
Р-202-дегі катализатор мөлшері
Қыздыру уакыты
Регенерация газының мөлшері
инертті 27↑ емес
көмірсутекті Кгс см² 320↑ емес
°С 6 дейін
Құрамында сутегісі бар П-205 250 ↓ емес
пешіндегі температура
инертті газ
сутекті газ
көмірсутекті газ
П-205 пешіндегі кысым
Ренегерация санындағы цеолиттің жоғары
қабатындағы температура
1.6 Аналитикалық бақылау
Каталитикалық реформинг қондырғысы Анаматикалық бақылауы кеткен дайын өнім
шикізатының сапалығын, қосалқы мәліметтерін алу үшін көмекші
материялдарын, объектегі қысқа орындарда жұмыс істеуге рұқсат беруге,
техналогиялық режимін орындау үшін қызмет көрсететін тұлғаға септігін
тигізеді.
Анаматикалық бақылаудың негізгі мақсаты химиялық, физикалфқ және
эксплутациялық өндірістік шикізаттың соңғы құрамын олардың арналуы мен
қолданылуының дәлме-дәлдігі және толық мінездемесі болып табылады.
Қондырғыда ағындық анализатор қондырылады, техналогиялық құбыр жолдарының
жаңағы жабдықтарына құрылады. Газды анализаторлар құбыры пешдегі түтіндік
газдардан шығатын көмісутек оксидінің құрамын бақылайды. Октанмерті тұрақт
катализаторындағы рктан санының құрымын бықылайды.
Лабараторияда каталитикалық рефрмині лабараториялық бақылауды кестеде
келтіріп берілген.
1.6 Процестің анамикалық бақылауы.
Процестің Бақыланатын Бақыланатын Сынақ әдістеріБақылау
сынақ алу өнім көрсеткіш жиелігі
оның аталуы
1 2 3 4 5
РезервуалдыШикізат 200С Тығыздық ГОСТ3900-85 Толтырылып
фракциялық құрамы ГОСТ2177-82 Толтырылған
Паркіндегі күкірт құрамы ГОСТ19121-73 Айына 2 рет
әрбір хим.құрамы октан Методика 15,30күн
резервуарда саны КНИИНГ Айына 1рет
н ГОСТ511-82 15күн
Р-229-1,2 Айына 1рет
Ауалы Тұрақты Тығызыдық фракциялықГОСТ3900-85 Талап
мұздатқыш гидролизат құрамы кластикасына ГОСТ2177-82 бойынша
Х-207 сынық микро күкірт ГОСТ6321-92 Айына 1 рет
құрамы хим. құрам ГОСТ13380-81 Талап
Методика бойынша
КНИИПП Аптасына 1
рет
Айына 1 рет
ТПХ-206,20Тұрақты Тығыздық фр. Құрамы ГОСТ3900-85 Тәулігіне
6а катализат пластинкасындағы ГОСТ2177-82 1рет
Мұздатқыш сынық октан саны бу ГОСТ6221-92 Тәулігіне
... жалғасы
Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.
Кіріспе
1. Технологиялық бөлім
Жобаланатын процестің арнаулы қысқаша қысқауша сипаттамасы
Шикізаттың дайын өнімдерін және қосалқы материалдар сипаттамасы
Дайын өнімдерді пайдалану
Жобаланатын процестің теориялық негіздері
Технологиялық процестің жобалану және дәлме – дәл жазбасы.
Технологиялық режим нормалары.
Процестің анаметикалық бақылауы.
Технолгиялық процестің автоматизациялау
Еңбекті қорғау
Қоршаған ортаны қорғау.
2. Жобаны есептеу бөлімі
Қондырғының материалдық баланысы.
Аппараттың материалды баланасы.
Апараттың жылулық баланстары.
Аппараттың негізгі конструктивті өлшемдерін есептеу.
Негізгі құрал жабдықтарды таңдау және сипаттамасы.
3. Экономикалық бөлім
4. Қорытынды
5. Әдебиеттер
Түсіндірме жазбаның көлемі шамамен (қолмен жазғанда) 60 – 80 бет
(Компьютермен) 40 – 50 бет.
Кіріспе
Мұнай – газды комплекс Қазақстанның экономикасының негізгі барлық және
де келешектегі жағдайдағы сақталуының негізі болып сақталады.
Мұнай – газдың өсуімен қатар.
Мұнай – газдың комплексінің өсуімен қатар қаражаттың негізгі жаңа
дамуы кезеңінен көмірсутек қышқылымен иемделуіне байланысты.
Республикалар арасында мұнай – газ саласында әдісленген өндіріснде төрт
негізгі салада бөлінген.
Мұнай өндіру, мұнайды қайта өңдеу, газды өндіру және газды өңдеу.
Салалрындағы мұнай өңдеу және өндіру процесінде қарым – қатынасымен бірін –
бірін толықтатып отырады. Табиғи байлықта комплекстік кезең кіретін
өндірістердің өсуіне, қайта өндіретін мұнай – газдың машина жасайтын және
мұнай – газ комплексінің өсуінің экономикалық эффективтілігін белгілі бір
деңгейге дейін мамырманың өсуіне рұқсат етіледі.
Қазақстандағы МӨЗ мұнайды қайта өңдеу көлемі 12,7% өсті. Мұнайды қайта
өңдеу өндірісіндегі басты мақсаты мұнайдың біріншілік қайта өңдеуінің жаңа
технологиялық процестердің көбеюінің, катализатордың эффективтілігі
көлемнің көбеюі болып табылады.
Прогрессивті жабдықтар мұнайды қайта өңдеудегі тереңдетуінің және
екіншілік процесінің үшіншінің көбеюі өндірісте жоғарғы октанды бензинды,
аз күкіртті дезилдік және авацияналдық отындардың көбеюін қамтамасыз етеді.
Каталитикалық риброорлит қазіргі кездегі мұнайды қайта өңдеу және мұнай
химиялық өндірісіндегі ең маңызды паразиттің бірі болып табылады.
Бензиннің детонакциялық тұрақтылығының өсуіне және араматты көмір
сутектердің өндірісінде, бензолдың толзол және кисолдық басты көрсеткішінде
кең көлемді қолданылады.
Мұнай өнімдернің гидротталаудағы процесте сутекпен қамтамасыз ету
кезіңде католитикалық прибормен ең маңызды ролін атқарады.
Техналогиялық бөлім.
Жобаланатын процестің арналуы, қысқаша сипаттамасы.
Каталитикалық реформингтің арналуының негізі өзіне тікелей айдаудағы бензин
фракцияларын өндірудегі басты мақсаты жоғары октанды компоненттері авто
және авия – бензинді, ароматты концинаторды алу мақсатында индивидуалды
арендерді (безол, толуол және бензол) және ең арзан көмір сутекті
(көмірсутектердің шыққан шикізатының серкулияциялы сутекқұрамдас газдың
қатысуымен айналған термокатализатордың қорытындысы) алуы болып
есептелінеді.
Қазіргі кезде ароматты көмірсутектерді каталитикалық риформингі мен алу
неғұрлым экономды болып табылады. Сол себептен котолитикалық реформинг
мүнайды қайта өңдеу өндірісіндегі ең маңызды процес болып табылады.
Халық шаруашылығының өсуі үшін көп мән берілуін оның көмегімен көптеген
проблемалар шешіледі. Ароматты көмір сутектерді алу, автобензиндерінің
сапасын жоғарылатады. Процес негізі болып саналатыны, ол сутек ортада
жоғары температурада катализатордың қаблауымен ағып өтеді. Ең маңызды
негізі болып тағыда, осындай процестен сутектің өндірілетін мөлшерімен
сипатталады. Каталитикалық реформинг көмегімен төменгі октанды бензиндер
жоғарғы октандық авто және авиа бензиндерге айналдырады.
Автомобиль бензиндерімен және ароматты көмірсутектердің сапасына
жоғарлауы, шикізатты гидротазалаудағы тереңдету тарапынан араттануыды бөлу
жолымен осындай керек емес күкірт , азот , заттар және бөлінбейтін
көмірсутекрер сияқы қоспалар және қазіргі технология өндірісінде
қолданады.
Қазіргі күнде жұмыс кезінде қондырғы эффективті ,өнімді және экономды болып
табылады.
1.2. Шикі заттың дайын өнімдердің және қосалқы материялдар сипатамасы
Каталитикалық реформиг қондырғысының шикізаты болыптабылады. 32-180С0
бензин фракциясы болып табылады.Шикізат 62 С0 дан төмен қайнаса боласттам
баолып саналады, осылай онда көмір сутек Атомдық саны мен көмірсутек
шынтырын С жоғары температурада төмен қайнатып көмірсутектерде газ тәрізді
өнімдер түнуына қабілетті, жаңағы жүйеде өндірілмеген қысымыд алады.
180С0жоғары қайнайтын фракциялар керексіз болып саналады.
Өйткені олар коксты тез түзелгені үшін, катализаторды тез дуактивтендіреді.
Нефтен шикізатының құрамында белгіленген циклогензан ең маңыздысы, олардың
арамттылығы жоғары жылдамдықпен өтеді, араматты көмірсутек, үлкен мөлшерге
термодинамикалық тепе –теңдігін құрайтын көмір сутекті парафиндердің
түзілуіне әкеліп соғады.
Шыққан шикізаттың, материалының реактінің, катализатордың жартылай
фабрикатының, дайыендалатын өнімнің мінездемесі.
Кесте
1 АИ 85 маркалыГУ 859 РК 1)октандық саны Жоддық катетық
0014719-02-98 М. төмен емес 79
Автомобиль 2.Фракциялық 79
бензині құрам 85
0С 85
-НК
-10%
-50%
-90% 35
-КК нормасыз
3ДНП, мм 70
рт.ст-артық емес720
790
215
600
700
2 АИ 91 ТУ38.1011225-81.октын саны Жоддық катетық
Автобензин 9 -мм кем емес 82,5
-мм кем емес 82,5
2. Фракциялық 91
құрам 91
0С
-НК
-10%
-50% 35 нормасыз
-90% 70
-КК 55
3)ДНП, мм 115
рт.ст-артық емес100
205
160
205
195
500
500-700
3 АИ 92 ТУ38.0011 1.октын саны Жоддық катетық
65-97 -мм кем емес 83
-мм кем емес 84
2. Фракциялық 84
құрам
0С
-НК
-10% 35
-50% нормасыз
-90% 75
-КК 120
3)ДНП, мм 190
рт.ст-артық емес215
4)200С-дегі 600
тығыздығы кгм3 700
кем емес
770
770
4 АИ 93 РОСТ 1.октын саны 85
2084-77 -мм төмен емес 85
-мм төмен емес 93
2. Фракциялық 93
құрам
0С
-НК
-10%
-50% 35
-90% нормасыз
-КК 70
3)ДНП, мм 55
рт.ст-артық емес115
110
180
160
205
195
500
500-700
5 АИ 95 1.октын саны 85
-мм төмен емес 85
-мм төмен емес 95
2. Фракциялық 95
құрам
0С
-НК
-10%
-50% 30
-90% нормасыз
3)ДНП, мм 75
рт.ст-артық емес55
4)200С-дегі 120
тығыздығы кгм3 105
кем емес 180
160
205
195
500
500-700
6 АИ 96 1.октын саны 85
-мм кем емес 85
-мм кем емес 96,0
2. Фракциялық 96,0
құрам
0С
-10%
-50%
-90% 75
3)ДНП, мм
рт.ст-артық емес120
4)200С-дегі
тығыздығы кгм3 190
кем емес
600
700
770
770
7 Реформиг 1С5 құрамы 51 жоғары емес 400
рефлюки % салмағы -цекциясын
а
бағытала-
ды
8 Буландырғышта 1С5 құрамы және Жоғары емес 400- Сек
ғы % жоғары емес Бағыта-
КСП сал-ғы лады
9 Сутек 1Сутек құрамы 70 төмен емес С-300-1
құралдас газ % өйн және 302
бағ-ды
10 Булы калонна 1Тығыздық гам3 0,65 ортақ емес С-400
Флегтасынын 2 күкірт сутек 0,2 артық емес бағыталады
өндіру %век
11 Тұрақты газ 1.уд вес кгм3 1,5-2,0 400 сек
2.Метан 10,0 артық емес бағыталады
3.Пентан 0,5 артық емес
1.3 Дайын өнімдердің пайдалысы
Каталитикалық реформинг процесімен келесі өнімдердің түрлері алынады.
-Көмірсутекті газ
-Тұрақты газ
-Катлизат
-Сутек құрамдас газ сонымен қоса сутегі 60-90%
Катализатты жоғары команенті ретінде автомоильді және авияциялық
бензиндерде қолданады.
Реформиг катализаторынан индивидуалды араматты көмірсутекті (бензол,
тащел, кемпол, этилбензол) және араласқан араматты ерітінділерді –жеңіл
(С 8) және ауыр салвент (С9-С10) алынады.
Құрғақ газ отындық жұйесінен Зауытқа беріледі пирализ қондырғысына
немесе сутек өндірісне беріледі. Тұрақтандыру басымын көмірсутектің қоспа
пропан, бутан және изобутанның газды фракциялауға келесі паймыз сапасына
мұнай химиялық шикіатқа ұшырауы.
1.4. Жобаланатын процестің теорияның негіздері.
Шикізаттың гидротазалау мақсатына зиян заттардың жойылуына және реформинг
катализаторын активтендіру үшін қолданады.
Осы заттарға мыналар кіреді: күкіртті , азотты және оттегі құрамдас
қосылыстар , құрамынад металл және галеогендер , қатысы жоқ көмірсутектер.
Көрсетілген зиянды заттар гидроленуші катализаторда жүреді .Ұшып кететін
өнімдер : күкіртсутек , амияк, хлорлы сутек гидрогенизатта булы жолмен
жойылады. Гидротазалау катализаторында металжы қоспаларда.
Негізгі реакциялары: күкірт қосылыстар бензинді тікелей айдауда
меркаптандармен , сульфидтермен және полусульфиттермен көрсетілген.
Дизель отыны айдаудағы гидротазалауда циклді қосылыстар күкірт ароматты
түрінде көрсетіледі.
Осыдан бөлек, бензинде дайын элементарлы күкірттер болуы мүмкін ,
термиялық көрсеткіште күкіртті қосылыстардың қайта айдау процесінде және
ауамен қатынасу кезінде күкіртсутектің қышқылдануының көрсеткіші
Күкіртті қосылстардың гидрленуінің реакциясы:
Меркаптандар:
R-SH+ H2→ SH+ H2S
Дисульфидтер:
R-S-S-R+3 H2→ 2RH+ 2 H2S
Сульфидтер:
R-S – R1 + 2 H2→ RH+ R1H + H2S
Тиофиндер :
НС — СН
НС СН + 4 H2 → C4H10 + H2S
S
Бензиндегі азотты қосылыстар пироллдарымен , перидиндермен және ұзақ
қайнайтын бензин фракцияларымен хинолиндер көрсетілген
Пиролдар:
СН - СН
НС СН + 4 H2 → C4H10 + NH3
NH
Пирициндер:
СН
НС СН2
° ³ + 5Н2 → C2H12 + NH3
НС СН
N
Хинолин:
СН СН СН
НС С СН + 4Н2 → НС С -
СН2- СН2- СН3+ NH3
°
НС С СН НС
СН
СН N
СН
Бензиндегі қосылыстар (спитрттер, эфирлер , перенистер , енолдар) және
ерітілген оттегі гидротазалау кезінде жағдайларда суға өтеді
СН СН
НС СОН + Н2 → НС СН + Н2 О
° °
НС С Н НС СН
СН СН
Олифенді көмірсутектер жоғары температурада көмірстуектердің басқада
класстарына тез кокс түзейді , катализаторда және пеште түзеледі.
Олифендерді гидротазазлауда гидроленетін :
СН3 – СН = СН2 - СН2- СН3+ H2→ C6 H14
Гексен
Айналған белгілі парафинді көмірсутектер.
Барлық жазылған реакциялар кемі гидротазалау жұмыстарының жағдайларында
өтуі мүмкін.
Реактордың температурасы °C – 315- 400
Реактордың қысымы Р-20- 27
3.Шикізат берудің көлемдік жылдамдығы обоб катализатор сағатына – 6,4- 9,4
4. Қоспаның катализаторы ГО-70 және S -12т АҚШ
5.Газдың циркуляциясы, нм3 м³ шикізат – схемасындағы жұмыс бойынша
ағында баланстық өндіру факторы арқылы сутек құрамдас газды реформинг
өткізеді.
6. Бензинді гидротазалау процесі жылу мөлшерінің белгісіздігімен бөлінуі
қоршаған ортада жылудың жоғалцын азайьады.
7. Көмірсутекті газдың күкіртсутекпен тазалауын МЭА ерітіндісінің 10-15%
консентрациясымен жасалынады.
Абсорция процесі күкірт сутектің МЭА ерітіндісімен комшетті қосылыстардың
реакциясын жасаумен қаланған.
H2N - C2H4 – ОН+ Н2S ↔ Н2S - H2N- C2H4 – ОН
40°C кезінде реакция Н2S (күкіртсутектің абсорбциясының ) жұтуының
жанынан және 105°C температурада Н2S (МЭА регенерациясының ) бөлінуіне
өткеді.
Температурасы: гидрокүккіртсіздендіру температурасының үлкейуі ,
гидрлеудің жүйеден тыс үлкейтеді. Бірақ 420°C жоғары температура кезінде
интенсивті реакция гидрокүкірсіздендіру және негізгі күкіртсутектер
төмендейді. Бұл интенсивті реакцияның өсуімен дитруктивті
гидрогенизациямен байланысты. Гидрокренинг кезінде өнімнің шығуы
төмендейді., катализаторда кокс түзелуі көбейіп және жұмыс істеууақыы
қысқарады.
Гидротазалаудағы оптималды температураны аңдап алу үшін шикізат құрамына
байланысты ауыр термиялық тұрақты шикізат.
Осы кезде , бензин фракциясын гидротазалауда қажетті оптималды
температурасы 315-400°C болып табылады.
Қысым жүйедегі жалпы қысымның жоғарылауы күкірттазалауды тереңдігін
көбеюіне және катализатордағы жұмыс уақытының ұлғаюына мүмкін береді.
Бұл реогентің концентрациясымен көлемдік өлшемінде ( молекуланың
соқтығысу эффективтілігінің көбеюіне ) байланысты.
Жалпы қысымның өсуі кезінде жүйедегі порциалды қфсфм сутектің есебі
тереңдете гидротазалаудың ұлғаюына септігін тигізеді.
Берілген қондырғының технологиялық қысмның реакторда 20-27 кгс см²
құрайды. Көлемдік жылдамдғы кезінде 6,4-9,4 сағ-1 шикізат тереңдете
гидротазлауын қойылған мөлшерге дейін қамтамасыз етеді:
Биметаллды катализаторға – 0,5ррм вес
Шикізат берудің көлемдік жылдамдығы деп шикізатпен араласу кезіндегі
реакторға берілуін айтамыз, катализатор көлеміне .
N= V В= м³ м³сағ = сағ-1
Мұндағы :
V - сұйық шикізат көлемі м³ сағ берілетін
В- катализатор көлемі м³
Көлемдік жылдамдығы ұлғайған санын шикізаттың реакторға келіп түсу уақыты
азайады , катализаторда шикізатпен қосылу уақытыда .
Осыған орай шикі затты гидрокүкіртсіздендіру тереңдігі қысқарады. Көлемдік
жылдамдықтың қысқарылуы ( қосылу уақытының шикізат және катализаторда
көбеюі.) кезінде күкіртсіздену тереңдігі өседі.
Шикізаттың химиялық фракционды құрылымына байланысты және қоректі
гидротазалау тереңдігі, көлемдік жылдамдық процесі әртүрлі жұмыстарда
болуы мүмкін.
Жеңіл мұнай өнімдері үшін термотарақтылығы артық , терңдігіі азаюуы ,
гидротазалауда көлемдік жылдамдығы жоғарлағанда , температураның
жоғарлауының есебінен тіркеледі.
Берілген қондырғының көлемдік жылдамдығы 6,4-9,4 сағ-1 катализатор
активтілігі.Катализатор активтілігі жоғарлаған сайын соғұрлым шикізаттың
күкірсіздену процесін тереңдетуге болады.
Катализатор активтілігін анықтау үшін саналатын катализатодың икемділігін
эталонды көрсеткішінде күкірсіздену икемділігімен салыстырады.
Сынақты әдейі методикаға бойынша ұшатын қондырғыда өткізеді. Активті
индексі формула бойынша есептеледі.
Na= Sо Sк Sо S э × 100
Мұндағы:
Sо - күкртің құрамы шикізат көрсеткішпен шыққандағысы
S э – гидрогенизаттағы күкірт құрамы, тазаланған этолонды катализаторда
Sк – гидрогенизаттағы күкірт құрамы , тазаланған сыналатын катализаторда
Жаңа домогидалған катализатор активтік индексі 95% төмен болмауы керек.
Егерде активтілігі дайын катализатордың максималды деңгейіне жетпесе ,
катализаторды біраз уақыт ішінде сумен 300°C температурада активтендіру
қажет.
5.Техникалық режим
Реформинг катализаторын активтендіру үшін реакция кезінде шикізат
хлорорганикалық қосылыстар берілуін қарастырады.
Берілу былай іске асырылады.
Реакцияның әрбір сатысынды Н- 215 , Н-216-Н-216а дозировкалық носостарының
көмегімен.
Хлоридтердің шикізатпен араласуын жақсарту үшін , хлордың берілуін осылайша
н-208, Н-209 носостарының қабылдауымен іске асыруға болады.
Хлорорганикалық қосылсты ерітінді банкіден дайындау үшін Н- 219
носостарымен Е- 26 өлшігішіне айдалады. Мұнда дизирлеттін жерден Е-205 ке
және Е-203 сыйымдылығына немесе Е-204 ке беріледі.ү Ерітінді дайындау
үшін тұрақты катализаторы қайыққа беріледі.
Ерітіндіні дайындау кезекпен сыйымдылық Е-203, Е-204 көп церкулясияланатын
Н-214 нососымен іске асырылады.
Хлорорганикалық ерітіндісі қорға әр сыйымдылық есептеліп К-202
колонасында катализат тұрақтануы жүреді.
К-202 тұрақтандыру колоннасынң үстіңгі қабатынан: тұрақты газ , булар
Тұрақсыз басынан шығады.
ХҚ 203 1,2 ауамен салқындатқыш және сулы мұздатқыш конденсатынан К-204
ХК-204 салқындатылылп әрдайым конденсацияланғаннан кейінгі қосап Е-202
сұйытылым сыйымдылығына түседі.
Газдың тұратану сыйымдылығына Е-202 400 секциясына газды фракциялауға
жіберіледі.
Сұйық фаза Е-202 сыйымдылығынан Н-210, 211 колонасымен алынады. К- 201
колонасымен ↑-ғы қабатына сұйытылым сапасына беріледі.
Тұрақсыз басы жинақтау портінен С-100 секциясына 114 лекциясына берілу
мүмкіндігі бар.
Тез арада тұрақты жылуды колонна К-202 ге берілуі үшін тұрақты катализатты
П-204 пеш арқылы Н-212, 213 носостарына жіберіледі.
Тұрақты катализат К-202 колоннасының төменгі жағынан жылуалмастырғыш Т-
200 арқылы шығарылады. Мұнда жылу тұрақсыз катализатқа беріледі.
Х-205 ауамен салқындатқыш мұздатөышына салқынадатылатын Х-206, Х-206а
сумен мұздатқышқа баланстық мөлшері қондырғыдан шығады.
Катализаттың бөлігі тез арада Е-203-204 сыйымдылығына хлорорганикалық
ерітінді дайындау үшін беріледі. Жоғары октанды автомобиль бензиннен өңдеу
кезінде келесі нұсқаларымен қондырғы жұмыс істейді.
1) ↑ октанды бензин өндірісі
2) ↑ октанды бензин өндірісімен автомобиль бензинінің А-76 АИ- 80,85
маркаларын қосып өндіру.
Шикізат 62-195 °C фр. 100 секциядан Н-201 , Н-202 носостарымен екі ағынмен
үштікке сутек құрамдас газбен араласуға беріледі.
Парк аралық жұмыс кезінде асты тесік Н-222 , Н-322а носостарын қосады.
Газды шикізат қоспасы. Параллельді ағынмен жылуалмастырғыштарын Т-201 1,23
және Т-202 1,23-ке құбыр аралық кеңістікпен параллельді ағынмен өтеді,
қарма- қарсы ағын газды шикізат қоспасы Р-201 реакторына температурасы
235-310°C дейін қыздырылып және қосылған ағын гидротазалау пеші П-201-
ге реакция темпкератураға дейін қыздыруға түседі.
Пештен П-201 315-400°C қыздырлғаннан кейін газды шикізат қоспасы Р-201
реакторға бағытталады, мұнда гидрогенизат реакциясы.
Алюмокобальтмолибденмен немесе алюмоникельмолибденмен катализаторда жүреді.
Гидротазалаудың газды өнім қоспасы екі параллельді ағынмен Т-201 3,21
және Т-202 3,21 жылуалмастырғыштың құбыр аралығынан өтеді. Мұнда газды
шикізат қоспасы жылуын береді , сосын мұздатқышында Х-201,1,2 ауа екі
параллельді салқындатылған түбегелі – сулы мұздатқышта Х-202,Х-202а ,
содан кейін сепаратор С-201 –ге түседі.С-201 сепараторына тұрақсыз
гидрогенизатпен СҚГ- ң сепарациялануы жүреді. СҚП ПК-303, 304
компрессорының қабылдануына түседі.
Тұрақсыз гидрогенизат С-201 сепараторынан жылуалмастырғыш Т-203 түседі.
Мұнда қарсы ағынды тұрақты гидрогенизат температурасы 150°C дейін және К-
201 колонасының 15 немесе 18 қабақшасына беріледі.
К-201 колоннасы гидрогенизаттағы газы мен суы ерітінділерді буландыруын
өтеді. Булы газ булы сумен және сұйытылым К – 201 колоннасының ↑-ғы
жағынан шығаралады. Салқындатқыш ХК- 201 ауамен мұздатқышында
салқындатылып және конденцацияланатын және сулы мұздатқышта ХК-202 ,ХК
202а , Содан кейін Е-201 сыйымдылыққа түседі.
Е-201 сыйымдылығы КСП күкірт сутекпен тазалануы абсорбпен К- 205-ке
беріледі. Тазарту 10- 15% МЭА ерітіндімен жүргізіледі.
Шикізатты аз мөлшері күкіртті қолдану кезінде тазалау КСГ- ң МЭА
ерітіндісінің қатысуынсыз жұмыс істеуіне рұқсат беріледі.
Жеңіл бензин К-205 колоннасының төменгі жағынан С -3002 секциясындағы
сепараторға немесе некондиций сызығына беріледі.
Тазаланған көмірсутекті газ С-400 секциясына немесе С -400 секциясы арқылы
жалпы заттық отынды газ жүйесіне шығарылады. Регенирленген МЭА – ерітіндісі
Е-301 сыйымдылығынан секция 300 1 Н-223, 224 носостарының қабылдануына
түседі. Содан соң К -205 колоннасының жоғарғы жағынга абсорбинт сапасында
беріледі..Сұйық өнім сұйытылған сыйымдылығы Е-201-ге Н-206 , Н-207
носостарымен К-201 колоннасына сұйытылымын сапасында беріледі.
Қосымша қарастырылған құйытылым Е-201 сұйытылым сыйымдылығынан Н-206, Н-
207 носостарымен 215- линиясымен секция 400 –ден шығарылады.
К-20р колоннасы үшін температура режимін қолданады. Минимальды цзбыток
сұйытылым 1 ÷ 5м³ сағ , гидрогенизаттағы ылғалдың құрамын қамтамасыз
етеді.
Буландыру санындағы қажетті жылуды, буландыру колоннасы циркуляциясы
тұрақты гидрогенизатқа П- 202- ге құбырлы пеш арқылы Н- 203,Н- 204, Н-
205-ке беріледі.
Тұрақты гидрогенизаттың Т -203 жылуалмастырғыш арқылы Х-205 ,Х -206, 206а
мұздатқышының сызығымен 110205 паркіне шығатыны қарастырылған.
Тұрақты гидрогенизат колоннасы К-201 төменгі жағынан кейін Т-203
жылуалмастырғышқа салқындатылып Ф-201, Ф- 202 филтрлері арқылы блоктың
шикізаттың носостарының риформингі Н- 208, 209-ға және риформинг
араласуы үшін үштікке түседі. Өндірілген тұрақты гидрогенизат линиясында К-
201 және К-202 аралық арасында ХК-401 аралық ТСЦ АЙ -91 линиясынан
316 1-6 көркіне берілетін көрсеткіш.
Газды шикізат реформинг қоспасы екі параллельді ағын құбыр аралық
кеңістікке жылуалмастырғыш Т-204 1-4 және Т -2051 -4 өтеді.Мұнда Р-
204 реаторынан қарама- қарсы оған ағынмен қыздырылады. Және пешке П-263
1 түседі.
П-203 пеште қыздырылған қоспасы және СҚГ бірінші реформинг реакторына Р-
202 түседі.Мұнда ароматтандыру , щамерлиз және шикізатты реакциясы
жүреді, өнімнің октанды мінездемесін жоғарлауымен жүреді.
Ылғалдылығын тез арада ұстау үшін жүйеге турбинді кондикат құбыр
жолдар ы реактивті пеш П-203 1 –ке носостармен Н -153- Н55 беріледі.
Келесі газды өнім қоспасы Р-201 реакторынан кейін пештің (П-203 П)
Екіншісі қабатына қыздырылып және реформинг реакторы Р- 203-ке түседі.
Р-203 реактордан кейін газды өнім қоспасы үшінші акцияда үшінші сатысына
пеш (П 203 ж -1,2) қыздырылып және 204- реакторының үшінші сатысынан
түседі.
Газды өнімді қоспа қос параллельді ағынмен құбыр аралық жылуалмастырғышқа
Т- 204 4- 1 және 205-4-1 өтеді. Мұнда газды шикізат реформингі жылу
береді. Содан кейін осылай екі ағынмен жүреді. Аппараттағы ауалы мұздатқыш
Х-2034,56- да артылуы жүреді және Х- 203 1,2,3,-те жалпы ағынды
түбегелі салқындатып слы мұздатқышына Х-204 , Х204а және сепаратор С-202
жоғарғы қысымды С-202 сепараторына беріледі.
С-202 сепараторында сутек құрамдас газдың тұрақсыз катализатпен бөліну
жүреді.
СҚГ С-202 сепаратор арқылыл С-208 сепараторныың түседі.
Іске қосу кезінде СҚГ ыл,алдық құрамы жоғары болғанда , СҚГ К -203 және К-
204 адеорберіне екі параллельді болып қосылады.Мұнда , цеалиттің
көмегімен церкуляциялы газдың адсорберден сепаратор компрессорына С -208
түседі.Сол жақтағы ортадан тепкіш куомпрессорымен ЦК -201 тұрақты
гидрогеизатпен араластыру үштігіне түседі.
Техникалық режим нормалары және метрологиялық қамтамасыз ету.
Технологиялық режим нормалары.
62-180°С дэр
Аппараттар, процестер сатылардың атомды Өлшем бірлігі технологиялық
режим көрсеткіштері параметрлері-нің
бола алатын шегі
1 2 3
Алдын ала гидротазалау реакторы
циклі;
Н-201, 202 шикізат сорап өнімділігі м3 сағ
120÷174
Риформинг блогындағы артық газ 5 бағандағы нм3 сағ 900÷202кс
60% артық болғанда 900кем емес
Гидротазалау блогындағы ығысу түйіндегі нм3 сағ
құрамындағы сутегі бар газ 1000
Шикізат берудің көлемді υν м3
жылдамдығы кгссм2
З-201 қондырғысндағы минималды кысым °С 21 ден ↓ емес
Р – 201 реакторға кіруге температурасы °С 340тан 1см
С-201 сепараторының кгссм2 50↑ см
температурасы
Т-2011, 2, 3 Е-2021, 2, 3 ша
температурасы 315÷400
Кұбырлық 120÷160
кіріс 20÷50 не
шығыс 50 дейін
Кұбырлық 315 дейін
кіріс °С
Шығыс 110
м3 сағ 200
К-201 булану қондырғысы температура кгссм2 170÷50
жоғары н3 сағ 50 дейін
төмен 50
қоректенуі °С 900
байытылуы °С 200÷65
қысым кгсм3 50°С °↑емес
П-202-дегі ыстык ағын мөлшері м3 сағ 12 дейін
П-202 пешіненша температурасы 12 дейін
Абсорбер
температура
қысым
МЭА шығын катализатордың регенрациялык %
циклі % 0,8
Газ ауасының қоспасының ауа қоспасының ауа% 0,5÷1
концентарциясы 0,5÷1
а) кокс шығу °С
б) орнатылған режим
в) тереңдігі коксті шағу
Катализатор қабаттарындағы температура 7,5
30-6,0 14,0
Катализатор қабаттарындағы температура (10÷ 15)
Каустиналык соданың айналымдағы ерітіндісі 7,5-8,0
рН кгсм2
Айналымдағы ерітіндіге NaOH қанықпасы 3,5↑ емес
Каустиналык соданың айналымдағы ерітіндісі °С
рН °С 295↓емес
Жүйедегі максималды қысым 10÷ 15
Реактордағы минималды температура кгсм2сағ
Реактордағы өзгерту жылдамдығы 5↑ емес
а) шоғырланғанда м3 сағ
б) темендегенде 130÷199
Қысымының төмендеу жылдамдығы риформинг Т×км3 сағ
П-208, Н-209 гидрогеизат сораптарының Моль Н2 шз
өнімділігі моль
Құрамында сутегі бар айналымдағы газ %- айн 5↓ емес
мөлшері және шз деген айналымның 6,5 ↓ емес
есептілігі Кг см² 34↑ емес
Айналымдық газды сутегі айналымы
Кгсм²
ЦК-201 компрессорын кірісімен 14↑ емес
басқыншыдағы Мг мн³
ЦК-201 компрессорын кірісімен басқыштар 15÷30
арасындағы максимал ды ауытқу %- саны
Келтірілгеннен кейінгі айналымдағы газдың 530↑емес
(230°С↑емес)
ылғалдығы °С
Шикізатка деген хлорға есептегенде
реакцияның 1,2,3 сатыларына берілетін °С
хлорорганикалық қосылыстың мөлшері
Р-202, Р-204 реакторындағы корпус Кгс см²
қабырғасындағы температура 80↑емес
Р-202, 203, 204 реакторындағы кірудегі 45↑ емес
температура (0-20,34)
Реактордағы максималды температура ауыткуы Дейін
Р-202
Р-203
Р-204 °С
Р-204 реакторындағы қысым °С 380÷450
П-203пешіне кірудегі температура 425÷530
цикл басы
цикл соңы °С
Т-2041÷4,
Т-2041÷4,
Жылуалмастырғыштағы °С 150°С дейін
температура 385÷505
трубааралық °С 300÷ 530
кіріс 300÷ 100
шығыс °С
құбырлық кіріс 50↑емес
шығыс °С
Х-204, Х-204а °С
мұздаткыштардан кейінгі өнім температурасы °С 40 ÷90
К-202 тұрактандырғыш °С 170÷ 240
бағана температура °С 150 дейін
жоғарғысы Кгссм² 150↑ емес
төменгісі м³ сағ 11÷ 13
қоректену 97 дейін
байыту м³сағ (11 ÷13)
қысым 200÷ 35
П-204 ыстық ағымның шығыны м³сағ 40 ↑емес
П-204 пешінен жылуөткізгіштің км³сағ
температурасы 550 дейін
Х-206, 206а мұздатқыштардан кейінгі нм³ м³сағ
тұракты нм³ м³сағ 5800÷ 7800
катализатор температурасы 500 аз емес
Тұрактандырғыш газдың мөлшері
Тұрақсыз бастық мөлшері %-айн
Регенерациядағы газдардың °С 0,515,0
мөлшері
Жүйені үрлеу кезіндегі инертті
газдың оттегімен құрамы нм³сағ
Р-204 реакторының қысымы нм³м³сағ 5800÷ 7800
Кокс шығуының температурасы 500 аз емес
1 саты 2730÷19; 274 0÷9 %-айн
2704-19 Кгс см² 3÷4;5÷ 15;
Оксихлорлаудағы газдар °С
мөлшері
Регенерация газдарындағы оттегінің қаныкпасы%- саны
Р-204 реактордағы қысымы кз –ға 3,4÷0,8
сағ
Реактордағы температура °С 15 дейін
510÷520
Риформинг реакторына берілетін
хлорорганикалық қоспа %- саны
Хлороргникалық берілуінің жалпы уақыты %- саны 0,9÷1,5
Реактордағы температура 4÷5
нм³ сағ
км³сағ 150
км³сағ 1600÷2000
Р-202-дегі катализатор мөлшері 1800÷2000
Р-202-дегі катализатор мөлшері
Қыздыру уакыты
Регенерация газының мөлшері
инертті 27↑ емес
көмірсутекті Кгс см² 320↑ емес
°С 6 дейін
Құрамында сутегісі бар П-205 250 ↓ емес
пешіндегі температура
инертті газ
сутекті газ
көмірсутекті газ
П-205 пешіндегі кысым
Ренегерация санындағы цеолиттің жоғары
қабатындағы температура
1.6 Аналитикалық бақылау
Каталитикалық реформинг қондырғысы Анаматикалық бақылауы кеткен дайын өнім
шикізатының сапалығын, қосалқы мәліметтерін алу үшін көмекші
материялдарын, объектегі қысқа орындарда жұмыс істеуге рұқсат беруге,
техналогиялық режимін орындау үшін қызмет көрсететін тұлғаға септігін
тигізеді.
Анаматикалық бақылаудың негізгі мақсаты химиялық, физикалфқ және
эксплутациялық өндірістік шикізаттың соңғы құрамын олардың арналуы мен
қолданылуының дәлме-дәлдігі және толық мінездемесі болып табылады.
Қондырғыда ағындық анализатор қондырылады, техналогиялық құбыр жолдарының
жаңағы жабдықтарына құрылады. Газды анализаторлар құбыры пешдегі түтіндік
газдардан шығатын көмісутек оксидінің құрамын бақылайды. Октанмерті тұрақт
катализаторындағы рктан санының құрымын бықылайды.
Лабараторияда каталитикалық рефрмині лабараториялық бақылауды кестеде
келтіріп берілген.
1.6 Процестің анамикалық бақылауы.
Процестің Бақыланатын Бақыланатын Сынақ әдістеріБақылау
сынақ алу өнім көрсеткіш жиелігі
оның аталуы
1 2 3 4 5
РезервуалдыШикізат 200С Тығыздық ГОСТ3900-85 Толтырылып
фракциялық құрамы ГОСТ2177-82 Толтырылған
Паркіндегі күкірт құрамы ГОСТ19121-73 Айына 2 рет
әрбір хим.құрамы октан Методика 15,30күн
резервуарда саны КНИИНГ Айына 1рет
н ГОСТ511-82 15күн
Р-229-1,2 Айына 1рет
Ауалы Тұрақты Тығызыдық фракциялықГОСТ3900-85 Талап
мұздатқыш гидролизат құрамы кластикасына ГОСТ2177-82 бойынша
Х-207 сынық микро күкірт ГОСТ6321-92 Айына 1 рет
құрамы хим. құрам ГОСТ13380-81 Талап
Методика бойынша
КНИИПП Аптасына 1
рет
Айына 1 рет
ТПХ-206,20Тұрақты Тығыздық фр. Құрамы ГОСТ3900-85 Тәулігіне
6а катализат пластинкасындағы ГОСТ2177-82 1рет
Мұздатқыш сынық октан саны бу ГОСТ6221-92 Тәулігіне
... жалғасы
Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.
Ұқсас жұмыстар
Пәндер
- Іс жүргізу
- Автоматтандыру, Техника
- Алғашқы әскери дайындық
- Астрономия
- Ауыл шаруашылығы
- Банк ісі
- Бизнесті бағалау
- Биология
- Бухгалтерлік іс
- Валеология
- Ветеринария
- География
- Геология, Геофизика, Геодезия
- Дін
- Ет, сүт, шарап өнімдері
- Жалпы тарих
- Жер кадастрі, Жылжымайтын мүлік
- Журналистика
- Информатика
- Кеден ісі
- Маркетинг
- Математика, Геометрия
- Медицина
- Мемлекеттік басқару
- Менеджмент
- Мұнай, Газ
- Мұрағат ісі
- Мәдениеттану
- ОБЖ (Основы безопасности жизнедеятельности)
- Педагогика
- Полиграфия
- Психология
- Салық
- Саясаттану
- Сақтандыру
- Сертификаттау, стандарттау
- Социология, Демография
- Спорт
- Статистика
- Тілтану, Филология
- Тарихи тұлғалар
- Тау-кен ісі
- Транспорт
- Туризм
- Физика
- Философия
- Халықаралық қатынастар
- Химия
- Экология, Қоршаған ортаны қорғау
- Экономика
- Экономикалық география
- Электротехника
- Қазақстан тарихы
- Қаржы
- Құрылыс
- Құқық, Криминалистика
- Әдебиет
- Өнер, музыка
- Өнеркәсіп, Өндіріс
Қазақ тілінде жазылған рефераттар, курстық жұмыстар, дипломдық жұмыстар бойынша біздің қор #1 болып табылады.
Ақпарат
Қосымша
Email: info@stud.kz