Кернеу түрлері және темірбетон конструкция элементтерін есептеу
Кіріспе 3
1 Кернеу түрлері 4
2 Темірбетон конструкция элементтерін есептеу 5
2.1 Шектік күйлердің екінші тобы бойынша ТБ конструкцияларын еептеу 6
2.2 ТБ элементтерін жарықшақтардың ашылуы бойынша есептеу. ψb, ψs коэффициенттер 11
2.3 ТБ элементтерін жарықшақтардың ащылуы бойынша есептеу 12
2.4 ТБ элементтерін көлбеу жарықшақтардың ашылуы бойынша есептеу 14
2.5 ТБ элементтерін жарықшақтардың жабылуы бойынша есептеу 14
2.6 ТБ конструкцияларын деформациялар бойынша есептеу 14
2.6.1 Созылған аймағында жарықшақтары жоқ ТБ элементтердің иілуі 15
Қорытынды 18
Қолданылған әдебиеттер 19
1 Кернеу түрлері 4
2 Темірбетон конструкция элементтерін есептеу 5
2.1 Шектік күйлердің екінші тобы бойынша ТБ конструкцияларын еептеу 6
2.2 ТБ элементтерін жарықшақтардың ашылуы бойынша есептеу. ψb, ψs коэффициенттер 11
2.3 ТБ элементтерін жарықшақтардың ащылуы бойынша есептеу 12
2.4 ТБ элементтерін көлбеу жарықшақтардың ашылуы бойынша есептеу 14
2.5 ТБ элементтерін жарықшақтардың жабылуы бойынша есептеу 14
2.6 ТБ конструкцияларын деформациялар бойынша есептеу 14
2.6.1 Созылған аймағында жарықшақтары жоқ ТБ элементтердің иілуі 15
Қорытынды 18
Қолданылған әдебиеттер 19
Темірбетон конструкцияларын капиталды құрылыста кеңінен қолданады, қолдану температурасы 50-ден жоғары емес және -70 тен төмен емес. Қолдану аймағы:
- Атом реакторларында, қуатты пресс қондырғыларда, теңіз құрылымдарында, көпірлерде, әуе алаңында, жолдарда, зауыттарда және қоғамдық ғимараттарда қолданады;
- Жұқа қабырғалы көлемді конструкцияларда, силос,бункер және қоймаларда;
- Көптеген массивті құрылғыларда;
- Санитарлы-техникалық және жер асты құрылымдарда;
- Жылу және гидростанцияларда, таукен өндірісінде.
Темірбетон – комплексті құрылыс материалы. Құрамындағы бетон мен арматура бірлесіп істеуі арқасында жүктеме астында монолитті элемент ретінде қарсы төтеп береді. Бетон қысуға жақсы жұмы істейді де, арматура созылуға жақсы жұмыс істейді. Бетонның созылуға қарсылығы қысуға қарағанда 10-20 есе төмен. Арқалыққа жүк түскен кезде үстіңгі бөлігінде қысылу пайда болады да, астыңғы жағында созылу пайда болады. Құр бетонды арқалыққа жүк түскен кезде арқалық морт сынады. Сондықтан арматурасыз бетон қолданысы көп таралмаған.
- Атом реакторларында, қуатты пресс қондырғыларда, теңіз құрылымдарында, көпірлерде, әуе алаңында, жолдарда, зауыттарда және қоғамдық ғимараттарда қолданады;
- Жұқа қабырғалы көлемді конструкцияларда, силос,бункер және қоймаларда;
- Көптеген массивті құрылғыларда;
- Санитарлы-техникалық және жер асты құрылымдарда;
- Жылу және гидростанцияларда, таукен өндірісінде.
Темірбетон – комплексті құрылыс материалы. Құрамындағы бетон мен арматура бірлесіп істеуі арқасында жүктеме астында монолитті элемент ретінде қарсы төтеп береді. Бетон қысуға жақсы жұмы істейді де, арматура созылуға жақсы жұмыс істейді. Бетонның созылуға қарсылығы қысуға қарағанда 10-20 есе төмен. Арқалыққа жүк түскен кезде үстіңгі бөлігінде қысылу пайда болады да, астыңғы жағында созылу пайда болады. Құр бетонды арқалыққа жүк түскен кезде арқалық морт сынады. Сондықтан арматурасыз бетон қолданысы көп таралмаған.
1 Бржанов Р.Т.Казахско-русский словарь строительных терминов- Петропавловск, СКГУ,2005
2 Мандриков А.П. Темірбетон конструкцияларын есептеудің мысалдары. Оқу құралы. І-бөлім.-Алматы:РБК,1996
3 Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс.-М.:Стройиздат,1991
4 Сахи Д.М. Темірбетон конструкциялары.-Тараз, 1998
5 Сахи Д.М., Сахи Қ. Темірбетон конструкцияларын есептеу және жобалау.- Тараз, 2003
6 Әбілдинов А. Темірбетонды конструкциялауды есептеу негіздері. Оқу құралы.-Алматы:РБК, 1995
7 Оразбаев Ж.И., Сахиев К.С., Сахиев Д.М. Құрастырмалы темірбетон арқалықты жобалау.-Шымкент: КазХТИ, 1994
2 Мандриков А.П. Темірбетон конструкцияларын есептеудің мысалдары. Оқу құралы. І-бөлім.-Алматы:РБК,1996
3 Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс.-М.:Стройиздат,1991
4 Сахи Д.М. Темірбетон конструкциялары.-Тараз, 1998
5 Сахи Д.М., Сахи Қ. Темірбетон конструкцияларын есептеу және жобалау.- Тараз, 2003
6 Әбілдинов А. Темірбетонды конструкциялауды есептеу негіздері. Оқу құралы.-Алматы:РБК, 1995
7 Оразбаев Ж.И., Сахиев К.С., Сахиев Д.М. Құрастырмалы темірбетон арқалықты жобалау.-Шымкент: КазХТИ, 1994
ҚАЗАҚСТАН РЕСПУБЛИКАСЫ БІЛІМ және ҒЫЛЫМ МИНИСТРЛІГІ
СЕМЕЙ қаласының ШӘКӘРІМ атындағы МЕМЛЕКЕТТІК УНИВЕРСИТЕТІ
Ақпараттық-коммуникациялық технологиялар факультеті
Геодезия және құрылыс кафедрасы
5В072900 Құрылыс мамандығы
Ғимараттар мен имараттарды сынау пәні бойынша
№2 СӨЖ
Тақырыбы: Кернеу түрлері және темірбетон конструкция элементтерін есептеу
Орындаған: Артықбаева Ф.Ф
СТ-217
Тексерген: Уркинбаева Ж. И.
Семей
2015
Мазмұны
Кіріспе 3
1 Кернеу түрлері 4
2 Темірбетон конструкция элементтерін есептеу 5
2.1 Шектік күйлердің екінші тобы бойынша ТБ конструкцияларын еептеу 6
2.2 ТБ элементтерін жарықшақтардың ашылуы бойынша есептеу. ψb, ψs коэффициенттер 11
2.3 ТБ элементтерін жарықшақтардың ащылуы бойынша есептеу 12
2.4 ТБ элементтерін көлбеу жарықшақтардың ашылуы бойынша есептеу 14
2.5 ТБ элементтерін жарықшақтардың жабылуы бойынша есептеу 14
2.6 ТБ конструкцияларын деформациялар бойынша есептеу 14
2.6.1 Созылған аймағында жарықшақтары жоқ ТБ элементтердің иілуі 15
Қорытынды 18
Қолданылған әдебиеттер 19
КІРІСПЕ
Темірбетон конструкцияларын капиталды құрылыста кеңінен қолданады, қолдану температурасы 50-ден жоғары емес және -70 тен төмен емес. Қолдану аймағы:
oo Атом реакторларында, қуатты пресс қондырғыларда, теңіз құрылымдарында, көпірлерде, әуе алаңында, жолдарда, зауыттарда және қоғамдық ғимараттарда қолданады;
oo Жұқа қабырғалы көлемді конструкцияларда, силос,бункер және қоймаларда;
oo Көптеген массивті құрылғыларда;
oo Санитарлы-техникалық және жер асты құрылымдарда;
oo Жылу және гидростанцияларда, таукен өндірісінде.
Темірбетон - комплексті құрылыс материалы. Құрамындағы бетон мен арматура бірлесіп істеуі арқасында жүктеме астында монолитті элемент ретінде қарсы төтеп береді. Бетон қысуға жақсы жұмы істейді де, арматура созылуға жақсы жұмыс істейді. Бетонның созылуға қарсылығы қысуға қарағанда 10-20 есе төмен. Арқалыққа жүк түскен кезде үстіңгі бөлігінде қысылу пайда болады да, астыңғы жағында созылу пайда болады. Құр бетонды арқалыққа жүк түскен кезде арқалық морт сынады. Сондықтан арматурасыз бетон қолданысы көп таралмаған.
1 Кернеу түрлері
Кернеулерді, пайда болуына байланысты, төрт түрге бөлуге болады: негізгілер,қосымшалар, жергіліктілер және бастапқылар.
Негізгі кернеулер жүктемелер әсерінің нәтижесінде пайда болады. Оларды кұрылысмеханикасьның ережелері бойьшша конструкцияның дәріптелінген (идеалданған) есептік сұлбасын есептеп тапқан күштеулерден материалдардың кедергілері әдісіменанықтайды. Осы кернеулер сыртқы әсерлерді теңестіріп, конструкциялар элементтерін көтергіштік қабілетін аныктайды.
Қосымша кернеулер дәріптелінген сұлбасында есепке алынбаған факторларда(түйіндерде қысып бекітуін тудыратын байланыстырғыштар, элементтердің қосылыстарында, қиылмауы және т.б.) пайда болады. Мұндай кернеулердің шамасы көп жағдайлардаанықтауға келеді, бірақ есептеуде ескерілмейді. Себебі пластикалық деформациялары дамып пластикалық топса пайда болуы арқасында кернеулері қайта таралып төмендеуі мүмкін. Бұлжағдай конструкцияның жұмысын, қабылданған есептік сұлбасына жақындатады. Бұданбасқа да, көбінде мұндай кернеулердің негізгі кернеулерге қарағанда таңбасы теріс келеді,демек көтергіш элементтердің жүктемесін біршамаға азайтады.
Жергілікті кернеулер конструкция элементтерінде сыртқы жергілікті әсерлерден(шоғырланған жүктемелерден, тірек реакцияларынан, жылжымалы жүктемелерден) немесекүш ағымының өзгеруі аркасында кернеулерінің шоғырлануы дамитын, қима түрінің күрт өзгеретін жерлерінде пайда болады.
1 сурет. Жергілікті кернеулер: а - шоғырланған жүктемелер түскен жерлерде; б - кран доңғалағының астында.
Пластикалық деформациялардың өте дамытпауы, жарықшақтардың пайдаболдырмауы немесе жұқа қабырғалы элементтердің орнықтылығын жоғалтпауы үшінжергілікті кернеулердің бірінші түрі әдетте есептеуде ескерілмейді.
Кернеулердің шоғырлануынан болатын жергілікті кернеулердің екінші түрі әдеттегітемпература және статикалық әсерлер кезінде конструкциялардың көтергіштік қабілетінеелеулі әсерін тигізбейді, сондықтан оларды ескермеуге болады. Бірақ та төмен температуражәне динамикалықәсерлер кезінде кернеулердің шоғырлануы морт қирауына ұшырату мүмкін. Жобалау кезінде бұл құбылысты, болаттың тиісті маркасы мен конструктивтік түрі қабылдап, есепке алу керек. Және де кернеулердің шоғырлануы вибрациялық берікгігінтөмендетеді.
Бастапқы кернеулер прокаттағаннан кейін, дәнекерлегенде бір қалыпты суымауынәтижесінде немесе алдында элементтің пластикалық жағдайында жұмыс жасағаны арқасында пайда болады. Бұл кернеулерді олардың табиғатына сәйкес ішкі, меншікті немес қалдыкты деп атауға болады. Сыртқы күштердің кернеулері мен бастапқы кернеулердіңүйлесімі нәтижелік кернеулердің есептік шамасынан елеулі ажырасуына келтіреді.
2 сурет. Прокатталған (а) және дәнекерленген (б) элементтердегі бастапқы кернеулердіңэпюралары
Егер мұндай кернеулердің сызықтық өрісі бағыты бойынша негізгі кернеулердің өрісіменсәйкес келсе, онда олар беріктігіне қауіп төндірмейді. Бастапқы кернеулер өзіндіктеңдес болғандықтан, негізгі кернеулермен қосылып олар пластикалық деформациялардыңдамуын кейбір нүктелерінде тездетсе басқаларында бәсеңдетеді. Дегенмен орнықтылығын және деформациялығын бағалаған кезде оларды елемеуге болмайды. Егер жазық немесе көлемді кернеуленген жағдайының өрісі пайда бола қалса, онда морт қирау қаупі туады.
Шартты деформацияларды εr=σгЕ сыртқы жүктеменің деформациясымен қосып конструкциялардың есептеуінде σг қаддық кернеулерді ескеруге болады.
2 Темірбетон конструкция элементтерін есептеу
Шектік күйлердің екінші тобы бойынша есепті, бірінішіден, бетонға жарықшақтардың пайда болуына жол бермеу үшін немесе олардың ашылу енін шектеу үшін, сондай - ақ қажет болса күш салмақтардың бір бөлігін алып тастап, жарықшақтардың ашылмауын қамтамасыз ету үшін жасалады, екіншіден, аса үлкен орын ауыстырудың дамуына жол бермеу үшін жасалады.
Темірбетон конструкцияларда жарықшардың пайда болуы темірбетон элементтерінің жҥмысына мынадай әсерлерін тигізеді:
- элементтің қатаңдығы төмендейді, яғни деформациялануы жоғарылайды
- арматураның тотқа төзімділігі төменділігі төмендейді;
- конструкциялардың ұзақ уақыт бойында пайдалануға жарамдылығы азаяды;
Темірбетон конструкцияларының жарықшаққа төзімділігіне қойылатын талаптардың категориялары.
1- ші категория - жарықтардың пайдаболуына рҧқсат етілмейді;
2-ші категория - шектелген жарықшақтардың енінен қысқа мерзімді ашылуы шектеледі, яғни тҥрақгы, ұзақ және қысқа мерзімді уақытша күшсалмақтар әсер еткенде пайда болатын жарықшақтардың кейіннен сенімді жабылуы қамтамасы з етілуі керек.
3 - ші категория - acrc 0,2мм жарықшақтардың ененің қысқа мерзімді ашылуы шектеледі (толық күш салмақтар әсер еткенде) және жарықшақтардың ұзаққа созылып(тек тұрақты acrc1 0,4мм, acrc2 0,3мм ұзақ мерзімді күш салмақтар әсер еткенде) ашылуы шектеледі.
Жарықтар төзімділігі 1 категорияға жататын ТБҚ-лар есептік күшсалмақтарға есептелінеді, яғни күшсалмақтар бойынша сенімділік коэффициент γf 1,0 жоғары болады. 2 және 3 категорияға жататын ТБҚ -лар мөлшерлік күшсалмақтарға есептелінеді, яғни күшсалмақтар бойынша сенімділік коэффициент γf =1,0 теңболады.
2.1 Шектік күйлердің екінші тобы бойынша ТБ конструкцияларын еептеу
Шектік күйлерінің екінші тобы бойынша есептеулерде келесі негізгі алғы шарттар қолданылады.
1. Деформацияланғанға дейін жазық қималар деформацияланған соң да жазық болып қалады (жазық қималар гипотезасы немесе Бернулли гипотезасы).
2. Жарықшақтар пайда болған созылған талшықтағы бетонның шектік ең үлкен салыстырмалы деформациясы:
ɛbt = Rbt,ser Ebt = Rbt,ser (λbt ·Eb)= 2Rbt,ser Eb (1)
Мұндағы : λbt =0,5
3. Созылған аймақтағы бетонда керенудің қисық сызықты эпорасын тік бұрышты эпюраға алмастырып, бетонның шектік күйдің екінші тобы бойынша есептік созылу кедергісіне тең етіп қабылданады, яғни Rbt,ser
4. Арматурадағы кернеулердің шамасы бастапқы кернеулердің бар немесе жоқ болуына байланысты анықталады.
а) бастапқы кернеусіз элементтердің арматурасындағы керенулер келесі формула бойынша табылады.
σs = σshr + Δσs = σshr + εs Es; (2)
Мұндағы: σshr - бетонның ширауынан пайда болған кернеу; Δσs жарықшақтар пайда болар алдындағы қорғаушы бетоның деформациясының өсуіне сәйкес кернеу;
Жарықшақтар пайда болар алдында εs = εubt тең болғандықтан
σshr = εsЕs = εubt ·Es = 2Rbt,ser Es Eb = 2αRbt,ser; (3)
α = Es Eb - арамаура мен бетонның серпімділік модульдерінің қатынасы;
(і) - формуланы ескере отырып εubt = 2Rbt,ser Eb тең болады, сондықтан:
σs = σshr + 2αRbt,ser (4)
б) алдын-ала кернеуленген элементтердің арматурасындағы кернеулер
σsp = σsp + Δσsp = σsp + 2αRbt,ser (5)
Мұндағы: σsp - барлық шығындары ескерген кездегі арматурасындағы бастапқы кернеу;
Δσsp - жарықшақтар пайда болар алдындағы қорғаушы бетонның деформациясының өсуіне сәйкес кернеу;
в) алдын-ала кернеуленген элементтердің кернеуленбеген арматурасындағы кернеулер
σs = -(σshr + σspe ) + Δσs = -(σ8+ σ9 )+ 2αRbt,ser; (6)
σshr = σ8 - бастапқы ширауынан пайда болған кернеу;
σspl = σ9 - бетонның жылжығыштығынан пайдаболған кернеу;
Δσs - қорғаушы бетонның деформациясының өсуіне сәйкес кернеу;
2.2 ТБ конструкция элементтерінің келтірілген қимасы
Темірбетон конструкциялардың элементтері бетон мен арматурадан тұратындығы белгілі. Сондықтан, есептеулерде арматураның қимасының ауданы серпімділігі бойынша бетонның қимасының ауданына келтірілген көлденең қиманы қолданады
Ared = Ab + α· As = b · h + α· As (7)
b,h - элементтің қимасының биіктігі және ені;
y0 - келтірілген қиманың ауырлық ортасынан созылған бетонның шеткі талшығына дейінгі арақашықтығы;
eop - сыртқы күштің келтірілген қимасының салыстырмалы әсер ету эксентриситеті;
a - бетонның қорғаушы қабатының қалыңдығы;
Ai - бетоның немесе арматураның қимасының ауданы;
Si(0-0) бетонның немесе арматураның қимасының ауданының шеткі созылған талшыққа алынған салыстырмалы статистикалық моменті;
Joi - бетонның немесе арматураның қимасының орталық осьтерге алынған салыстырмалы инерциялық моменті;
Sred - келтірілген қиманың шеткі созылған төменгі аймаққа алынған салыстырмалы статикалық моменті;
Jred - келтірілген қиманың инерциялық моменті;
№
Аталуы
Ai
Si(0-0)
Ioi
1
Бетон үшін
bn
bh22
bh312 + bh(0,5h - y)2
2
Арматура үшін
α· As
α · As · α
α · As · lop2
3
Темірбетон үшін
Ared =bh+α·As
Sred =bh22+α·As·α
Jred=bh3+bh(0,5h-y)2+αAs eop2
(0,5h-y) - бетонмен арматураның ауырлық ортасынан келтірілген қиманың ауырлық ортасына дейінгі арақашықтығы; Материалдар кедергісінің ережелеріне сәйкес:
- шеткі созылған талшықтан келтірілген қиманың ауырлық орталығына дейінгі арақашықтық:
yo = SredAred; (8)
- келтірілген қиманың төменгі аймақ бойынша кедергілік моменті
Wred = Jredyo (9)
- келтірілген қиманың жоғары аймақ бойынша кедергілік моменті:
Wred = Jredh - yo (10)
- келтірілген қиманың серпімді пластикалық кедергілік
моменті:
Wpl = γ·Wred (11)
Мұндағы: γ - аймақтағы бетонның серпімді емес деформацияларының әсерін ескеретін қиманың түріне байланысты алынатын коэффициент; γ =1,75 тік бұрышты қималы және сӛресі сығылған аймақтағы тавр қималы элементтер үшін; γ =1,5 қоставр қималы және сӛресі созылған аймақта ғы тавр қималы элементтер үшін;
r - келтірілген қиманың ортасынан жарықшақ пайда болуы тексерілетін созылған аймақтан ең қашық орналасқан ядролық нҥктеге дейінгі арақашықтық : алдын-ала иілген ортадан тыс сығылған элементтер үшін
r = φn * WredAred (12)
φn =(1,6 - σb)Rb,ser (13)
0,7 = φn = 1,0
Алдын - ала кернеуленбеген иілген және ортадан тыс созылған элементтер үшін
r = WredAred (14)
2.3 ТБ элементтерді олардың ұзындық бойлық өсіне тік жарықшақтардың пайда болуы бойынша есептеу
Орада созылған темірбетон элементтерін жарықшақтардың пайда болуы бойынша есептегенде келесі шарты тексереді.
N = Ncrc (15)
Мұндағы: N - сыртқы күштерден пайда болған бойлық күш;
Ncrc - тік қиманың жарықшақтар пайда болған кезде қабылдай алатын ең үлкен бойлық күш .
Ncrc = Nb + Ns = Rbt,ser*Ab + σsp*Ab+(σsp+2αRbt,ser)*Asp (16)
(16) - формула орындалған кезде созылган элементтерде ұзын бойлық өсіне тік жарықшақтар пайда болмайды, яғни жарықшаққа төзімділік шарты орындалады.
Иілген темірб етон элементтерін жарықшақтардың пайда болуы бойынша есептегенде мьгаадай шарт (жарықшақтарға төзімділік шарты) қойылады.
Mr = Mcrc (17)
Мұндағы: Mr - сыртқы күштерден пайда болатын момент;
Mcrc - тік қиманың жарықшақтар пайда болған, кез-кезде қабылдай алатын ең үлкен моменті.
(17) - формула иілген элементтер үшін жарықшаққа төзімділік шар ты: егер сыртқы күшсалмақтардан пайда болатын июші момент қиманың жарықшақтар пайда болған кезде қабылдай алатын и юші моменттен артпаса, онда жарықшақтар пайда болмайды.
Mcrc -ті анықтағанда бетонның сығылған аймақтарындағы кернеудің деңгейін ескеру қажет.
Егер бетонның сығылған аймақтарындағы кернеудің деңгейі жоғары емес болғанда, яғни k=σbRbt,ser 0,7 кем болса, онда сығылған аймақтағы бетонның жұмысы серпімді деп қарастырылады.
Сығылған аймақтағы бетонда тек қана серпімді деформациялар пайда болады және кернеудік эпюрасы үш бұрышты болады, яғни λb=1 тең.
Созылған аймақтағы бетонда жарықшақ пайда болған да кернеу σbt = Rbt,ser тең, осы аймақта серпімді емес деформациялар пайда болады, яғни λb=0,5тең және кернеудің эпюрасы тік бұрышты деп қабылданады. а) иілген элементтер үшін; б) ортадан тыс сығылған элементтер үшін; г) деформация эпюрасы және есептік қима; Деформация эпюра бо йынша сығылған аймақтағы бетонның шеткі талшықтағы деформациясы келесі формула бойынша анықталады.
εb = εbt * x(h-x)
Негізгі алғы шарттар бойынша:
εbt = 2Rbt,serEb;
σsp= σsp +2αRbt,ser;
σsp΄ = σsp΄ + 2αRbt,ser;
Сығылған аймақтағы бетонның жұмыс ы серпімді деп қарастырылғанда алдын-ала кернеуленген элементтер үшін
Mcrc =Rbt,ser Abt zb+σspAspzsp - σsp΄Asp΄zsp΄=Rbt,ser +Wpe+σspAspzsp - σsp΄Asp΄zsp΄; (18)
Алдын-ала кернеуленбеген темірбетон элементтер үшін
Mcrc =Rbt,ser Wpe (19)
Мұндағы : Wpe - созылған аймақтары бойынша келтірілген қиманың серпімдк пластикалық кедергілік моменті;
Барлық күштердің бойлық оське проекциял арының қосындысы нольге тең болуы керек, сонда күштердің тепе - теңдік шарты келесі түрде азылады
Rbt,ser Abt+ σspAsp+ σsp΄Asp΄- σbAb=+-N (20)
мұндағы: +N - ортадан тыс созылған элементтер үшін;
-N - ортадан тыс сығылған, элементтер үшін; Егер бетонның сығылған аймақтарындағы кернеудің деңгейі жоғары болғанда, яғни k=σbRbt,ser0,7 үлкен болса, онда сығылған аймақтағы бетонның жұмысы серпімді емес деп қарастырылады. Сығылған аймақтағы бетонда пластикалық деформациялар пайда болады.
Бетонның сығылған аймақтағы серпімді емес жұмыс ы
Mcrc - тік мөлшеріне үлкен әсер етеді. Арнайы зерттеулердің нәтижесі бойынша Mcrc - тің төмендеуі 20% дейін байқауға болады.
Бетонның сығылған аймақтағы кернеудің эпорасын тік бұрышты деп қабылдаймыз:
λb = 0,5 εb = εbt*x(h-x)
σb=εb Eb΄ = εb Eb λb = εbt x(h-x)* λb Eb (21)
Алдын-ала кернеуленген элементтер үшін
Mcrc - ті (18), алдын-ала кернеуленбеген элементтер үшін (19) формулалар бойынша анықталады.
Күштердің тепе-теңдік шарты (20) формула тҥріне жазылады. ҚМжЕ Mcrc - ті ядролық моменттер тәсілімен анықтауды ұсынады.
Бұл тәсіл бойынша сығылған аймақтағы бетондағы кернеулер үш бұрышты эпюра бойынша, яғни сығылған бетонның жұмыс ы серпімді деп қабылданады.
Сыртқа күшсалмақтардың әсерінен пайда болған момент: иілген элементтер үшін Mr = М ортадан тыс сығылған элементтер үшін Mr=N(eo-r); ортадан тыс созылған элементтер үшін Mr=N(eo+r);
Июші моменттің жә не алдын - ала қысушы күштің (Р) әсерінен темірбетон элементтерде созылған бетондағы кернеудің шамасы келесі формула бойынша анықталады:
σbt = MWred - PAred - (P*eop)Wred (22)
Жарықшақтар пайда болған кездегі тік қима қабылдай алатын июші момент
Mcrc=Rbt,serWred+PAred*Wred+(P*eop )Wred=Rbt,serWred+Pr+P*eop=
=Rbt,serWred+P(eop+r)
(23)
Mcrc=Rbt,serWred+Mrp (231)
Мұндағы: Mrp - алдын-ала қысушы күштің әсерінен созылған аймақтан ең алыс орналасқан шартты ядролық нҥктесі бойынша анықталған июші момент.
Mrp=P(eop+r) (24)
Бетонның серпімді емес деформацияларының әсерін ескерген жағдайда
Wpe=γWred
Mcrc=Rbt,serWpe+Mrp (25)
2.4 ТБ элементтерді олардың ұзындық бойлық өсіне көлбеу жарықшақтардың пайда болуы бойынша есептеу
Темірбетон элементтердің қимасында σmt-басты созушы кернеудің әсерінен көлбеу жарықшақтар пайда болады.
Сондықтан көлбеу қимасында басты созушы кернеу әсер ететін аймақта темірбетон элементтердің жарықшаққа төзімділігін тексереді.
Элементтің ұзындығы бойынша пішін үйлесімі өзгеруіне M және σ эпюрасына байланысты осындай тексеруді бірнеше жерінде жасайды. Ал қиманың биіктігі бойынша темірбетон элементтің жарықшаққа төзімділігін тексереді, келтірілген қиманың ауырлық ортасында және қиманың ені өзгерген жеріндө өткізеді. σmt, σmc -басты кернеулердің әсерінен басты екі осьтік кернеулік жағдайда жұмыс істейді. Басты сығушы кернеудің (σmc) әсерінен бетонның бір бағыттағы сығылуы, екінші бағыттағы созылуға кедергісін төмендетеді.
Көлбеу бойынша жарықшақтардың пайда болуын келесі шарт бойынша тексереді.
σmc = γb4 Rbt,ser (26)
γb4 = (1-σmcRb,ser)(0,2+αB) = 1,0 (27)
Мұндағы: γb4 - екі осьтік кернеулік жағдайдың бетонның беріктігіне әсерін ескеретін коэффициент;
α - бетонның тҥріне байланысты қабылданады: ауыр бетон үшін α=0,01; жеңіл бетон үшін α=0,02
... жалғасы
Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.
СЕМЕЙ қаласының ШӘКӘРІМ атындағы МЕМЛЕКЕТТІК УНИВЕРСИТЕТІ
Ақпараттық-коммуникациялық технологиялар факультеті
Геодезия және құрылыс кафедрасы
5В072900 Құрылыс мамандығы
Ғимараттар мен имараттарды сынау пәні бойынша
№2 СӨЖ
Тақырыбы: Кернеу түрлері және темірбетон конструкция элементтерін есептеу
Орындаған: Артықбаева Ф.Ф
СТ-217
Тексерген: Уркинбаева Ж. И.
Семей
2015
Мазмұны
Кіріспе 3
1 Кернеу түрлері 4
2 Темірбетон конструкция элементтерін есептеу 5
2.1 Шектік күйлердің екінші тобы бойынша ТБ конструкцияларын еептеу 6
2.2 ТБ элементтерін жарықшақтардың ашылуы бойынша есептеу. ψb, ψs коэффициенттер 11
2.3 ТБ элементтерін жарықшақтардың ащылуы бойынша есептеу 12
2.4 ТБ элементтерін көлбеу жарықшақтардың ашылуы бойынша есептеу 14
2.5 ТБ элементтерін жарықшақтардың жабылуы бойынша есептеу 14
2.6 ТБ конструкцияларын деформациялар бойынша есептеу 14
2.6.1 Созылған аймағында жарықшақтары жоқ ТБ элементтердің иілуі 15
Қорытынды 18
Қолданылған әдебиеттер 19
КІРІСПЕ
Темірбетон конструкцияларын капиталды құрылыста кеңінен қолданады, қолдану температурасы 50-ден жоғары емес және -70 тен төмен емес. Қолдану аймағы:
oo Атом реакторларында, қуатты пресс қондырғыларда, теңіз құрылымдарында, көпірлерде, әуе алаңында, жолдарда, зауыттарда және қоғамдық ғимараттарда қолданады;
oo Жұқа қабырғалы көлемді конструкцияларда, силос,бункер және қоймаларда;
oo Көптеген массивті құрылғыларда;
oo Санитарлы-техникалық және жер асты құрылымдарда;
oo Жылу және гидростанцияларда, таукен өндірісінде.
Темірбетон - комплексті құрылыс материалы. Құрамындағы бетон мен арматура бірлесіп істеуі арқасында жүктеме астында монолитті элемент ретінде қарсы төтеп береді. Бетон қысуға жақсы жұмы істейді де, арматура созылуға жақсы жұмыс істейді. Бетонның созылуға қарсылығы қысуға қарағанда 10-20 есе төмен. Арқалыққа жүк түскен кезде үстіңгі бөлігінде қысылу пайда болады да, астыңғы жағында созылу пайда болады. Құр бетонды арқалыққа жүк түскен кезде арқалық морт сынады. Сондықтан арматурасыз бетон қолданысы көп таралмаған.
1 Кернеу түрлері
Кернеулерді, пайда болуына байланысты, төрт түрге бөлуге болады: негізгілер,қосымшалар, жергіліктілер және бастапқылар.
Негізгі кернеулер жүктемелер әсерінің нәтижесінде пайда болады. Оларды кұрылысмеханикасьның ережелері бойьшша конструкцияның дәріптелінген (идеалданған) есептік сұлбасын есептеп тапқан күштеулерден материалдардың кедергілері әдісіменанықтайды. Осы кернеулер сыртқы әсерлерді теңестіріп, конструкциялар элементтерін көтергіштік қабілетін аныктайды.
Қосымша кернеулер дәріптелінген сұлбасында есепке алынбаған факторларда(түйіндерде қысып бекітуін тудыратын байланыстырғыштар, элементтердің қосылыстарында, қиылмауы және т.б.) пайда болады. Мұндай кернеулердің шамасы көп жағдайлардаанықтауға келеді, бірақ есептеуде ескерілмейді. Себебі пластикалық деформациялары дамып пластикалық топса пайда болуы арқасында кернеулері қайта таралып төмендеуі мүмкін. Бұлжағдай конструкцияның жұмысын, қабылданған есептік сұлбасына жақындатады. Бұданбасқа да, көбінде мұндай кернеулердің негізгі кернеулерге қарағанда таңбасы теріс келеді,демек көтергіш элементтердің жүктемесін біршамаға азайтады.
Жергілікті кернеулер конструкция элементтерінде сыртқы жергілікті әсерлерден(шоғырланған жүктемелерден, тірек реакцияларынан, жылжымалы жүктемелерден) немесекүш ағымының өзгеруі аркасында кернеулерінің шоғырлануы дамитын, қима түрінің күрт өзгеретін жерлерінде пайда болады.
1 сурет. Жергілікті кернеулер: а - шоғырланған жүктемелер түскен жерлерде; б - кран доңғалағының астында.
Пластикалық деформациялардың өте дамытпауы, жарықшақтардың пайдаболдырмауы немесе жұқа қабырғалы элементтердің орнықтылығын жоғалтпауы үшінжергілікті кернеулердің бірінші түрі әдетте есептеуде ескерілмейді.
Кернеулердің шоғырлануынан болатын жергілікті кернеулердің екінші түрі әдеттегітемпература және статикалық әсерлер кезінде конструкциялардың көтергіштік қабілетінеелеулі әсерін тигізбейді, сондықтан оларды ескермеуге болады. Бірақ та төмен температуражәне динамикалықәсерлер кезінде кернеулердің шоғырлануы морт қирауына ұшырату мүмкін. Жобалау кезінде бұл құбылысты, болаттың тиісті маркасы мен конструктивтік түрі қабылдап, есепке алу керек. Және де кернеулердің шоғырлануы вибрациялық берікгігінтөмендетеді.
Бастапқы кернеулер прокаттағаннан кейін, дәнекерлегенде бір қалыпты суымауынәтижесінде немесе алдында элементтің пластикалық жағдайында жұмыс жасағаны арқасында пайда болады. Бұл кернеулерді олардың табиғатына сәйкес ішкі, меншікті немес қалдыкты деп атауға болады. Сыртқы күштердің кернеулері мен бастапқы кернеулердіңүйлесімі нәтижелік кернеулердің есептік шамасынан елеулі ажырасуына келтіреді.
2 сурет. Прокатталған (а) және дәнекерленген (б) элементтердегі бастапқы кернеулердіңэпюралары
Егер мұндай кернеулердің сызықтық өрісі бағыты бойынша негізгі кернеулердің өрісіменсәйкес келсе, онда олар беріктігіне қауіп төндірмейді. Бастапқы кернеулер өзіндіктеңдес болғандықтан, негізгі кернеулермен қосылып олар пластикалық деформациялардыңдамуын кейбір нүктелерінде тездетсе басқаларында бәсеңдетеді. Дегенмен орнықтылығын және деформациялығын бағалаған кезде оларды елемеуге болмайды. Егер жазық немесе көлемді кернеуленген жағдайының өрісі пайда бола қалса, онда морт қирау қаупі туады.
Шартты деформацияларды εr=σгЕ сыртқы жүктеменің деформациясымен қосып конструкциялардың есептеуінде σг қаддық кернеулерді ескеруге болады.
2 Темірбетон конструкция элементтерін есептеу
Шектік күйлердің екінші тобы бойынша есепті, бірінішіден, бетонға жарықшақтардың пайда болуына жол бермеу үшін немесе олардың ашылу енін шектеу үшін, сондай - ақ қажет болса күш салмақтардың бір бөлігін алып тастап, жарықшақтардың ашылмауын қамтамасыз ету үшін жасалады, екіншіден, аса үлкен орын ауыстырудың дамуына жол бермеу үшін жасалады.
Темірбетон конструкцияларда жарықшардың пайда болуы темірбетон элементтерінің жҥмысына мынадай әсерлерін тигізеді:
- элементтің қатаңдығы төмендейді, яғни деформациялануы жоғарылайды
- арматураның тотқа төзімділігі төменділігі төмендейді;
- конструкциялардың ұзақ уақыт бойында пайдалануға жарамдылығы азаяды;
Темірбетон конструкцияларының жарықшаққа төзімділігіне қойылатын талаптардың категориялары.
1- ші категория - жарықтардың пайдаболуына рҧқсат етілмейді;
2-ші категория - шектелген жарықшақтардың енінен қысқа мерзімді ашылуы шектеледі, яғни тҥрақгы, ұзақ және қысқа мерзімді уақытша күшсалмақтар әсер еткенде пайда болатын жарықшақтардың кейіннен сенімді жабылуы қамтамасы з етілуі керек.
3 - ші категория - acrc 0,2мм жарықшақтардың ененің қысқа мерзімді ашылуы шектеледі (толық күш салмақтар әсер еткенде) және жарықшақтардың ұзаққа созылып(тек тұрақты acrc1 0,4мм, acrc2 0,3мм ұзақ мерзімді күш салмақтар әсер еткенде) ашылуы шектеледі.
Жарықтар төзімділігі 1 категорияға жататын ТБҚ-лар есептік күшсалмақтарға есептелінеді, яғни күшсалмақтар бойынша сенімділік коэффициент γf 1,0 жоғары болады. 2 және 3 категорияға жататын ТБҚ -лар мөлшерлік күшсалмақтарға есептелінеді, яғни күшсалмақтар бойынша сенімділік коэффициент γf =1,0 теңболады.
2.1 Шектік күйлердің екінші тобы бойынша ТБ конструкцияларын еептеу
Шектік күйлерінің екінші тобы бойынша есептеулерде келесі негізгі алғы шарттар қолданылады.
1. Деформацияланғанға дейін жазық қималар деформацияланған соң да жазық болып қалады (жазық қималар гипотезасы немесе Бернулли гипотезасы).
2. Жарықшақтар пайда болған созылған талшықтағы бетонның шектік ең үлкен салыстырмалы деформациясы:
ɛbt = Rbt,ser Ebt = Rbt,ser (λbt ·Eb)= 2Rbt,ser Eb (1)
Мұндағы : λbt =0,5
3. Созылған аймақтағы бетонда керенудің қисық сызықты эпорасын тік бұрышты эпюраға алмастырып, бетонның шектік күйдің екінші тобы бойынша есептік созылу кедергісіне тең етіп қабылданады, яғни Rbt,ser
4. Арматурадағы кернеулердің шамасы бастапқы кернеулердің бар немесе жоқ болуына байланысты анықталады.
а) бастапқы кернеусіз элементтердің арматурасындағы керенулер келесі формула бойынша табылады.
σs = σshr + Δσs = σshr + εs Es; (2)
Мұндағы: σshr - бетонның ширауынан пайда болған кернеу; Δσs жарықшақтар пайда болар алдындағы қорғаушы бетоның деформациясының өсуіне сәйкес кернеу;
Жарықшақтар пайда болар алдында εs = εubt тең болғандықтан
σshr = εsЕs = εubt ·Es = 2Rbt,ser Es Eb = 2αRbt,ser; (3)
α = Es Eb - арамаура мен бетонның серпімділік модульдерінің қатынасы;
(і) - формуланы ескере отырып εubt = 2Rbt,ser Eb тең болады, сондықтан:
σs = σshr + 2αRbt,ser (4)
б) алдын-ала кернеуленген элементтердің арматурасындағы кернеулер
σsp = σsp + Δσsp = σsp + 2αRbt,ser (5)
Мұндағы: σsp - барлық шығындары ескерген кездегі арматурасындағы бастапқы кернеу;
Δσsp - жарықшақтар пайда болар алдындағы қорғаушы бетонның деформациясының өсуіне сәйкес кернеу;
в) алдын-ала кернеуленген элементтердің кернеуленбеген арматурасындағы кернеулер
σs = -(σshr + σspe ) + Δσs = -(σ8+ σ9 )+ 2αRbt,ser; (6)
σshr = σ8 - бастапқы ширауынан пайда болған кернеу;
σspl = σ9 - бетонның жылжығыштығынан пайдаболған кернеу;
Δσs - қорғаушы бетонның деформациясының өсуіне сәйкес кернеу;
2.2 ТБ конструкция элементтерінің келтірілген қимасы
Темірбетон конструкциялардың элементтері бетон мен арматурадан тұратындығы белгілі. Сондықтан, есептеулерде арматураның қимасының ауданы серпімділігі бойынша бетонның қимасының ауданына келтірілген көлденең қиманы қолданады
Ared = Ab + α· As = b · h + α· As (7)
b,h - элементтің қимасының биіктігі және ені;
y0 - келтірілген қиманың ауырлық ортасынан созылған бетонның шеткі талшығына дейінгі арақашықтығы;
eop - сыртқы күштің келтірілген қимасының салыстырмалы әсер ету эксентриситеті;
a - бетонның қорғаушы қабатының қалыңдығы;
Ai - бетоның немесе арматураның қимасының ауданы;
Si(0-0) бетонның немесе арматураның қимасының ауданының шеткі созылған талшыққа алынған салыстырмалы статистикалық моменті;
Joi - бетонның немесе арматураның қимасының орталық осьтерге алынған салыстырмалы инерциялық моменті;
Sred - келтірілген қиманың шеткі созылған төменгі аймаққа алынған салыстырмалы статикалық моменті;
Jred - келтірілген қиманың инерциялық моменті;
№
Аталуы
Ai
Si(0-0)
Ioi
1
Бетон үшін
bn
bh22
bh312 + bh(0,5h - y)2
2
Арматура үшін
α· As
α · As · α
α · As · lop2
3
Темірбетон үшін
Ared =bh+α·As
Sred =bh22+α·As·α
Jred=bh3+bh(0,5h-y)2+αAs eop2
(0,5h-y) - бетонмен арматураның ауырлық ортасынан келтірілген қиманың ауырлық ортасына дейінгі арақашықтығы; Материалдар кедергісінің ережелеріне сәйкес:
- шеткі созылған талшықтан келтірілген қиманың ауырлық орталығына дейінгі арақашықтық:
yo = SredAred; (8)
- келтірілген қиманың төменгі аймақ бойынша кедергілік моменті
Wred = Jredyo (9)
- келтірілген қиманың жоғары аймақ бойынша кедергілік моменті:
Wred = Jredh - yo (10)
- келтірілген қиманың серпімді пластикалық кедергілік
моменті:
Wpl = γ·Wred (11)
Мұндағы: γ - аймақтағы бетонның серпімді емес деформацияларының әсерін ескеретін қиманың түріне байланысты алынатын коэффициент; γ =1,75 тік бұрышты қималы және сӛресі сығылған аймақтағы тавр қималы элементтер үшін; γ =1,5 қоставр қималы және сӛресі созылған аймақта ғы тавр қималы элементтер үшін;
r - келтірілген қиманың ортасынан жарықшақ пайда болуы тексерілетін созылған аймақтан ең қашық орналасқан ядролық нҥктеге дейінгі арақашықтық : алдын-ала иілген ортадан тыс сығылған элементтер үшін
r = φn * WredAred (12)
φn =(1,6 - σb)Rb,ser (13)
0,7 = φn = 1,0
Алдын - ала кернеуленбеген иілген және ортадан тыс созылған элементтер үшін
r = WredAred (14)
2.3 ТБ элементтерді олардың ұзындық бойлық өсіне тік жарықшақтардың пайда болуы бойынша есептеу
Орада созылған темірбетон элементтерін жарықшақтардың пайда болуы бойынша есептегенде келесі шарты тексереді.
N = Ncrc (15)
Мұндағы: N - сыртқы күштерден пайда болған бойлық күш;
Ncrc - тік қиманың жарықшақтар пайда болған кезде қабылдай алатын ең үлкен бойлық күш .
Ncrc = Nb + Ns = Rbt,ser*Ab + σsp*Ab+(σsp+2αRbt,ser)*Asp (16)
(16) - формула орындалған кезде созылган элементтерде ұзын бойлық өсіне тік жарықшақтар пайда болмайды, яғни жарықшаққа төзімділік шарты орындалады.
Иілген темірб етон элементтерін жарықшақтардың пайда болуы бойынша есептегенде мьгаадай шарт (жарықшақтарға төзімділік шарты) қойылады.
Mr = Mcrc (17)
Мұндағы: Mr - сыртқы күштерден пайда болатын момент;
Mcrc - тік қиманың жарықшақтар пайда болған, кез-кезде қабылдай алатын ең үлкен моменті.
(17) - формула иілген элементтер үшін жарықшаққа төзімділік шар ты: егер сыртқы күшсалмақтардан пайда болатын июші момент қиманың жарықшақтар пайда болған кезде қабылдай алатын и юші моменттен артпаса, онда жарықшақтар пайда болмайды.
Mcrc -ті анықтағанда бетонның сығылған аймақтарындағы кернеудің деңгейін ескеру қажет.
Егер бетонның сығылған аймақтарындағы кернеудің деңгейі жоғары емес болғанда, яғни k=σbRbt,ser 0,7 кем болса, онда сығылған аймақтағы бетонның жұмысы серпімді деп қарастырылады.
Сығылған аймақтағы бетонда тек қана серпімді деформациялар пайда болады және кернеудік эпюрасы үш бұрышты болады, яғни λb=1 тең.
Созылған аймақтағы бетонда жарықшақ пайда болған да кернеу σbt = Rbt,ser тең, осы аймақта серпімді емес деформациялар пайда болады, яғни λb=0,5тең және кернеудің эпюрасы тік бұрышты деп қабылданады. а) иілген элементтер үшін; б) ортадан тыс сығылған элементтер үшін; г) деформация эпюрасы және есептік қима; Деформация эпюра бо йынша сығылған аймақтағы бетонның шеткі талшықтағы деформациясы келесі формула бойынша анықталады.
εb = εbt * x(h-x)
Негізгі алғы шарттар бойынша:
εbt = 2Rbt,serEb;
σsp= σsp +2αRbt,ser;
σsp΄ = σsp΄ + 2αRbt,ser;
Сығылған аймақтағы бетонның жұмыс ы серпімді деп қарастырылғанда алдын-ала кернеуленген элементтер үшін
Mcrc =Rbt,ser Abt zb+σspAspzsp - σsp΄Asp΄zsp΄=Rbt,ser +Wpe+σspAspzsp - σsp΄Asp΄zsp΄; (18)
Алдын-ала кернеуленбеген темірбетон элементтер үшін
Mcrc =Rbt,ser Wpe (19)
Мұндағы : Wpe - созылған аймақтары бойынша келтірілген қиманың серпімдк пластикалық кедергілік моменті;
Барлық күштердің бойлық оське проекциял арының қосындысы нольге тең болуы керек, сонда күштердің тепе - теңдік шарты келесі түрде азылады
Rbt,ser Abt+ σspAsp+ σsp΄Asp΄- σbAb=+-N (20)
мұндағы: +N - ортадан тыс созылған элементтер үшін;
-N - ортадан тыс сығылған, элементтер үшін; Егер бетонның сығылған аймақтарындағы кернеудің деңгейі жоғары болғанда, яғни k=σbRbt,ser0,7 үлкен болса, онда сығылған аймақтағы бетонның жұмысы серпімді емес деп қарастырылады. Сығылған аймақтағы бетонда пластикалық деформациялар пайда болады.
Бетонның сығылған аймақтағы серпімді емес жұмыс ы
Mcrc - тік мөлшеріне үлкен әсер етеді. Арнайы зерттеулердің нәтижесі бойынша Mcrc - тің төмендеуі 20% дейін байқауға болады.
Бетонның сығылған аймақтағы кернеудің эпорасын тік бұрышты деп қабылдаймыз:
λb = 0,5 εb = εbt*x(h-x)
σb=εb Eb΄ = εb Eb λb = εbt x(h-x)* λb Eb (21)
Алдын-ала кернеуленген элементтер үшін
Mcrc - ті (18), алдын-ала кернеуленбеген элементтер үшін (19) формулалар бойынша анықталады.
Күштердің тепе-теңдік шарты (20) формула тҥріне жазылады. ҚМжЕ Mcrc - ті ядролық моменттер тәсілімен анықтауды ұсынады.
Бұл тәсіл бойынша сығылған аймақтағы бетондағы кернеулер үш бұрышты эпюра бойынша, яғни сығылған бетонның жұмыс ы серпімді деп қабылданады.
Сыртқа күшсалмақтардың әсерінен пайда болған момент: иілген элементтер үшін Mr = М ортадан тыс сығылған элементтер үшін Mr=N(eo-r); ортадан тыс созылған элементтер үшін Mr=N(eo+r);
Июші моменттің жә не алдын - ала қысушы күштің (Р) әсерінен темірбетон элементтерде созылған бетондағы кернеудің шамасы келесі формула бойынша анықталады:
σbt = MWred - PAred - (P*eop)Wred (22)
Жарықшақтар пайда болған кездегі тік қима қабылдай алатын июші момент
Mcrc=Rbt,serWred+PAred*Wred+(P*eop )Wred=Rbt,serWred+Pr+P*eop=
=Rbt,serWred+P(eop+r)
(23)
Mcrc=Rbt,serWred+Mrp (231)
Мұндағы: Mrp - алдын-ала қысушы күштің әсерінен созылған аймақтан ең алыс орналасқан шартты ядролық нҥктесі бойынша анықталған июші момент.
Mrp=P(eop+r) (24)
Бетонның серпімді емес деформацияларының әсерін ескерген жағдайда
Wpe=γWred
Mcrc=Rbt,serWpe+Mrp (25)
2.4 ТБ элементтерді олардың ұзындық бойлық өсіне көлбеу жарықшақтардың пайда болуы бойынша есептеу
Темірбетон элементтердің қимасында σmt-басты созушы кернеудің әсерінен көлбеу жарықшақтар пайда болады.
Сондықтан көлбеу қимасында басты созушы кернеу әсер ететін аймақта темірбетон элементтердің жарықшаққа төзімділігін тексереді.
Элементтің ұзындығы бойынша пішін үйлесімі өзгеруіне M және σ эпюрасына байланысты осындай тексеруді бірнеше жерінде жасайды. Ал қиманың биіктігі бойынша темірбетон элементтің жарықшаққа төзімділігін тексереді, келтірілген қиманың ауырлық ортасында және қиманың ені өзгерген жеріндө өткізеді. σmt, σmc -басты кернеулердің әсерінен басты екі осьтік кернеулік жағдайда жұмыс істейді. Басты сығушы кернеудің (σmc) әсерінен бетонның бір бағыттағы сығылуы, екінші бағыттағы созылуға кедергісін төмендетеді.
Көлбеу бойынша жарықшақтардың пайда болуын келесі шарт бойынша тексереді.
σmc = γb4 Rbt,ser (26)
γb4 = (1-σmcRb,ser)(0,2+αB) = 1,0 (27)
Мұндағы: γb4 - екі осьтік кернеулік жағдайдың бетонның беріктігіне әсерін ескеретін коэффициент;
α - бетонның тҥріне байланысты қабылданады: ауыр бетон үшін α=0,01; жеңіл бетон үшін α=0,02
... жалғасы
Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.
Ұқсас жұмыстар
Пәндер
- Іс жүргізу
- Автоматтандыру, Техника
- Алғашқы әскери дайындық
- Астрономия
- Ауыл шаруашылығы
- Банк ісі
- Бизнесті бағалау
- Биология
- Бухгалтерлік іс
- Валеология
- Ветеринария
- География
- Геология, Геофизика, Геодезия
- Дін
- Ет, сүт, шарап өнімдері
- Жалпы тарих
- Жер кадастрі, Жылжымайтын мүлік
- Журналистика
- Информатика
- Кеден ісі
- Маркетинг
- Математика, Геометрия
- Медицина
- Мемлекеттік басқару
- Менеджмент
- Мұнай, Газ
- Мұрағат ісі
- Мәдениеттану
- ОБЖ (Основы безопасности жизнедеятельности)
- Педагогика
- Полиграфия
- Психология
- Салық
- Саясаттану
- Сақтандыру
- Сертификаттау, стандарттау
- Социология, Демография
- Спорт
- Статистика
- Тілтану, Филология
- Тарихи тұлғалар
- Тау-кен ісі
- Транспорт
- Туризм
- Физика
- Философия
- Халықаралық қатынастар
- Химия
- Экология, Қоршаған ортаны қорғау
- Экономика
- Экономикалық география
- Электротехника
- Қазақстан тарихы
- Қаржы
- Құрылыс
- Құқық, Криминалистика
- Әдебиет
- Өнер, музыка
- Өнеркәсіп, Өндіріс
Қазақ тілінде жазылған рефераттар, курстық жұмыстар, дипломдық жұмыстар бойынша біздің қор #1 болып табылады.
Ақпарат
Қосымша
Email: info@stud.kz