Бұрғылау қондырғының жалпы құрылысы. Берілген тораптың құрылысын негіздеу және есептері

Пән: Автоматтандыру, Техника
Жұмыс түрі: Курстық жұмыс
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 23 бет
Таңдаулыға:

Мазмұны. Бет

Кіріспе. 1

1. Бұрғылау қондырғының жалпы құрылысы 2-4

1. 1 Қондырғы қызметі пайдалану аймағы қысқаша сипаттамасы 1-2

1. 2 Қондырғының конструкциясы және кинематикалық ерекшеліктері. 3- 4

2. Берілген тораптың құрылысын негіздеу 5-6

2. 1 Тораптың бар конструкцияларын шолу және патенттік шешімдерін 4-5 талдау.

2. 2 Прототиптік қабылдау жобалайтын конструкцияны суреттеу. 6

3. Берілген тораптың есептері. 8-18

3. 1 Негізгі параметірлерін қабылдау 9-10

3. 2Кинематикалық күштің және беріктік есептері 10-17

4. Пайдалану ерекшеліктері 19-20

4. 1Пайдалану ережелері мен қауіпсіздік ерекшеліктері 17

4. 2Қондырғының пайдаланудағы қауіпсіздік техникасы 18-19

Қорытынды. 20

Қолданылған әдебиеттер 21

Кіріспе.

Мұнай өнеркәсібін қайта қалпына келтіру және көркейту үшін ревалюциядан кейін бірнеше станоктары орнығуы, ал станоктар екі берілістен шығыр, ротор, сорғы, вертлюг, томдік механизм және электр жетегі редуктордан құралған.

Бұл станоктар 1921 - 1923 арлығында Сормове, Коланс сосын Лейн Шилднс атындағы бірнеше заводындағы шығарылатын атомдық бұрғылау қондырғыларынан мүлде бөлек болатын.

Бұл 1200 м ұңғы қазуға арналған қондырғы құралында.

Екі берілісті шығыр оған негізімен және сырғымалы подшипниктегі білік, адамның қадамымен роликтегі шынжыр өнделмеген тісті дөңгелегімен басқаруға және оған колодкалы екі лекталы тежегішіне орыналған жұдырықшалы муфта:
шынжырдан ашық шынжырлы беріліс арқылы берілетін ротор:
шойынды шкивтен, сырғымалы подшипниктен нольдік механизм және бір ілгіші бар қармақ, стволға тіректелген шарнирлі подшипнигімен вертлюг:
бұрғылау сорғысы - тісіне әсер етуші немесе ойыпталы, екі поршенді, екі дүркінді:
ағаштан жасалған биіктікті мұнара және негізгі:

Қазіргі уақытта ТМД шығарылатын қондырғылар көптеген шет елделде сатылуда және де олармен белгілі деңгейде конкуренттік көрсеткіш көрсетуде.

1. Бұрғылау қондырғысының жалпы құрылғысы.

1. 1. Қондырғы қызметі, пайдалану аймағы қысқаша сипаттамасы.

Қарамағындағы жүккөтергіш 75 т болатын БУ - 75 Бр бұрғылау қондырғыларын 1958 жылы «Боррикады» заводы шығара бастады. Қондыпғы нуморындағы алдынғы екі әріп БУ - бұрғылау қондырғысы дегенді білдіреді, ал 75 саны - жүккөтергіштігін көрсетеді, ал соңғы екі әріп қысқартылған «Боррикады» заводының атын білдіреді. Түгелдей комплектіде шығарылатын - бұл алғашқы қоңдырғылар. Тәжірибеде, тереңдігі 1800 м болатын ұңғыларды жүккөтергіштігі 130 - 125 т болатын ұңғымаларды қондырғылар орныныа осы қондырғылармен бұрғылау тисті екенің көрсетеді.

БУ - 75 Бр бұрғылау қондырғысы өзара байланыстар мен бекітілген, кеңістіктегі үш формадан тұратын, биіктігі 27 м болатын арнайы блогын

- жиналатын металы негізінде орналастырылған.

Осы негізінде келесі жабдықтар орнадалады.

- гидрвликалы тежегішті және жылдамдық қорабы, бұрғылау шығыры 1, лорзонды биіктігін 13 қозғалтқа келтірілетін ротор 2. . 2 САТ - 4 типті 12 агрегатпен тұратын күш берілісі 10, сорғыш трополнение 14 А -пішінді бұрғылау мұнарасы Э- жер үстінде горизонталь жағдайда жиналады.

Мұнара онға жоғарғы жағында кронблантты қаңқамен, төменгі жағында қондырғы негізіне тасолы түрінде бекітіледі.

Осылайша жинастырылған мұнара нольдік жүйемен қамтамасыз етіліп қондырғы шоғырымен және ортаны құрастырған жебе көмегімен көтеріледі.

Негізде орнатылған жабдықтан басқа комплектіге 12 Гр типті екі бұрғылау сорғыш 9, бұрғылау түтікті 15 бағана, вертикал 8, монифольд, тербелісті елеуіш, айналымды жүйе, бұрғылау насосы, жанаржағармай, қондырғыш, екі компрессор кілт кіреді.

1. 2. Қондырғының конструкциялық және кинематикалық ерекшеліктері.

сурет-1

Сурет-1 БУ - 75Бр қондырғының құрылымы көрсетілген.

Мұнда бір немесе екі қозғалтқышының қуат шығырға роторға сорғыларға бірдей және тікелей беріледі. Сызба қойылған қуатпен көзінен маневрлеуге мүмкіндік береді, мұның техника - экономикалық көрсеткіштерді жоғарлатуға, тиімді пайдалануға жағдай жасайды. Күш агрегатынан шынжырға қуат былай беріледі.

Қосылған қозғалтқыш I ШПМ - 500 типті муфта арқылы шынжырлы редук-тор 22 білегін айландырады. Яғни роторлы шынжырлы беріліс ( i = 2, 42) арқы-лы айналым беріліс қорабының білігімен болты фринкцион 24 арқылы жалғас-тырылған редуктордың жетектелуші біліге беріледі. Қажетті жағдай айналым II - ші қоғалтқышта қойылады.

Айналым беріліс қорабының жетектегіш білігі 34x30 елшенеді, тістер z = 27,

Z = 54, Z = 58 тін жүрісі шестеріне блогымен орналыстыра келтіреді. Осы биік-тік консальді бөлігінде шарлы подшипниктерге Z = 24 болатын екі жұлдызша орналастырылған олардың жұлдызша орналастырылған олардың әрқайсысы екі қатарлы шынжырмен қарсы жұлдызшалар арқылы тез және жай жылдамдық-тарды ротордың биіктігіне жеткізеді.

Өз негізінде трансмиссиялық білік екі корданды беріліс арқылы (31х 62 және 35 х 24) көтеру биіктігімен жалғастырылған, соның нәтижесінде көтеру биікті-гі шамалары турботрансформатор көмегімен түсетін жүкке байланысты болу өзгеретін төрт негізгі жылдамдықтарды қабылдайды.

Блок шестерниялы 34 х 30 беріліс қорабының қанша биіктігімен шестерния-лымен Z = 28 қысқанды жетектенуші білік Z = 17, Z = 54, Z = 58, шестерниялы арқылы, олар содан соң шығырдын көтеру білігіне ойналмалы беріліс қорабы-ның жетектеуші биіктігінен конустық жұп Z = 28, Z = 27 және блог шестерне 35 х 22 арқылы роторды айналдырубиіктігінің 10, Z = 22, Z = 35 шестерниялары-ның бірі, аралық білік 3, корданды білік 2 - арқылы жеткізіледі.

Копрессор мен бұрғылау сорғыларына қуат сорғының трансмиссядан 18 ШПМ - 700 муфталы белдік арқылы беріледі.

2. Берілген тораптың құрылымын негіздеу

2. 1. Тораптық бар конструкцияларын шолу және потенттік шешімдерін талдау.

Ротордың жақтауы қатты конструкциялық коробкалық түрден, және болат құрылғыдан немесе сваркалық құйылған элементтен, одан көмртекті болат маркалы 35Л, 40Л және т. б.

Ішкі бөлігі ьір қалыпты май болып келеді. Үстінгі бөлігінің жақтауында дөңес сақина орнатылған лабиринтті құру тығыздау, ал атқылаудан сақтандыру, май жақтаудан өтуі бұрғылау ертіндісі.

Жақтау өте қатты болуы керек, өйткені оған статикалық қабылдағыш және динамикалқ күштер ісер етеді. Осы қимасы және отырғызу подшипниктері столдың тіреуіш және жетектеуші білік, сосын перпендикуляр орнатылады, өзара қиылады, ол подшипниктің қимасы орнатылады.

Ротордың жақтауының ішкі бөлігінде ыдыс, оның сыйымдылығы 20-60 л, (май) оның өзінің орнына дейін толтырылады. Жақтауда құйылу қарастырылады, май және қондырғы деңгейін анықтау.

Жақтаудың ішкі элементтерінің қабырғасы жақтаудың берілу қаттылығы жіне оның берілетін беріктік конструкциясын, қабырғаның қалыңдығы 15-20 мм. Ротордың столы болат құйылғыдан жіне ортасынан қиылған. Столдың ұшының жоғарғы бөлігінің квадраттық тереңдеткіші бар.

Ротор столы болат құйылғыдан маркасы 35Л-40Л дайындалады. Ротордың столының диаметрі өту қимасына тәуелді.

Қабырғасының қалыңдығы конструкция арқылы алынады, 15 м-ден аз болмауы керек.

Роторлық бұрғылауға роликтік қысқыш қабылдау керек, және ол бұрғылау кезінде алдына дейін барады.

Конусты тісті беріліс роторда басты қызмет атқаратын элементтің бірі.

2. 2. Прототиптік қабылдау, жобаланған конструкцияны суреттеу.

сурет - 2

Ротор Р - 450 Бу = 75 Бр бұрғылау кондырғыға орнатылған. Оның жетекте-луші бөлімнің конструкциясы ерте шығарылғаннан айырмашылығы - бұл ро-торда екі пор тиісті дәлдікпен бір, біоеуі цилиндрлі қисықтісті тігінен көлденең жазығында орналасқан.

Ротор Р - 450-тұлғыдан 1, цилиндрлі қиғаштісті қондырғы столдан 6-5 екі радиалды - тір-елті шарикті подшипниктен z және 4 астынғы қондырғы гой-лодан 2, жетекші біліктен 17, көлденең орналасқан екі подшипниктен 18, ста-нокдағы ротордың жоқтауынан 15, екі конусты дөңгелектен 1 және 12, бірнеше жетекші біліктен орналасқан 17, екінші тік білікке орналасқан 13 мұрады. Осы білікке төменде үнемі ротор мерілінің венең тұратын цилиндрлі тісті дөңгелек орналасқан.

Жетектеуші біліктің екінші соңы кордонды білікпен және түкізімен құрайға орналған шипті бет болады.

Цилиндрлі жұптардың берілетін саны 1, 667

Жетектеуші дөңгелектің тістерінің саны 35

Жетектеуші дөңгелектің тістер саны 20

Конусты жұптардың беріліс саны 1, 613

Жетекші дөңгелектің тістер саны 18

Жетектеуші дөңгелектің тістер саны 29

Екі жұптардың беріліс саны.

Ротор - 450 зің кинематикалық үлгілі конусты жұптарда жұмыста шарттар жасайды, бірақ әлдеқайда күрделірек басқаларға қарағанда.

3. Берілген тораптың есептері.

3. 1. Негізгі параметрлерін қабылдау.

Екінші классты бұрғылау қондырғысын қабылдадық. Оның ішінде, роторға келетін біліктің қуаты 220 квт, ротордың столына берілетін момент 30 кНм

Кинематика

Ротордың бұрыштық жылдамдығы

Ротордың айналу жиілігі

Конусты тісті дөңгелектің айналу жиілігі

Конусты шестерняның айналу жиілігі

Ротордың конусты тісті берілісіндегі момент дөңгелекте

Шестерняда

Кинематикалық, күштік және берілістік есептері.

Редуктордың тангенцианалдық тістері арқылы конустық берілісті есептеу, егер шестерня валындағы айналу моменті $Т_{1}$ = 1600Н*М, шестерняның айналу жиілігі $n_{1}$ = 60 айн/мин және дөңгелектің айналу жиілігі $n_{1}$ = 30 айн/мин, беріліс саны u=3. Берілістің жұмыс істеу режимі - үздіксіз, жұмыс істеу мерзімі- 5жыл, тәуліктік салмақ коэффициенті

Фото-1433.jpg

Сурет - 3

1- ротор үстелі. 2-7 - тірек қосалқы және басты. 3 - конустық тісті беріліс. 4 -тез жүрісті білік . 5 - жұлдызша. 6 - станина. 8 - цилиндрлік беріліс. 9 - тік білік

$К_{сут}$ = 0, 3, жылдық салмақ коэффициенті $К_{год}$ = 0, 6.

3. 1. Материал және тісті дөңгелектегі термоөңдеуді таңдау.

2. 1 Кестеге сәйкес дөңгелекке материал таңдаймыз:

а) Шестерня үшін - механикалық құрылымы бар болат 45:

қатаңдығы Н $В_{1}$ = (207 . . . 250), беріктік шегі $\sigma_{в}$ = 780МПА, ағу шегі $\sigma_{в}$ = 440МПА;

б) дөңгелек үшін- механикалық құрылымы бар болат 45:

Н $В_{2}$ = (180 . . . 207), беріктік шегі $\sigma_{в}$ = 690МПА, ағу шегі $\sigma_{в}$ = 340МПА;

Есептеу үшін қатаңдықтың орташа мәндерін аламыз: шестерня үшін

Н $В_{1}$ = 230, дөңгелек үшін Н $В_{2}$ = 195.

3. 2. Кернеудің рұқсат етілген мәндерін анықтау

3. 2. 1. Рұқсат етілген байланыс кернеуін анықтау.

2. 2 Кесте бойынша жақсартылған термоөңделген көміртекті болат 45-тің қауіпсіздік коэффициенті $S_{H}$ =1, 1; беттің байланыс шегі:

- шестерня тістері үшін

$\sigma_{Н\ limb1}$ =2 Н $В_{1}$ +70=2*230+70=530 МПА;

Дөңгелек тістері үшін

$\sigma_{Н\ limb2}$ =2 Н $В_{2}$ +70=2*195+70=460 МПА.

(2. 4 сурет) графигі бойынша циклдардың бастапқа кернеу өзгерісі шестерня тістері үшін мынаған тең (Н $В_{1}$ =230) $N_{HO1}$ = 13, 5 млн цикл;

дөңгелек тістері үшін мынаған тең (Н $В_{2}$ =195) $N_{HO2}$ = 10 млн цикл.

Берілістің жұмыс істеу сағатының суммалық саны:

t= 24 $К_{сут}$ *365*L* $К_{год}$ = 24*0, 3*365*5*0, 6= 7884 сағ.

Кернеудің ауыспалы циклдарының суммалық саны:

Шестерня үшін $N_{\sum 1}$ = 60* $n_{1}$ *t= 60*60*7884=28, 38 млн цикл;

Дөңгелек үшін $N_{\sum 2}$ = 60* $n_{2}$ *t= 60*60*7884=14, 19 млн цикл.

Жүктеме үздіксіз болғандықтан кернеудің ауыспалы циклдарының эквивалентті саны $N_{HE}$ = $N_{\sum}$ , $N_{HE}$ = $N_{\sum 1}$ =28, 35млн цикл; $N_{HE}$ = $N_{\sum 2}$ =14, 19млн цикл. Шестерня және дөңгелек үшін $\frac{N_{HE}}{N_{HО}}$ >1, кернеудің ауыспалы циклдарының эквивалентті саны бастапқы сандардан көп. Сондықтан ұзақтық коэффициентін төмендегідей аламыз:

$K_{HL1}$ =1 және $K_{HL2}$ =1.

Онда рұқсат етілген байланыс байланыс кернеуі мынаған тең:

Шестерня үшін [ $\sigma_{H1}\rbrack$ = $\frac{\sigma_{Н\ limb1}}{S_{H}}K_{HL1}$ = $\frac{530}{1, 1}*1 = 481, 8$ МПА;

Дөңгелек үшін [ $\sigma_{H2}\rbrack$ = $\frac{\sigma_{Н\ limb2}}{S_{H}}K_{HL2}$ = $\frac{460}{1, 1}*1 = 418, 2$ МПА.

Есептеу кезінде рұқсат етілген байланыс кернеуі ретінде дөңгелектің рұқсат етілген байланыс кернеуін аламыз, [ $\sigma_{H}\rbrack$ = [ $\sigma_{H2}\rbrack$ = 418, 2 МПА.

3. 2. 2. Майысудың рұқсат етілген кернеуі.

Жақсартылған термоөңделген көміртекті болат 45-тің қауіпсіздік коэффициенті $S_{F}$ =1, 75; тістердің майысу шегі:

- шестерня тістері үшін

$\sigma_{F\ limb1}$ =1, 8*Н $В_{1}$ =1, 8*230=414 МПА;

Дөңгелек тістері үшін

$\sigma_{Flimb2}$ =1, 8 Н $В_{2}$ =1, 8*195=351МПА.

Жүктеме үздіксіз болғандықтан кернеудің ауыспалы циклдарының эквивалентті саны $N_{FE1}$ = $N_{\sum 1}$ =85. 15 млн цикл, $N_{FE2}$ = $N_{\sum 2}$ =28, 38млн цикл. Шестерня және дөңгелек үшін $N_{FE}$ > $N_{FО}$ = 4* $10^{6}$ , кернеудің ауыспалы циклдарының эквивалентті саны бастапқы сандардан көп. Сондықтан ұзақтық коэффициентін төмендегідей аламыз:

$K_{FL1}$ =1 және $K_{FL2}$ =1.

Онда рұқсат етілген майысудың кернеуі төмендегідей болады:

Шестерня үшін [ $\sigma_{F1}\rbrack$ = $\frac{\sigma_{F\ limb1}}{S_{H}}K_{FL1}$ = $\frac{414}{1, 75}*1 = 236, 5$ МПА;

Дөңгелек үшін [ $\sigma_{H2}\rbrack$ = $\frac{\sigma_{F\ limb2}}{S_{F}}K_{FL2}$ = $\frac{351}{1, 75}*1 = 200, 5$ МПА.

3. 3 Тістердің көлбеу бұрышын таңдау.

α= $25^{0}$ қабылдаймыз.

3. 4 Тісті тәждің енінің коэффициентін таңдау.

Біздің жағдайымызда $\psi_{bd}$ =0, 5.

3. 5 Байланыс беріктігінің есептеу жобасы.

3. 5. 1 Шестерняның орташа бөлгіш диаметрінің мәнін алдын-ала анықтау.

$K_{H}$ =1, 2.

Шестерняның орташа бөлгіш диаметрі тең болады :

$d_{m1}$ = $K_{d}\sqrt[3] {\frac{Т_{1}K_{H\beta}\sqrt{u^{2} + 1}}{0, 85\psi_{bd}{\lbrack\sigma_{H}\rbrack}^{2}u}} = 675\sqrt[3] {\frac{350*1, 2\sqrt{3^{2} + 1}}{0, 85*0, 5{\lbrack 418, 5\rbrack}^{2}*3}} = 385мм.$

3. 5. 2 Тісті тәждің енін анықтау.

Тісті тәждің ені b= $d_{m1}\psi_{bd}$ =385*0, 5=192мм, b=192мм деп қабылдаймыз.

3. 5. 3 Сыртқы шеңбер модулін анықтаймыз.

Сыртқы шеңбер модулі

$m_{te}$ ≥ $\frac{b}{10} \geq \frac{192}{10} \geq 19, 2$ мм. модульдің мына мәнін қабылдаймыз $m_{te} = 7мм$ .

3. 5. 4 Бөлгіш конустардың алдын-ала бұрыш мәнін анықтау:

-дөңгелек үшін $\delta_{2} = arctgu = arctg3 = 71^{0}36'$ ;

-шестерня үшін $\delta_{1}$ = $90^{0} - \delta_{2}$ = $90^{0}$ - $71^{0}36'$ = $18^{0}24'$ .

5. Шестерняның сыртқы бөлгіш диаметрінің алдын-ала мәнін анықтау:

$d_{e1}$ = $d_{m1} + bsin\delta_{1}$ = 122, 4+ $61sin18^{0}24'$ =436, 7мм.

3. 5. 6 Тістер санын анықтау.

Шестернянын тістер саны:

$z_{1}$ = $\frac{d_{e1}}{m_{te}} = \frac{436, 7}{7} = 60, 28.$

$z_{1} = 60$ деп қабылдаймыз.

Дөңгелектің тістер саны $z_{2} = z_{1}u = 60*7 = 420$ .

3. 5. 7. Берілістің негізгі геометриялық параметрлерін анықтау.

Сыртқы конустық арақашықтық:

$R_{e} = 0, 5m_{te}\sqrt{z_{1}^{2} + z_{2}^{2}} = 0. 5*7\sqrt{60^{2} + 420^{2}} = 1485мм.$

Орташа конустық арақашықтық

$R_{m} = R_{e} - 0. 5b = 1485 - 0. 5*61 = 1454, 5мм.$

Бөлгіш конустар бұрышы:

-шестерня үшін $\delta_{1} = arctg\frac{z_{1}}{z_{2}} = arctg\frac{60}{420} = 18^{0}24'$ ;

-дөңгелек үшін $\delta_{2}$ = $90^{0} - \delta_{1}$ = $90^{0}$ - $18^{0}24'$ = $71^{0}36'$ .

Сыртқы бөлгіш диаметрі:

-шестерня үшін $d_{e1}$ = $m_{te}z_{1} = 7*21 = 147мм;$

-дөңгелек үшін $d_{e2}$ = $m_{te}z_{2} = 7*63 = 441мм.$

Орташа бөлгіш диаметрі:

-Шестерня үшін $d_{m1}$ = $d_{e1} - bsin\delta_{1}$ = 147- $61sin18^{0}24'$ =127. 75мм.

-дөңгелек үшін $d_{m2}$ = $d_{e2} - bsin\delta_{2}$ = 441- $61sin71^{0}36'$ =383. 12мм.

Орташа нормальді модуль

$d_{nm} = m_{te}\left( 1 - 0. 5\frac{b}{R_{e}} \right) cos\beta\mathbf{=}7\left( 1 - 0. 5\frac{61}{232. 43} \right) \cos 25^{0}$ = 5, 51мм.

Тіс басының сыртқы биіктігі:

$h_{ae} = m_{te}cos\beta\mathbf{=}7\cos 25^{0} = 6, 34мм$ .

Тіс аяғының сыртқы биіктігі:

$h_{fe} = {1. 2m}_{te}cos\beta\mathbf{=}1. 2\mathbf{*}7\cos 25^{0} = 7. 6мм$ .

Тістің сыртқы биіктігі:

$h_{e}$ = $h_{ae} + h_{fe} = 6. 34 + 7. 6 = 13. 94мм$ .

Тіс басының сыртқы диаметрі:

-Шестерня үшін $d_{ae1}$ = $d_{e1} + 2h_{ae}\cos\delta_{1}$ = 147+2* $6. 34cos18^{0}24'$ =159. 03мм.

-дөңгелек үшін $d_{ae2}$ = $d_{e2} + 2h_{ae}\cos\delta_{2}$ = 441+2* $6. 34cos71^{0}36'$ =445мм.

Тіс басының бұрышы:

$\theta_{a} = arctg\frac{h_{ae}}{R_{e}} = arctg\frac{6. 34}{232. 43} = 1^{0}36'$ .

Тіс аяғының бұрышы:

$\theta_{f} = arctg\frac{h_{fe}}{R_{e}} = arctg\frac{7. 6}{232. 43} = 1^{0}54'$ .

Конустар басының бұрышы:

-Шестерня үшін $\delta_{a1}$ = $\delta_{1} + \theta_{a} = 18^{0}24' + 1^{0}36' = 20^{0}$ ;

-дөңгелек үшін $\delta_{a2}$ = $\delta_{2} + \theta_{a} = 71^{0}36' + 1^{0}36' = 73^{0}12'$ .

Конустар ылдиындағы бұрыштар:

-Шестерня үшін $\delta_{f1}$ = $\delta_{1} - \theta_{f} = 18^{0}24' - 1^{0}54' = 16^{0}30'$ ;

-дөңгелек үшін $\delta_{f2}$ = $\delta_{2} - \theta_{f} = 71^{0}36' - 1^{0}54' = 69^{0}42'$ .

3. 6. Тісті дөңгелектің сызықтық жылдамдығын анықтау.

V= $\frac{\pi d_{m1}n_{1}}{60*1000} = \frac{3. 14*127. 75*180}{60*1000} = 1. 2$ м/с.

3. 7. Тісті берілістің тексеру есептері.

3. 7. 1. Байланыс беріктігіне қатысты есеп.

а) коэффициент таңдау.

Тістердің қабысу коэффициенті:

$z_{H} = 1. 77cos\beta = 1. 77cos25^{0} = 1. 6$ .

Тісті дөңгелектің материалдық қасиеттерін тексеретін коэффициент:

$z_{М} = 275н/мм$ .

Шеткі жабу коэффициенті:

$\varepsilon_{\alpha} = \lbrack 1. 8 - 3. 2(\frac{1}{z_{1}} + \frac{1}{z_{2}}) \rbrack$ cos $\beta$ = $= \lbrack 1. 8 - 3. 2(\frac{1}{21} + \frac{1}{63}) \rbrack$ cos $25^{0}$ =1. 52