Турбина жылулығын есептеу

ҚАЗАҚСТАН РЕСПУБЛИКАСЫНЫҢ БІЛІМ ЖӘНЕ ҒЫЛЫМ

МИНИСТРЛІГІ

АЛМАТЫ ЭНЕРГЕТИКА ЖӘНЕ ЭЛЕКТРОНДЫ АСПАП

ЖАСАУ КОЛЛЕДЖІ

Курстық жоба

Тақырыбы: «Турбина жылулығын есептеу» .

Орындаған: Ноғайбаев Ғ.

Қабылдаған: Умирзаков Р. А.

Алматы 2006ж

Курстық жобасы.

Курс жобасының міндеттері: “Жылу электр станцияларындағы турбиналық қондырғылар” пәні бойынша білімдерін тереңдету;

Өздіктерінен техникалық құжаттардан анықтамалық және техникалық әдебиеттер пайдалана алуға, топтардың сызбасын оқуға, бу турбинасының толық конструкциясы элементінің эскизге құрауға, турбина бойынша қиын емес есептерді шығаруға үйрету болып табылады.

Оқушыларды диплом жобасымен өздігінен жұмыс жасауға үйрету.

1. Курстық жұмыстың мінездемесі мен көлемі.

Бу турбинасының курстық жұмысы мыналардан тұрады.

1. Түсініктеме жазбасынан, жылу есептелуі, мықтылыққа есептеулер,

қажетті есептеу графиктері, кестелер, шығырдың қысқаша түсініктемесі

және эскиздерін табуға болады.

2. Жобаланған турбинаның екі сызба парағынан:

1. 1-ші парағы, 1:5 масштабтағы турбинаның тігінен кеспесі.

2. 2-ші осы масштабтағы саптама қорабы бойынша турбинаның көлденең

кеспесі.

Курстық жоба тақырыбы.

1. Турбина жылулығын есептеу.

Түрі: Р-100-130 ТМЗ

Берілгені.

1. Бу қысымы Po=130 бар
2. Температура t=570 ºС
3. Турбинадан кейінгі бу қысымы Рк=16 бар
4. Электрлік қуат Nэ=55 мВт
5. Геометриялық өлшемдер

А) dpc=0, 96

Б) dl=0, 85

В) dy=0, 4

Г) dш=0, 3

Д) R=0, 26

Е) r=0, 14

Ж) h=0, 05

З) d ₀ =0, 08

2. і-s диаграмасында жылу құбылысының сүлбесін салу.

1. Су мен су буының термодинамикалық кестесінен берілген Ро, tоарқылы будың энтальпиясын іоанықтаймыз. Диаграммада Ромен to-ң қиылысқан жері 1 нүкте деп белгілейміз.
2. P'oөткір бу қысымын реттеуіш саптамасына дейінгі мәнін анықтаймыз, ∆Pкреттеуіш клапандарға кететін ∆Pкшығындар-ды есептей отырып.

P' _о =(0, 95-0, 97) ∙ P _о , бар (1)

P' _о =0, 96*130=124, 8

4. 1-нүктеден төмен Pкмен қиылысқанша түсіреміз бұл нүкте А-нүктесін береді. 1-нүктесімен А-нүктесінің энтольпиялық айырмашылығын анықтаймыз

Н _о =і _о -і _А , кДж/кг (2)

Н _о =3520-3910=610

5. PІтурбинасының соңғы сатысының қысымын есептейміз ∆Pптүтікшелердегі қысым шығынын есептей отырып,

P _І =(1, 02-1, 05) Р _к , бар (3)

P _І =1, 03*16=16, 48

Мына қатынасты Р _О -Р _К есептеп 2-суреттен η ^Т _ot =0, 814 турбинаның ішкі ПӘК-н Nэ

анықтаймыз.

7. Турбинадағы қолданылған Ні, жылу жоғалуын есептейміз

Н _і =Н _о ∙ η ^Т _оt , кДж/кг (4)

Н _і =610*0, 814=496, 54

8. Шығу түтікшесінен кейінгі бу энтальпиясын іканықтаймыз

і _к =і _о -Н _і , кДж/кг (5)

і _к =3520-496, 54=3023, 46

9. ік = const сызығы изобарасымен қиылыстырып 7-нүктені табамыз, мұнда будың турбинадан шыққандағы көрсеткіштерін табамыз: t7=300 P7=16 і7=3023, 46 =ік.
10. Шығу жылдамдығындағы жылу жоғалуын ∆Нвсанықтаймыз

∆Нвс=(0, 01-0, 015) Но, кДж/кг (6)

∆Нвс=0, 0125*610=7, 625

11. Турбинаның соңғы сатысындағы бу энтальпиясын анықтаймыз

і _z =і _к - ∆Нвс, кдж/кг (7)

і _z =3023, 46-7, 625=3015, 835

12. Рzсызығымен ікжәне іz=const нүктесінің қиылысқан жері 6 және 5 нүктені береді і5=3015, 835=іz, Р5=16, 48=Рz, t5=300 v5=0, 15=vz. Турбинаға кететін бу шығынын анықтау. Турбинаның механикалық ПӘК-н ηм0, 99 деп қабылдаймыз. Турбинаның генератор ПӘК-н ηr0, 99 деп қабылдаймыз. Турбинаға кететін бу шығынын G анықтаймыз

G= Nэ , кг . (8)

Но∙ η ^Т _ot ∙ η _м ∙ η _r с

G=55*10 ⁶ /(610*10 ³ *0, 99*0, 99*0, 814) =113

4. Реттеуіш сатыны есептеу.

Берілген тапсырмада кері қысымды (противодавление) шығырлар берілген, олардың (двухвенечный) реттеу сатысы ( Кретис дөңгелегі) мынадай мүмкіндіктер береді:

1. Қысым сатысының санын азайтады, өйткені Кретис дөңгелегі жалпы 1/3 жылу берілуді түсіреді.
2. Лезде будың қысымын және температурасын төмендетеді. Ол реттеу сатысынан кейінгі будың меншікті көлемінің деңгейін үлкейтеді, будың ағуын төмендетеді, қалақшалардың биіктігін үлкейтеді, ал температураның төмендеуі шығыр ротор және стортор материалының сапасын жақсартады.
3. Айнымалы жұмыс режимі шығырдың ПӘК үлкейтеді. Противтен реттеуіш сатының орташа диаметрін dpcаламыз. Хрсо=uқатынасын қарастырамыз

c _o

Х ^рс _о =0, 28 (9)

3. Сатының орташа диаметріне айналу жылдамдығын U анықтаймыз

U= π ∙ d _pc n , м/с (10)

60

U=(3, 14*0, 96*3000) /60=150, 72

4. Саты саптамасынан будың фиктивті С _о жылдамдықмен шығуын есептейміз

С _о = U , м/с (11)

Х ^рс _о

С _о =150, 72/0, 28=538, 286

5. Сатыдағы будың болулық жылу жоғалуын hpcoанықтаймыз

h ^pc _o = Co ² /2000, кДж/кг (12)

h ^pc _o =289751, 8 ² /2000=144, 876

Бақылау:

h ^pc _o ≥1/3 Но болғанда Х ^рс _о үлкейтіп есептеуді қайта жүргіз.

6. Σр сатысының соммалық реакция дәрежесін таңдаймыз

7. Саптама торындағы болулық жылу төмендеуін анықтаймыз

h _oc =(1-Σр) h ^pc _o , кДж/кг (13) .

h _oc =(1-0, 1) *144, 876=130, 3884

8. і-s диаграммасы арқылы будың саптамадан шыққандағы күйін анықтаймыз. (сур. 1. 3' нүктесін қара)

а) меншікті көлемін - v' ₃ =0, 04= v _1t , м ³ /кг;

б) қысымын - Р ₁ ^рс =90 бар.

9. ε= P ^pc _{1 =} 90/124, 8=0, 72

Р ₀ ¹

ε _кр =0, 6.

а) егер ε<ε _кр болса, онда d _рс кішірейтіп есепті қайта есептейміз.

б) егер ε> ε _кр болса есепті жалғастырамыз. ε< ε _кр заңын сақтағанда сужающий саптаманы қолдануға болады, ол тұрақты және жоғарғы ПӘК береді, олар будың жоғары дыбысты жылдамдық пайда болады.

10. Саптама торынан будың теориялық ағып шығу С1tжылдамдығын анықтаймыз

С _1t =√2000 ·h _oc , м/с (14)

С _1t =√2000*130, 3884=510, 663

11. еlcкомплексті анықтаймыз

еl _c = G · ν _1t , м, (15)

π · d _pc · C _1t ·μ _c · sind ₁

еl _c = 113 · 0, 045 =0, 0156

3, 14· 0, 96 · 510, 663 ·0, 97 · sin14

1с -саптаманың биіктігі, м.

μ _с ~0, 97- саптаманың шығын коэффиценті.

α ₁ - саптаманың эффекті шығу бұрышы, ол Nэ байланысты таңдалады.

Мұнда: l- парциалдық дәрежесі.

12. Парциалды дәреженің оптималды мәнін анықтаймыз

13. Саптама торының биіктігін анықтаймыз

lc= el _c / e _опт , м. (16)

lc=0, 0156/0, 7=0, 0198

l _c min=10*10 ^-3 м. Саптаманың минималды биіктігі.

l _c max=60*10 ^-3 м. Саптаманың максималды биіктігі.

14. l _c -ға байланысты саптаманың сығылу жылдамдығын φ анықтай-мыз сур-3 бойынша.

15. Саптама торында жылу шығынын ∆h _с анықтаймыз

∆h _c =(1-φ ² ) h _oc , (17)

∆h _c =(1-0, 910116) *130, 3884=11, 720

16. N4 сурет бойынша сатылардың ПӘК η ^рс _0і анықтаймыз.

17. Реттеуіш сатысындағы жылу жоғалуын h ^pc _і анықтаймыз

h ^pc _і =η ^рс _0і ·h ^pc ₀ , кДж/кг (18)

h ^pc _і =0, 699*144, 876=110, 268

18. Саптама торындағы бу энтольпиясының мәнін анықтаймыз

і ₃ =і ₀ -h _oc +∆h _c , кДж/кг (19)

і ₃ =3520-130, 3884+11, 720=3401, 3316

19. Реттеуіш сатысының сыртындағы бу энтольпиясының мәнін

анықтаймыз

і ₄ = і ₀ -h ^pc _і , кДж/кг (20)

і ₄ =3520-101, 268=3418, 732

20. Шығырдың жылу процесінің кезекті схемасын і-s диаграм-

мада салуды аяқтаймыз. Будың реттеу сатысынан кейінгі қысы-

мын анықтаймыз, ол үшін нүкте 2 ден төмен S ₂ изотропына

жүргіземіз, h ^pc _c жылу түсу сатысының шамасын алып қаламыз

(сур 1 4' нүктесін қара) . і ₂ =const жәнеР ^рс ₁ изобара нүктелерінің

қиылысында 3 нүктесін саламыз, ол саптаманың реттеу сатысын

кейінгі будың нақты жағдайын көрсетеді. і3=const және Ррс2

изобара нүктелерінің қиылысында 4 нүктесін саламыз реттеу

сатысының және қысымның бірінші сатысының басталу про-

цессінің соңы. Схемаға табылған сандарды саламыз.

Кезегімен мына нүктелерді қосамыз, 1, 2, 3, 4, 5, 6 және 7 біз

одан шығырдың і-s диаграммадағы кезекті бейнесін аламыз.

5. Қысымның бірінші сатысын есептеу.

1. Бірінші сатының орташа диаметрімен d1қысымын противтен аламыз.
2. X0=φ/C0қатынасының мәнін анықтаймыз

3. Сатыларда келтірілген жылу жоғалуын h'оанықтаймыз

h' _о =12, 3( d ₁ / х _о ) ² , кДж/кг (21)

h' _о =12, 3( 0, 85 / 0, 49) ² =37, 0127

4. Сатының орташа диаметрімен реакция дәрежесін анықтаймыз.

5. Саптама тор-да келтірілген жылу жоғалуын анықтаймыз

h' _ос =(1-ρ) h ¹ _o , кДж/кг (22)

h' _ос =(1-0, 1) *37, 0127=33, 31143

6. Саптамадағы будың ағуының теориялық жылдамдығын анықтау

С ¹ _1t =√2000 ∙ h ¹ _oc , м/с (23)

С ¹ _1t =√2000 ∙ 33, 31143=258, 1140

7. і-s диаграмасының саптама сыртындағы меншікті көлемі анықталады. Ол үшін 4-нүктеден төмен h1осмәнін қойып 9 нүктесін табамыз.
8. Сатыдағы саптама қалақшаларының биіктігін анықтаймыз

l ¹ _c = G · ν ¹ _1t , м, (24)

π · d ₁ ·C ¹ _1t ·sinα ₁ ·e·μ _c

l ¹ _c = 113 · 0, 042 =0, 0383

3, 14 · 0, 85 ·258, 1140 ·sin13·1·0, 97

l _c -саптаманың биіктігі, м.

μ _с ≈0, 97-саптаманың шығын коэффиценті.

α ₁ -саптаманың эффекті шығу бұрышы, ол Nэ байланысты таңдалады (п. 11. §2. 4 қара) .

е-парциал дәрежесі. Қысым сатысы үшін саптама доғасына будың жетуіне тырысуымыз керек. е-1 қолдан. Егер де таңдалған диаметрдің сатысы d ₁ және е-1 онда саптаманың биіктігі 1 ¹ _с (15-20) 10 ^-3 м, кіші болады. d' ₁ сатысының аз шама-да

9. Жұмысшы қал-ң биіктігін анықтаймыз l ¹ _p

l ¹ _p =l ¹ _c +∆ _k + ∆ _n , м, (25)

l ¹ _p =0, 0383+0, 001+0, 002=0, 0413

∆ _k - перкрышаның түбірлі диаметрі, м.

∆ _n -ол да, церефереитті диаметр, м. (сур 15 қара) .

Перекрыша шамасы l _c байланысты таңдалады.

10. Дискі түбінің диаметрін d _k анықтаймыз

d _k =d _l -l ^l _p , м (26)

d _k =0, 85-0, 0413=0, 8087

11. Кері всерності мәнін Ө1есептейміз

Ө ₁ =d ₁ /l ^l _c . (27)

Ө ₁ =0, 85/0, 0383=22, 9

2. 6 Қысымның соңғы сатысын есептеу.

Нақты методикада шығырдың кері қысымды (противодавление) жылу есептелуі қарастырылған. Олардың айырмашылығы басындағы және аяғындағы меншікті көлемінде және сатылы қысымның шамасы аз, конденсатты шығырға қарағанда.

1. і-s диаграмасы арқылы соңғы сатыдағы будың меншікті көлемін анықтаймыз.

Ол үшін 5-нүктені табамыз.

2. Жұмысшы қалдықтың биіктігін анықтаймыз

l _z =l ¹ _p (ν _z /ν _l ), м (28) l _z =0, 0413/(0, 8/0, 04) =0, 186

3. Соңғы сатының орташа диаметрін анықтаймыз d _z

d _z =d _k +l _z , м (29)

d _z =0, 8087+0, 186=0, 9947

4. Соңғы сатыдағы келтірілген жылу жоғалуын h ^z _o анықтаймыз

h ^z _o =12, 3(d _z /х _о ) ² , кДж/кг (30)

h ^z _o =12, 3(0, 9947/0, 49) ² =50, 69

5. Ө _z мәнін есептейміз

Ө _z =d _z /l ^z _o (31)

Ө _z =0, 9947/0, 186=5, 35

2. 7 Қысымдар сатысын анықтау және олардың арасындағы

келтірілген жылу жоғалуын анықтау.

1. Саты санын анықтау үшін және олардың арасындағы жылу түсуді анықтау үшін сурет 5 саламыз. Бұл жердегі абцисса осінде α өзіндік қиманы аламыз және де аяғындағы ординаталарда бірінші және соңғы сатыдағы қалған диаметрлерді d _l d _z 1:10 масштабда аламыз. 1 және 2 нүктелері түзу сызық арқылы қосылады, ол шығырдың кері қысымды (проточной) бөлігін мінездейді. С _о базада Х _о =const түзуін жүргіземіз, өйткені Х _о әр қашанда барлық проточной бөлігінің саты қысымының отсегіне тұрақты алынған. Графикке d _o =const белгілену-ін саламыз ол біз саты қалақшасының ұзындығын алу үшін. Сол жерде жылу түсудің h ^l _o мен h ^z _o 1:1 масштабындағы бірінші және соңғы сатыдағыларын қалдырамыз. 3 және 4 нүктелерін түзу арқылы қосамыз, өйткені диаметрлер түзу заңы бойынша өзгереді, коэффицент Х _о =const, кезекті аралық белгіленулер h ^і _о бір түзуде жатады. (21 формуласын қара)

2. Сатысы санын анықтау үшін 5-суретті саламыз.

3. Орташа келтірілген жылу жоғалуын анықтаймыз

h _o =(h ^l _o +h ^z _o ) /2, кДж/кг (32)

h _o =(43, 24+47, 5) /2=45, 37

4. Барлық қысым сатылар-ғы кел-ген жылу жоғалуын анықтаймыз

Н _о =і ₄ -і ₈ , кДж/кг (33)

Н _о =3418, 732-2878, 872=539, 86

5. Барлық қысым саты-ғы жұмсалған жылу жоғалуын анықтаймыз.

Н _і =і ₄ -і _к , кДж/кг (34)

Н _і =3418, 732-3023, 46=395, 272

6. Қысымдар сатысының ішкі қатысты ПӘК анықтаймыз η ^* _оі

η ^* _оі =H ^* _і /Н ^* _о (35)

η ^* _оі =395, 272/539, 86=0, 73

7. Қысымдар сатысының санының бағасын есептейміз.

Z _o =H' _o /h _Ocp , штук (36)

Z _o =539, 86/43, 85=12, 31

К=0, 2 егер де барлық процесс жылытылған бу облысында жатса.

К=0, 12- ол да, ылғал бу жағдайында.

К=0, 14-0, 18 ол да, процестің ауысуы кезінде яғни жылыту облысынан ылғал бу облысына өту кезінде.

8. Жылудың қайтымдылық коэффицентін α есептейміз.

α=К(1-η ^* _оі ) ·(Н _о ^* /419) ·((Z _o -1) /Z _o ), (37)

α=0, 2(1-0, 73) ·(539, 86/419) ·((12, 31-1) /1, 31) =0, 064

9. Қысымдар сатысын тұрақтыландырамыз.

Z=H ^* _o (1+α) /һ ^ср _о (38)

Z=539, 86(1+0, 064) /43, 85=13, 09

α базасын жасау кезінде (z-1) теңдей бөлігінде, участок шекарасында

(басталған базада) саты номерін жүргіземіз және графиктен әр сатыға диаметр d _і алып отырамыз, 1 _р жұмыс қалағы үшін ұзындықты, және һ _Огр жылу түсу үшін

Қорытындыны кесте 1 саламыз.

10. Әр сатының көрсеткіштері арқылы №1 кестені құрамыз.

Егерде ∑һ ^і _О ≠(1+α) *Н _О *, мына өрнек табылады (невязка)

∆=(1+α) Н _О *- ∑һ _Огр , ол жылу түсудің пропорционал сатысында таратылады.

∆һ ^і _О =(∆/ ∑∆һ _о ^і ) ) һ _О ^і , кДж/кг (39)

∆һ ^і _О =(∆/ ∑∆һ _о ^і ) ) һ _О ^і

кесте 1-дің соңғы графасына өңделеген шамаларды кіргіз. Һ _о ^і = һ _Огр ^і + һ _О ^і d _і , Ө _і , һ _О ^і шамалары шығырдың сатысының соңғы және нақты есептелуіне салынады.

3. Турбинаның жылулық есептеуінің соңы.

1. Алдыңғы лабиринтті бекітулерден кеткен буды есептеу.

Тығыздатылудың түрі мен лабиринттік бу канализациясының схемасы таңдалады. (сур6)

Бу шығырларында сатылы лабиринтті тығыздатқыштар қолдануы мүмкін, арнайы статор сегментінде. Сатылы канавкалар роторда орындалады. Тығыздатулардың бұндай түрі курстық жобада қолданады. (сур 7)

Лабиринттік тығыздатудың есептелуі таңдалған өлшемдер будың ағуын анықтайды.

1. Бекітулер диаметрін d _у анықтаймыз.

2. Бекітудегі гребешкі санын Z _{к. . У} анықтаймыз.

Z _{К. У} =(Р ₁ -Р ₂ ) /0, 8, (40)

Z _{К. У} =(90-16) /0, 8=92, 5

Р ₁ - тығыздату алдындағы қысым, бар. Ол Р ^рс _с -қа тең

Р ₂ - бірінші топ гребешкадан кейінгі тығыздатылған қысым, бар. Ол Р _к -ға

тең.

0, 8 бар/греб- жуықталған жылыту қысымы.

3. Бекітудегі қуыстар ауданын F _kу анықтаймыз.

F _{K. У} = πd _У δ _У , м ² (41)

F _{K. У} =3, 14*0, 0004*0, 4=0, 0005024

4. Концебой бекітуі арқылы кеткен бу шығынын есептеу.

G _ХУ =0, 99· μ _ку · F _ку √Р ₁ ∙10 ⁵ /ν ₁ · √1-(Р ₂ /Р ₁ ) ² /Z _ку , кг/с (42)

G _ХУ =0, 99*0, 715*0, 0005024√ 90∙10 ⁵ /0, 04· √1-(16/90) ² /92, 5=0, 55

μ _ку -шығын коэффиценті. Таңдалған гебешек формасына байланысты граффиктен алынады. (сур 7 қара)

Р ₁ және Р ₂ шамалары формула (42) бармен қойылады.

5. Турбинаға кеткен толық бу шығынын есептеу.

G ₀ =G+G _ку , кг/с, (43)

G ₀ =113+0, 55=113, 55

G- шығырдың буға есептелген шығыны, (8) формуласы бойынша табылған.

2. Реттеуіш сатыны есептеу.

1. Сатының саптама биіктігін анықтаймыз.

l ^* _c =l _c G ₀ / G, м, (44)

l ^* _c =0, 0198(113, 55/133) =0, 0199

l _c саптама биіктігі, (16формуласын қара)

Саптама және жұмысшы қалау-ң мінездемесі №2 кесте.

Қабылданған белгіленулер:

КС-(2 сатылы) жылдамдық дөңгелегі.

КД-(қысым сатысы) қысым дөңгелегі.

Комплект (КС-ОА) +(КД-1-2А) 50 МВт қуатты шығырға қолдануға болады, ал комплект (КС-1А) +(КД-1-3А) 50МВт және одан жоғарғы шығырлар үшін.

2. Берілген қуаты бойынша колесо жылдамдығын КС-О1 және Кс-1А, 8-ші суреттен хорда профилі бойынша bcанықтаймыз.
3. bc/lcжәне қатынасын табамыз.
4. sinα0/sinα1қатынасын есептейміз.
5. bc/lcжәне sinα0/sinα1қатынастары арқылы 9-суреттен шығын коэффициентін μсанықтаймыз.
6. Саптаманың шығу ауданын Fcанықтаймыз.

F _c = G ₀ ν _lt , м ² , (45)

μ _c · C _lt

F _c =(113, 5*0, 04) /(0, 059*510, 663) =0, 00927

7. Сатының парциалды дәрежесін анықтау.

e=F _c /(π · d _pc ·l ^* _c ·sinα ₁ ) (46)

e=0, 00927/(3, 14*0, 96*0, 0199*0, 24) =0, 24

8. Тордың меншікті қадамын tcанықтаймыз.

Сур 8-ден тор қатынасының қадамын анықтаймыз t _c , α ₁ белгілі бұрыш және қабылданған α _У бұрыш үшін. α _У бұрышы мынадай есептеу бойынша таңдалады, ол үшін қатынас қадамы t _c оптималды диапазон t _c =0, 7-0, 8 арқылы табылады.

9. Саптама торының қадамын t _c анықтаймыз.

t _c =b _c t _c , м. (47)

t _c =0, 0515*0, 75=0, 0386

10. Саптама торының өстік жалпақтығын анықтаймыз.

B _c =b _c sinα _У -(0, 001-0, 0015), м. (48)

B _c =0, 0515*10 ^-3 * sin37-0, 001=0, 0299

11. Саптама каналының жалпақтығын ас анықтаймыз.

a _с =t _c sinα ₁ , м. (49)

a _с =0, 0386* 0, 24=0, 00093

12. Тордағы саптама санын zcанықтаймыз.

Z _c =(πd _pc e) / t _c , шт. (50)

Z _c =(3, 14*0, 96*0, 639) /0, 0386=49, 9

13. z*cжықтап*е парциалдық дәрежесін есептейміз.

е ^* =(Z _c ^* t _c ) /(πd _pc ) (51)

е ^* =(50*0, 0386) /(3, 14*0, 96) =0, 64

14. 2 кестедегі мәндерге қарап саптама мойындағы алғашқы бағыттауыш және екінші жұмысшы торының қимасын анықтаймыз.

(F _p1 /F _c ) :(F _н /F _c ) :(F _p2 :F _c ) =1, 5:2, 5:3, 8 (52)

а) бірінші жұмысшы торының

F _p1 =1, 5 F _c = 0, 0139905м ² ; (53)

б) бағыттаушы торының

F _н =2, 5 F _c =0, 023175м ² ; (54)

в) екінші жұмысшы торының

F _p2 =3, 8 F _c =0, 035226 м ² . (55)

15. Саптама торының бірінші, бағыттаушы және екінші жұмысшы торының

биіктігін анықтаймыз.

... жалғасы

Жылутехникасы пәнінен жылулық есептеулер

Қатты отынның жануы жайлы

Бу турбиналық АЭС

Конденсатты электр станцияларының ерекшеліктері

Техникалық жылудинамикасының әдістері

Ақтөбе қаласы ЖЭО-ның жаңарту жұмысы

Т12М3Б – 240 турбобұрғының конструкциясын жеңілдету және жұмыс жасау ұзақтығын арттыру

Термохимияның негізгі мақсаты

Батыс Қазақстан өлкесінде салынатын Мемлекеттік Аудандық Электр Станцияның (МАЭС) жобасы

Парсонның бу турбинасы

• Іс жүргізу
• Автоматтандыру, Техника
• Алғашқы әскери дайындық
• Астрономия
• Ауыл шаруашылығы
• Банк ісі
• Бизнесті бағалау
• Биология
• Бухгалтерлік іс
• Валеология
• Ветеринария
• География
• Геология, Геофизика, Геодезия
• Дін
• Ет, сүт, шарап өнімдері
• Жалпы тарих
• Жер кадастрі, Жылжымайтын мүлік
• Журналистика
• Информатика
• Кеден ісі
• Маркетинг
• Математика, Геометрия
• Медицина
• Мемлекеттік басқару
• Менеджмент
• Мұнай, Газ
• Мұрағат ісі
• Мәдениеттану
• ОБЖ (Основы безопасности жизнедеятельности)
• Педагогика
• Полиграфия
• Психология
• Салық
• Саясаттану
• Сақтандыру
• Сертификаттау, стандарттау
• Социология, Демография
• Спорт
• Статистика
• Тілтану, Филология
• Тарихи тұлғалар
• Тау-кен ісі
• Транспорт
• Туризм
• Физика
• Философия
• Халықаралық қатынастар
• Химия
• Экология, Қоршаған ортаны қорғау
• Экономика
• Экономикалық география
• Электротехника
• Қазақстан тарихы
• Қаржы
• Құрылыс
• Құқық, Криминалистика
• Әдебиет
• Өнер, музыка
• Өнеркәсіп, Өндіріс