Таспалы конвейер


Пән: Автоматтандыру, Техника
Жұмыс түрі:  Материал
Тегін:  Антиплагиат
Көлемі: 22 бет
Таңдаулыға:   

КІРІСПЕ

Таспалы конвейерлерді жоғарғы өнімділік, конструкция қарапайымдылығы, толық автоматтандыру мүмкіндігі бойынша сапасының жоғарғылығын көрсетеді және өнеркәсіптің барлық саласында қолданады. Конвейерлерді негізінен құрылыс алаңында, шахталарда, тасымал терминалында, ауыл шаруашылығында кеңінен тараған. Бұл конвейердің бір қондырғы ұзындығы 10км дейін, қозғалысжылдамдығы 10м/с және таспа ені 3, 6 м дейін болады.

Конвейер бөлінуі:

  1. Электрлік жетек түріне қарай : механикалық, гравитациялық, пневматикалық;
  2. Жүк жеткізу, тарту ағзасының типіне қарай: таспалы, шанышқылы, бұрамалы, қатпарлы, инерциялы, вибрациялы;
  3. Құрылымына қарай: тұрақты, ауыспалы, қозғалмалы болып бөлінеді.

Таспалы конвейер көлденең, тік жүктерді тасымалдайды. Қолдану шартына қарай үшке бөлеміз: жалпы бағытта қолданылатын, үлкен қуатта қолданатын, тау−кен, жерасты және жер үсті қолданылатын болып.

Таспалы конвейердің құрылымы:

  1. Тарту барабаны;
  2. Бағыттау барабаны;
  3. Барабан жетегі;
  4. Тұйық резина таспа;
  5. Арасында орналасатын ролик тіреуіштер;
  6. Электродвигатель;
  7. Қаңқасы (рама) ;
  8. Тиуіш құрылғысы;
  9. Керілу құрылғысы;
  10. Жүк түсіру құрылғысы.

Таспалы конвейердің есептеу реттілігі келесідей орындалады.

Құмды−балшықты қоспаны тасымалдау кезіндегі лента қозғалысының жылдамдығын 46шы кестеден аламыз: υ=3 м/с

Лентаның енін есептейміз−таспалы конвейердің негізгі параметрі мына формуламен есептелінеді:

В = 𝟏 , 𝟏 ( П к у С 𝛖 𝛄 р + 𝟎 , 𝟎𝟓 ) В\mathbf{= 1, 1}\left( \sqrt{\frac{\mathbf{П}}{\mathbf{к}_{\mathbf{у}}\mathbf{С\upsilon}\mathbf{\gamma}_{\mathbf{р\mathbf{+ 0, 05} \right) (312)

В = 1 , 1 ( 1100 0. 85 * 325 * 3 * 1. 4 + 0 , 05 ) = 1. 1 ( 1100 1160. 25 + 0. 05 ) = 1. 126 м 1126 м м В = 1, 1\left( \sqrt{\frac{1100}{0. 85*325*3*1. 4}} + 0, 05 \right) = 1. 1\left( \sqrt{\frac{1100}{1160. 25} + 0. 05} \right) = 1. 126м\sim 1126мм

Науалы үшроликті тіректің өнімділік коэффициенті С =325; роликтің көлбеу бұрышы α=30 0 және үймелі төкпелі жүктің таспа қозғалысындағы еңістіктің табиғи бұрышы φ д =26 0 (47-кесте) .

Көлбеу телімдерінде таспадан жүк төгілмес үшін есептеу өнімділігін к у \mathbf{к}_{\mathbf{у}}\ коэффициентімен түзетеді. Көлбеу бұрышы к у = 0 , 85 ; β = 18 \mathbf{к}_{\mathbf{у}}\mathbf{=}0, 85; \ \beta = 18 о (48-кесте) .

Жалпы массасынан 12%-ті құрайтын а мах =310мм өлшеміндегі бөлшектер болған кезде таспа ені мына шартты қанағаттандыру қажет :

В ( 2 , 7 ÷ 3 , 2 ) a max ; В \geq (2, 7 \div 3, 2) a_{\max};

В ( 2 , 7 ÷ 3 , 2 ) * 310 = 837 ÷ 992 м м ; В \geq (2, 7 \div 3, 2) *310 = 837 \div 992мм;

МЕСТ 20-62 сәйкес ені В=1200мм деп қабылдаймыз.

Бір барабанмен басқарылатын жетек конвейердің қармау бұрышын α=240 0 деп қабылдаймыз.

Лентаның жүріс бұтағының керілуін Эйлер формуласына сәйкес табамыз: S 16 =S 1 e =5, 34S 1

Құрғақ атмосфера кезіндегі резинкадағы лентаныі үлкею коэффициенті f=0, 40; α=240 0 және f=0, 40 болғанда e =5, 34(LXXV сілтеме)

Есептеулердегі жүктерді анықтау үшін :

  1. Тасымалданатын жүктен:

q = П 3 , 6 υ = 1100 3 , 6 * 3 = 101 , 9 к г м q = \frac{П}{3, 6\upsilon} = \frac{1100}{3, 6*3} = 101, 9\ \frac{кг}{м}

  1. Роликтің айналу бөліктерінің салмағынан:

Жұмыс бұтағы : q p , = G p . . l p . = 29 1 , 2 = 24 , 17 к г м q_{p}^{, } = \frac{G_{p}^{. . }}{l_{p}^{. }} = \frac{29}{1, 2} = 24, 17\ \frac{кг}{м}

Бос бұтағы: q p , , = G , , l p , , = 26 3 = 8 , 7 к г м q_{p}^{,, } = \frac{G^{,, }}{l_{p}^{,, }} = \frac{26}{3} = 8, 7\ \frac{кг}{м}

Мұндағы, l p . l_{p}^{. } - жұмыс бұтақтарындағы роликті тіректер арасындағы арақашықтық, l p . = 1200 м м l_{p}^{. } = 1200мм деп қабылдаймыз, ал l p , , l_{p}^{,, } - бос бұтақтағы роликті тіректер арасындағы арақашықтық, l p , , = ( 2 2 , 5 ) * l p . = ( 2 2 , 5 ) * 1200 = ( 2400 3000 ) м м , l_{p}^{,, } = (2 - 2, 5) *\ l_{p}^{. } = (2 - 2, 5) *1200 = (2400 - 3000) мм, l p , , = 3000 м м l_{p}^{,, } = 3000мм деп қабылдаймыз.

G p . ж ә н е G p . . ж ұ м ы с ж ә н е G_{p\ \ }^{. }және\ G_{p}^{. . } - жұмыс\ және\ бос бұтақты қалыпқа келтіру сәйкесінше роликті тіректің айналу бөліктерінің салмағы ;

G p . = 29 к г G_{p}^{. } = 29\ кг - қалыпты орындалатын науалы үшроликті тірек үшін ;

G p . . = 26 к г G_{p}^{. . } = 26\ кг - тік роликті тірек үшін (51-кесте) .

Роликті тіректің геометриялық өлшемі жұмыс бұтағы үшін:

d p =127мм; c=20мм; a=0, 06B=0, 06*1200=72мм;

α=30 0 мм; l=360мм:

Роликті тіректің геометриялық өлшемі бос бұтағы үшін:

d p =127мм; l х =2а+В=2*72+1200=1344мм:

Таспа салмағы. Лентаның төсеніш салдарын i=6 ретінде алып, оның салмағын формула арқылы табамыз (немесе анықтама көрсеткіштері) .

q 0 = 1 , 1 B ( δ i + h 1 + h 2 ) q_{0} = 1, 1B(\delta i + h_{1} + h_{2})

q 0 = 1 , 1 * 1 , 2 * ( 1 , 25 * 6 + 4 + 2 ) = 17 , 82 к г / м q_{0} = 1, 1*1, 2*(1, 25*6 + 4 + 2) = 17, 82\ кг/м

Мұндағы, 1 , 1 1, 1 - лентаның салмағы, т/м 3 ;

δ = 1 , 25 м м \delta = 1, 25мм - төсеніштің қалыңдығы;

h 1 = 4 м м h_{1} = 4мм - жоғарғы қоршаудың қалыңдығы;

h 1 = 2 м м h_{1} = 2мм - төменгі қоршаудың қалыңдығы;

Ауырлық контурдың өзіндік нүктелеріндегі керілуі:

S 2 =kS 1 =1, 03S 1 ; (316)

Мұндағы, k=1, 03 лентамен ауытқыған барабанның қармау бұрышы 90 0 кем (52-кесте) ;

S 3 =kS 2 =1, 04*1, 03S 1 =1, 07 S 1

S 4 =kS 3 =1, 05S 3 =1, 05*1, 07 S 1 =1, 12S 1

S 5 =kS 4 =1, 04S 4 =1, 04*1, 12 S 1 =1, 165S 1

S 6 =S 5 +W 5-6 ;

5-6 бөліктегі лентаның қозғалысына кедергі мына түрде анықталады:

W 5-6 = ( q 0 + q p , , ) L 5 6 w , {(q}_{0} + q_{p}^{,, }) \ L_{5 - 6}w^{, } ; (317)

S 6 =S 5 + ( q 0 + q p , , ) L 5 6 w , = 1 , 165 S 1 + ( 17 , 82 + 8 , 7 ) * 45 * 0 , 035 = 1 , 165 S 1 + 42 ; {(q}_{0} + q_{p}^{,, }) \ L_{5 - 6}w^{, } = 1, 165\ S_{1} + (17, 82 + 8, 7) *45*0, 035 = 1, 165S_{1} + 42;

Мұндағы, w , w^{, } лентаның қозғалысына кедергі коэффициенті 53-кестеде келтірілген, w , = 0 , 035 w^{, } = 0, 035 деп қабылдаймыз.

L 5 6 \ L_{5 - 6} телімнің ұзындығын шамамен L 4 = 72 м L_{4} = 72м телімнің ұзындығына тең деп аламыз.

S 7 =S 6 e =(1, 165 S 1 +42) *2, 71 0, 035*0, 314 =1, 18S 1 +42;

S 8 =S 7 +W 7-8 = S 7 +q 0 L 7-8 (w , *cos β- sin β) +q ’’ L 7-8 w , =1, 18S 1 +42+17, 82*60(0, 035 cos 18 0 +sin 18 0 ) + 8, 7*60*0, 035=1, 18S 1 +234, 7;

S 9 =S 8 +W 8-9 = S 8 + ( q 0 + q p , , ) L 8 9 w , = 1 , 18 S 1 235 + ( 17 , 82 + 8 , 7 ) * 55 * 0 , 035 = 1 , 18 S 1 + 184 ; S_{8} + {(q}_{0} + q_{p}^{,, }) \ L_{8 - 9}w^{, } = 1, 18S_{1} - 235 + (17, 82 + 8, 7) *55*0, 035 = 1, 18S_{1} + 184;

S 10 =kS 9 =1, 05(1, 18S 1 -184) =1, 24S 1 -193;

k=1, 05; (52-кесте)

S 11 =S 10 + W 10-11 =1, 24S 1 -193+316, 3=1, 24S 1 +123;

Лентаның тиелген бөлігіндегі қозғалысына кедергі :

W 10 11 = c Q 3 , 6 g ( v v 0 + f 1 2 g h ) = 1 , 5 * 1100 3 , 6 * 9 , 81 * ( 3 + 0 , 85 * 2 * 9 , 81 * 1 ) = 316 , 3 к г W_{10 - 11} = \frac{cQ}{3, 6g}\left( v - v_{0} + f_{1}\sqrt{2gh} \right) = \frac{1, 5*1100}{3, 6*9, 81}*(3 + 0, 85*\sqrt{2*9, 81*1) } = 316, 3\ кг

Мұндағы, g = 9 , 81 м / с g = 9, 81м/с - ауырлық күшінің үдеуі;

h = 1 , 0 м ж ү к т і ң h = 1, 0м - жүктің лентаға құлау биіктігі;

c = 1 , 5 м c = 1, 5м - тиелген аумалы төкпелі жүкпен және гидростатикалық ағынның қысымымен, лентаның қозғалысымен тиелетін бөлікте жүктің воронка жақтары мен лентаға үйкелуін ескеретін коэффициент;

v 0 v_{0} - жүктің лента бойындағы құраушы жылдамдығы, берілген жағдайда v 0 = 0 . v_{0} = 0.

S 12 =S 11 + W 11-12 =S 11 +( ( q 0 + q p , , + q {(q}_{0} + q_{p}^{,, } + q ) L 11 12 w , \ L_{11 - 12}w^{, } =1, 24S 1 +123+(101, 9+17, 82+24, 17) *

215*0, 035=1, 24S 1 +1206;

S 13 =S 12 + W 12-13 = S 12 + W 12 13 = S 12 + ( q + q 0 ) L 12 13 ( w c o s β + s i n β ) + q p L 12 13 w = 1 , 24 S + 1206 + ( 101 , 9 + 17 , 82 ) * 55 * ( 0 , 035 * 0 , 95 + 0 , 31 ) + 24 , 17 * 55 * 0 , 035 = 1 , 24 S + 3513 . S_{12} + W_{12 - 13} = S_{12} + \left( q + q_{0} \right) L_{12 - 13}\left( w'cos\beta + sin\beta \right) + q_{p}'L_{12 - 13}w' = 1, 24S + 1206 + (101, 9 + 17, 82) *55*(0, 035*0, 95 + 0, 31) + 24, 17*55*0, 035 = 1, 24S + 3513.

S 14 = S 13 e w * = ( 1 , 24 S + 3513 ) 2 , 71 0 , 035 * 0 , 314 = 1 , 256 S 1 + 3559 ; S_{14} = S_{13}e^{w* \propto} = (1, 24S + 3513) {2, 71}^{0, 035*0, 314} = 1, 256S_{1} + 3559;

S 15 =S 14 + W 14-15 = S 14 + ( q 0 + q p , , + q {(q}_{0} + q_{p}^{,, } + q ) L 14 15 w , = 1 , 256 S 1 + 3559 + ( 101 , 9 + 17 , 82 + 24 , 17 ) * 45 * 0 , 035 = 1 , 256 S 1 + 3786 ; \ L_{14 - 15}w^{, } = 1, 256S_{1} + 3559 + (101, 9 + 17, 82 + 24, 17) *45*0, 035 = 1, 256S_{1} + 3786;

Түсіру арбасының шеткі оң жағдайы үшін

L 14 15 = L 4 = 45 ; L_{14 - 15} = L_{4} = 45;

S 16 = ( S 15 + q H 1 ) k 2 = ( 1 , 256 S 1 + 3786 + 101 , 9 * 2 , 5 ) * 1 , 05 = 1 , 38 S 1 + 4457 ; S_{16} = \left( S_{15} + qH_{1} \right) k^{2} = \left( 1, 256S_{1} + 3786 + 101, 9*2, 5 \right) *1, 05 = 1, 38S_{1} + 4457;

Мұндағы H 1 = 2 , 5 м т ү с і р у а р б а с ы н д а ғ ы ж ү к т і ң к ө т е р у б и і к т і г і k = 1 , 05 с е б е б і б а р а б а н д а р д ы і л е н т а м е н қ ұ л а ш б ұ р ы ш ы ш а м а м е н H_{1} = 2, 5м - түсіру\ арбасындағы\ жүктің\ көтеру\ биіктігі\ k = 1, 05 - себебі\ барабандардыі\ лентамен\ құлаш\ бұрышы\ шамамен\ 180 0 -қа тең.

Теңдеулерді шешу арқылы бірінші мәндә табамыз;

S 16 = 5 , 34 S 1 S_{16} = 5, 34S_{1}

S 16 = 1 , 38 S 1 + 4457 S_{16} = 1, 38S_{1} + 4457 ; 𝐒 𝟏 = 𝟏𝟏𝟐𝟔 \mathbf{S}_{\mathbf{1}}\mathbf{= 1126}

Өзіндік нүктелердегі лентаның керілуінің сандық мәндерін анықтаймыз;

S 2 =kS 1 =1, 03S 1 =1, 03*1126=1160

S 3 =kS 2 =1, 04*1, 03S 1 =1, 07 S 1 =1, 07*1126=1205

S 4 =kS 3 =1, 05S 3 =1, 05*1, 07 S 1 =1, 12S 1 =1, 12*1126=1261

S 5 =kS 4 =1, 04S 4 =1, 04*1, 12 S 1 =1, 165S 1 =1, 165*1126=1312

S 6 =S 5 +W 5-6 =1, 165S 1 +42=1354

S 7 = 1, 18S 1 +42, 5=1357;

S 8 = 1, 18S 1 +234, 7=1563

S 9 = 1, 18S 1 -184=1145;

S 10 = 1, 24S 1 -193=1203;

S 11 = 1, 24S 1 +123=1519;

S 12 = 1, 24S 1 +1206=2602;

S 13 = 1, 24S 1 +3513=4909;

S 14 = 1, 256S 1 +3559=4973;

S 15 = 1, 256S 1 +3786=5200;

S 16 = 6013;

Табылған мәндер арқылы лентаның керілу диаграммасын сызамыз.

Лентаның максимальды иілуі мына шартты қанағаттандыруы қажет:

Бос бұтақ үшін: l p = 3 м l_{p}^{''} = 3м

y max = q 0 * ( l p ) 8 S 8 0 , 025 l p y_{\max} = \frac{q_{0}*(l_{p}^{''}) }{8S_{8}} \leq 0, 025l_{p}^{''} (322)

y max = 17 , 82 * 9 8 * 1563 = 0 , 0128 0 , 075 y_{\max} = \frac{17, 82*9}{8*1563} = 0, 0128 \leq 0, 075 м

Жұмыстық бұтақ үшін : l p = 1 , 2 м l_{p}' = 1, 2м

y max = ( q 0 + q ) * ( l p ) 8 S 11 0 , 025 l p y_{\max} = \frac{{(q}_{0} + q) *(l_{p}') }{8S_{11}} \leq 0, 025l_{p}'

y max = ( 101 , 9 + 17 , 82 ) * ( 1 , 2 ) 8 * 1519 = 0 , 0105 0 , 03 м y_{\max} = \frac{(101, 9 + 17, 82) *(1, 2) }{8*1519} = 0, 0105 \leq 0, 03м

Лентаның иілуі оның минимальды тартылуы кезінде рұқсат етілген шамада тұр.

Қисықтағы лентаның иіліп қалған кездегі радиусын есептейік :

R 1 = 12 B = 12 * 1 , 2 = 14 , 4 R_{1}' = 12B = 12*1, 2 = 14, 4 м

R 1 = 14 , 4 R_{1}' = 14, 4 м деп қабылдаймыз.

R 1 = R 1 + Δ = 14 , 4 + 0 , 5 = 14 , 9 м R_{1} = R_{1}' + \mathrm{\Delta} = 14, 4 + 0, 5 = 14, 9м

м ұ н д а ғ ы Δ мұндағы\ \mathrm{\Delta} - лентаның бос және жұмыстық тарау арасындағы қашықтық.

R 1 ш а м а с ы н б і л е о т ы р ы п , R_{1}\ шамасын\ біле\ отырып, L 3 L_{3} доғасының ұзындығын анықтаймыз:

L 3 = 2 π R 1 * 18 0 360 0 = 2 * 3 , 14 * 14 , 9 * 18 0 360 0 = 4 , 68 L_{3} = \frac{2\pi R_{1}*18^{0}}{360^{0}} = \frac{2*3, 14*14, 9*18^{0}}{360^{0}} = 4, 68 м

Шығыңқы астына жүктелмеген лента кезінде қисықтағы иіліп кеткен лентаның минимальды радиусы.

R min S 12 q 0 = 2602 17 , 82 = 146 R_{\min} \geq \frac{S_{12}}{q_{0}} = \frac{2602}{17, 82} = 146 м

Жүктелген лента кездегі минимальды радиусы.

R min S 12 q 0 + q = 2602 17 , 82 + 101 , 9 = 21 , 7 R_{\min} \geq \frac{S_{12}}{q_{0} + q} = \frac{2602}{17, 82 + 101, 9} = 21, 7 м (324)

R min = 130 R_{\min} = 130 деп қабылдаймыз.

Лентаның қозғалыс кедергісі:

W 0 = S 16 + S 1 = 6013 1126 = 4887 W_{0} = S_{16} + S_{1} = 6013 - 1126 = 4887 кг (325)

Ленталы конвейердің жетек қозғалтқышының есептік қуаты:

N D = W 0 ϑ 102 η m = 4887 * 3 102 * 0 , 85 = 169 N_{D} = \frac{W_{0}\vartheta}{102\eta_{m}} = \frac{4887*3}{102*0, 85} = 169 квт (326)

м ұ н д а ғ ы η m = 0 , 85 {мұндағы\ \ \eta}_{m} = 0, 85 - жетек ПӘК

Қозғалтқыштың белгіленген қуаты :

N = n y N D = 1 , 1 * 169 = 186 N = n_{y}N_{D} = 1, 1*169 = 186 квт (327)

м ұ н д а ғ ы n y - б е л г і л е н г е н қ у а т т ы ң к о э ф ф и ц и е н т і , n y = 1 , 1 1 , 2 . мұндағы\ \ n_{y}\ -белгіленген\ қуаттың\ коэффициенті\, \ n_{y} = 1, 1 - 1, 2.

Католог бойынша фазалы ротормен АК 103-6М типті асинхронды қозғалтқышты келесідей берілгенмен таңдаймыз.

Қ у а т N = 200 к в т ; n = 582 о б / м и н Қуат\ \ \ \ \ N = 200\ квт\ \ \ ; \ \ n = 582\ об/мин ; (ω=60, 9 1 c \frac{1}{c} ),

M n . max M n = 2 , 0 ; J p = 1 , 53 \frac{M_{n. \max}}{M_{n}} = 2, 0; \ \ J_{p} = 1, 53 кг м с σ p = 180 \sigma_{p} = 180\ кг/м

Лентаның максимальды тартылуы S max = S 16 = 6013 к г б е р і к т і к қ о р ы n = 10 ( 54 к е с т е ) S_{\max} = S_{16} = 6013кг\ беріктік\ қоры\ \ n = 10\ \ (54 - кесте)

Лентаның төсем санын анықтаймыз:

i = S max * n σ p * B = 6013 * 10 180 * 120 = 2 , 78 3 м ( 328 ) i = \frac{S_{\max}*n}{\sigma_{p}*B} = \frac{6013*10}{180*120} = 2, 78 \approx 3\ м\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ (328)

Жетекті барабанның диаметрі :

D b = a 1 * i = 180 * 3 = 540 м м D_{b} = a_{1}*i = 180*3 = 540мм\ \ \ \ \ \

м ұ н д а ғ ы a 1 = 180 ÷ 200 с и н т е т и к а л ы қ м а т а м е н ж а с а л ғ а н т ө с е м {мұндағы\ \ \ a}_{1} = 180 \div 200\ синтетикалық\ матамен\ жасалған\ төсем бар лента үшін

Жетекті барабанның рұқсат етілген минимальды диаметрін лента мен барабан арасындағы рұқсат етілген қысым бойынша тексереміз:

P = 2 S 16 D b B [ P ] P = \frac{2S_{16}}{D_{b}B} \leq \lbrack\ P\rbrack (329)

P = 2 * 6013 54 * 120 = 1 , 86 [ P ] P = \frac{2*6013}{54*120} = 1, 86 \leq \lbrack\ P\rbrack =3 кг/см ә

MECT 10624-63 сәйкес D b = 630 ( L X X X I с і л т е м е ) D_{b} = 630\ \ (LXXXI\ сілтеме\ )

Соңғы және тарту барабанның диаметрі

D 1 = 0 , 8 * D b = 0 , 8 * 540 = 432 D_{1} = 0, 8*D_{b} = 0, 8*540 = 432 мм

MECT 10624-63 D 1 = 500 м м D_{1} = 500\ мм

Ауытқыған барабанның диаметрі

D 2 = 0 , 65 D b = 0 , 65 * 540 = 351 D_{2} = 0, 65D_{b} = 0, 65*540 = 351 мм

MECT 10624-63 с ә й к е с D 1 = 400 сәйкес\ \ D_{1} = 400 мм

Барабан ұзындығы:

L b = B + a b = 1200 + 200 = 1400 L_{b} = B + a_{b} = 1200 + 200 = 1400 мм; a b = 200 м м ( 56 к е с т е ) a_{b} = 200\ мм\ \ \ (56 - кесте)

Жетекті барабанның айналым саны:

n b = 60 ϑ π D = 60 * 3 3 , 14 * 0 , 686 = 61 , 4 о б / м и н n_{b} = \frac{60\vartheta}{\pi D} = \frac{60*3}{3, 14*0, 686} = 61, 4\ об/мин

D = D b + 2 Δ ф = 0 , 63 + 2 * 0 , 028 = 0 , 686 D = D_{b} + 2\mathrm{\Delta}_{ф} = 0, 63 + 2*0, 028 = 0, 686\ м

м ұ н д а ғ ы Δ ф = 28 м м р е з и н а л ы ф у ж е р о в к а қ а л ы н д ы ғ {мұндағы\ \mathrm{\Delta}}_{ф} = 28мм - резиналы\ фужеровка\ қалындығ

Жетекті конвейерінің редукторының тапсырыс саны ;

i p = n n b = 582 61 , 4 = 9 , 84 i_{p} = \frac{n}{n_{b}} = \frac{582}{61, 4} = 9, 84

Редуктордың есептеу қуаты :

N p = k p N d = 1 , 25 * 169 = 211 N_{p} = k_{p}'N_{d} = 1, 25*169 = 211 квт

Мұндағы k p k_{p}' жұмыстың шартты коэффициенті

К онвейерді жүру және тоқтауға тексеру. Жүру кезінде лентаның қозғалыс кедергісін анықтаймыз.

Жүру кезінде лентаның қозғалыс кедергісінің коэффициенті :

w n = w k n = 0 , 035 * 1 , 5 = 0 , 0525 w_{n}' = w'k_{n} = 0, 035*1, 5 = 0, 0525

Мұндағы k n = k_{n} = төмендеу кезіндегі статикалық кедергінің өсу коэффициенті, k n = 1 , 5 k_{n} = 1, 5 деп қабылдаймыз.

Контур нүктелеріндегі керілу мәні w w' бойынша өседі .

S 6 =S 5 + ( q 0 + q p , , ) L 5 6 w , = 1 , 165 S 1 + ( 17 , 82 + 8 , 7 ) * 45 * 0 , 0525 = 1 , 165 S 1 + 63 ; {(q}_{0} + q_{p}^{,, }) \ L_{5 - 6}w^{, } = 1, 165\ S_{1} + (17, 82 + 8, 7) *45*0, 0525 = 1, 165S_{1} + 63;

S 7 =S 6 e =(1, 165 S 1 +63) *2, 71 0, 035*0, 314 =1, 18S 1 +64;

S 8 =S 7 +W 7-8 = S 7 +q 0 L 7-8 (w , *cos β- sin β) +q ’’ L 7-8 w , =1, 18S 1 +42+17, 82*60(0, 0525 cos 18 0 +sin 18 0 ) + 8, 7*60*0, 0525=1, 18S 1 -187;

S 9 =S 8 +W 8-9 = S 8 + ( q 0 + q p , , ) L 8 9 w , = 1 , 18 S 1 187 + ( 17 , 82 + 8 , 7 ) * 55 * 0 , 0525 = 1 , 18 S 1 110 ; S_{8} + {(q}_{0} + q_{p}^{,, }) \ L_{8 - 9}w^{, } = 1, 18S_{1} - 187 + (17, 82 + 8, 7) *55*0, 0525 = 1, 18S_{1} - 110;

S 10 =kS 9 =1, 05(1, 18S 1 -110) =1, 24S 1 -116;

k=1, 05; (52-кесте)

S 11 =S 10 + W 10-11 =1, 24S 1 -116+316=1, 24S 1 +200;

S 12 =S 11 + W 11-12 =S 11 +( ( q 0 + q p , , + q {(q}_{0} + q_{p}^{,, } + q ) L 11 12 w , \ L_{11 - 12}w^{, } =1, 24S 1 +200+(101, 9+17, 82+24, 17) *

215*0, 0525=1, 24S 1 +1824;

S 13 =S 12 + W 12-13 = S 12 + W 12 13 = S 12 + ( q + q 0 ) L 12 13 ( w c o s β + s i n β ) + q p L 12 13 w = 1 , 24 S + 1824 + ( 101 , 9 + 17 , 82 ) * 55 * ( 0 , 0525 * 0 , 95 + 0 , 31 ) + 24 , 17 * 55 * 0 , 0525 = 1 , 24 S + 4235 . S_{12} + W_{12 - 13} = S_{12} + \left( q + q_{0} \right) L_{12 - 13}\left( w'cos\beta + sin\beta \right) + q_{p}'L_{12 - 13}w' = 1, 24S + 1824 + (101, 9 + 17, 82) *55*(0, 0525*0, 95 + 0, 31) + 24, 17*55*0, 0525 = 1, 24S + 4235.

S 14 = S 13 e w * = ( 1 , 24 S + 4263 ) 2 , 71 0 , 035 * 0 , 314 = 1 , 26 S 1 + 4335 ; S_{14} = S_{13}e^{w* \propto} = (1, 24S + 4263) {2, 71}^{0, 035*0, 314} = 1, 26S_{1} + 4335;

S 15 =S 14 + W 14-15 = S 14 + ( q 0 + q p , , + q {(q}_{0} + q_{p}^{,, } + q ) L 14 15 w , = 1 , 26 S 1 + 4335 + ( 101 , 9 + 17 , 82 + 24 , 17 ) * 45 * 0 , 0525 = 1 , 26 S 1 + 4675 ; \ L_{14 - 15}w^{, } = 1, 26S_{1} + 4335 + (101, 9 + 17, 82 + 24, 17) *45*0, 0525 = 1, 26S_{1} + 4675;

S 16 = ( S 15 + q H 1 ) k 2 = ( 1 , 26 S 1 + 4675 + 101 , 9 * 2 , 5 ) * 1 , 05 = 1 , 389 S 1 + 5435 S_{16} = \left( S_{15} + qH_{1} \right) k^{2} = \left( 1, 26S_{1} + 4675 + 101, 9*2, 5 \right) *1, 05 = 1, 389S_{1} + 5435

Теңдеулер жүйесін шешу арқылы

S 16 = 5 , 34 S 1 S_{16} = 5, 34S_{1}

S 16 = 1 , 389 S 1 + 5435 S_{16} = 1, 389S_{1} + 5435 ; 𝐒 𝟏 = 𝟏𝟑𝟕𝟔 , \mathbf{S}_{\mathbf{1}}\mathbf{= 1376, \ \ } 𝐒 𝟏𝟔 = \mathbf{S}_{\mathbf{16}}\mathbf{=} 7348

Төмен түсу кезіндегі статикалық тарту күші:

W 0 n = S 16 S 1 = 7348 1376 = 5972 W_{0n} = S_{16} - S_{1} = 7348 - 1376 = 5972 кг

Төмен түсу кезіндегі двигательдің валына келтірілетін статикалық моменті:

M c t . n = W 0 n D 2 i p η n = 5972 * 0 , 686 2 * 9 * 0 , 865 = 263 M_{ct. n} = \frac{W_{0n}D}{2i_{p}\eta_{n}} = \frac{5972*0, 686}{2*9*0, 865} = 263 кг м (336)

Мұндағы η n \eta_{n} - төмен түсу тәуліктегі жетектің ПӘК і:

η n = 1 ( 1 η m ) k n c n = 1 ( 1 0 , 85 ) * 1 , 5 * 0 , 6 \eta_{n} = 1 - \left( 1 - \eta_{m} \right) k_{n}c_{n} = 1 - (1 - 0, 85) *1, 5*0, 6 =0, 865 (337)

c n c_{n} - лентаның қозғалыс кедергісінің төмендеу коэффициенті,

c n = 0 , 55 0 , 6 c_{n} = 0, 55 - 0, 6 .

Двигательдің валына келтірілген барлық қозғалмалы конвейердің инерция моменті:

J n p = δ ( J p + J m ) + m k R 2 i p 2 η n = 1 , 15 ( 0 , 688 + 0 , 138 ) + 2676 * 0 , 48 81 * 0 , 686 = 9. 77 J_{np} = \delta\left( J_{p} + J_{m} \right) + \frac{m_{k}R^{2}}{i_{p}^{2}\eta_{n}} = 1, 15\ (0, 688 + 0, 138) + \frac{2676*0, 48}{81*0, 686} = 9. 77 кг м с 2

Мұндағы J p J_{p} =0, 688 кг м с ротордың инерция моменті;

J m J_{m} - муфтаның инерция моменті;

J m = 0 , 2 * J p = J_{m} = 0, 2*J_{p} = 0, 2*0, 688=0, 138 кг м с 2

δ = 1 , 15 \delta = 1, 15 - жетектің детальінің инерция моментін есепке алғандағы коэффициент, двигательдің валына қарағанда баяу айналуы;

m k m_{k} - қозғалыстағы конвейер бөліктерінің және ондағы жүктің массасы:

m k = k y 9. 81 [ ( q m_{k} = \frac{k_{y}}{9. 81}\lbrack(q +2 q 0 ) L + k 0 G p ] = 0. 5 9. 81 [ ( 101. 9 + 2 * 17. 82 ) * 315 + 0. 8 * 12754 ] = 0. 05 * ( 137. 54 * 315 + 10203. 2 ) = 2676 q_{0}) L + k_{0}G_{p}\rbrack = \frac{0. 5}{9. 81}\left\lbrack (101. 9 + 2*17. 82) *315 + 0. 8*12754 \right\rbrack = 0. 05*(137. 54*315 + 10203. 2) = 2676 кг с 2 м (339)

Мұндағы k y k_{y} - лентаның серпінді ұзаруын ескеретін коэффициент, нәтижесінде конвейердің барлық массалары бір уақытта қозғалысқа келмейді. Резиналы арқан үшін :

k y = 0. 85 ÷ 0. 95 k_{y} = 0. 85 \div 0. 95

k c k_{c} - айналу массасындағы бөлшектердің қоршалу жылдамдығының аз екенін ескеретін коэффициент:

k c = 0. 7 ÷ 0. 9 k_{c} = 0. 7 \div 0. 9

G p G_{p} - роликтердің айналу бөлшектері мен конвейер барабандарының салмағы, кг:

G p = ( q p + q p ) L + G δ = ( 24. 17 + 8. 7 ) * 315 + 2400 = 12754 G_{p} = \left( q_{p}' + q_{p}^{''} \right) L + \sum_{}^{}{G_{\delta} = (24. 17 + 8. 7) *315 + 2400 = 12754} кг

Двигательдің орташа түсу моменті:

M n . c p = M n . max + M n . min 2 = 2. 0 M n + 1. 1 M n 2 = 1. 55 M n M_{n. cp} = \frac{M_{n. \max} + M_{n. \min}}{2} = \frac{{2. 0M}_{n} + {1. 1M}_{n}}{2} = 1. 55M_{n} ;

M n . c p = 1. 55 * 975 * N n = 1. 55 * 975 160 582 = 415 M_{n. cp} = 1. 55*975*\frac{N}{n} = 1. 55*975\frac{160}{582} = 415 кг м

Конвейердің түсу уақыты:

t n = I n p W M n . c p M c t . n = 9. 77 * 60. 9 415 263 = 3. 91 c t_{n} = \frac{I_{np}W}{M_{n. cp} - M_{ct. n}} = \frac{9. 77*60. 9}{415 - 263} = 3. 91c

Конвейердің жүріс бұтағындағы күш максимальды мәнге ие болғандағы уақытты, келесі формуламен анықтаймыз:

... жалғасы

Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.
Ұқсас жұмыстар
Сарыағаш кәсіпорны жағдайында минералды су өндіріснің технологиялық үрдісін автоматтандыру тақырыбындағы дипломалды практика есебі
Шахталардағы таспалы конвейерлердің жылдамдығын автоматты түрде реттеу
Тұшпара қалыптауға арналған аппараттардың технологиялық есептеуі
Таспалы конвейер құрылысы
Шынжырлы пластиналы конвейер
Таспалы конвейерді есептеу
Конвейер көлігін автоматтандыру
Тұтқыр пластикалық өнімдерді мөлшерлеуге арналған машинаның кинематикалық сұлбасы
Шынжырлы пластиналық конвейер
«Шахта-қабат» сүлбесі бойынша қарағанды көмір кені аймағындағы №25 қабаттағы көмірді өндіру жобасын қарастыру
Пәндер



Реферат Курстық жұмыс Диплом Материал Диссертация Практика Презентация Сабақ жоспары Мақал-мәтелдер 1‑10 бет 11‑20 бет 21‑30 бет 31‑60 бет 61+ бет Негізгі Бет саны Қосымша Іздеу Ештеңе табылмады :( Соңғы қаралған жұмыстар Қаралған жұмыстар табылмады Тапсырыс Антиплагиат Қаралған жұмыстар kz