Қозғалтқыштың жылулық және динамикалық есептелуі
1. Қозғалтқыштың жылулық және динамикалық есептелуі.
1. 1 Тапсырманы орындаудың жалпы схемасы.
Алынған тапсырманы орындау үшін келесі реттілікпен бірнеше есептеу және сызу жумыстарын жүргізу қажет. А) Қозғалтқыштың жылулық есебі.
Б) Қозғалтқыштың негізгі өлшемдерін анықтау.
В) Қозғалтқыштың индикаторлық диаграммасын тұрғызу. Г) Қозғалтқыштың динамикалық есебі және бірқатар графиктер тұрғызу.
1. 2. Қозғалтқыштың жылулығын есептеу.
1. 2. 1. Жылулықты есептеуге берілгендерді тандау. Артықшылық ауаның коэффициенті α = 0, 86; толтыру коэффициенті
η
v
\eta_{\ v}
= 0, 72; қоршаған ортадағы қысым
Р
o
Р_{o}
= 0, 1 МПа; ; қоршаған ортадағы температура
Т
0
Т_{0}
= 288 К, ∆Т = 16 ; сығылудың политропилық көрсеткіші
n
1
{\ n}_{1}
= 1, 32; ұлғаюдың политропилық көрсеткіші
n
2
n_{2}
= 1, 28 ; жану кезіндегі бөлінген жылулық коэффициенті ξ = 0, 85; механикалық ПӘК
η
i
\eta_{i}
= 0, 83; өсу дәрежесі
индикаторлық диаграммалық дөнгелектену коэффициенті ν = 0, 95; отынның жылу өндіргіш қабілеттілігі
Н
u
Н_{u}
= 43, 5; отынның элементтерінің құрамы С = 0, 86,
Н
2
Н_{2}
= 0, 14; цилиндрдің диаметрі D = 110мм; поршеньнің жүрісі S = 130мм;
1. 2. 2. Процесстердің нақты циклдерін есепте. Қалдық газдардың қысымы, ( МПа ) мен температурасы
,
( °К ) .
Р
r
=
1
,
1
*
Р
o
,
М
П
а
Р_{r}\ = \ 1, 1*{\ Р}_{o}, \ МПа
Р
r
=
1
,
1
*
0
,
1
=
0
,
11
М
П
а
Т
r
=
810
ͦ
К
Р_{r} = \ 1, 1*0, 1\ = \ 0, 11\ МПа\ \ \ \ \ \ \ \ Т_{r}\ = \ 810\ ͦК
Сору процессі. Сору процессі соныңдағы қысым (МПа) мен температурасы
( ͦК) .
T
o
′
=
T
o
+
Δ
Т
=
288
+
16
=
304
∘
К
.
T_{o}'\ = \ T_{o} + \ \mathrm{\Delta}Т = \ 288 + 16 = 304\ {^\circ}К.
P
a
=
η
v
*
(
ε
−
1
)
*
P
o
*
T
o
′
+
P
r
*
T
o
ε
Т
o
=
0
,
72
*
16
*
0
,
1
*
304
+
0
,
111
*
288
17
*
288
=
P_{a} = \frac{\eta_{v}*\ (\ \varepsilon - 1\ ) *\ P_{o}*\ T_{o}'\ + \ P_{r}*\ T_{o}}{\varepsilon Т_{o}} = \frac{0, 72*16*0, 1*304 + 0, 111*288}{17*288} =
=
382
,
2
4896
=
0
,
078
М
П
а
= \frac{382, 2}{4896\ } = 0, 078МПа
T
a
=
T
o
′
1
−
P
r
ε
P
a
(
1
−
T
o
′
T
r
)
=
304
1
−
0
,
11
17
*
0
,
078
(
1
−
304
810
)
=
320
,
615
T_{a} = \frac{T_{o}'}{1 - \frac{P_{r}}{\varepsilon P_{a}}\left( 1 - \frac{T_{o}'}{T_{r}} \right) } = \frac{304}{1 - \frac{0, 11}{17*0, 078}\left( 1 - \frac{304}{810} \right) } = 320, 615
P
a
=
0
,
078
М
П
а
\ \ P_{a} = 0, 078\ МПа\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \
Т
a
=
320
,
615
К
Т_{a} = 320, 615\ К
Сығылу процессі. Сығылу процессі соныңдағы қысым (МПа) мен температурасы ( ͦК) .
P
c
=
P
a
*
ε
n
1
=
0
,
078
*
17
1
,
32
=
3. 283
М
П
а
.
P_{c} = P_{a}*\varepsilon^{n_{1}} = 0, 078*17^{1, 32} = 3. 283\ МПа. \ \ \ \ \ \ \
T
c
=
T
a
*
ε
n
1
−
1
=
320
,
615
*
17
0
,
32
=
793. 843
∘
К
.
T_{c} = T_{a}*\varepsilon^{n_{1} - 1} = 320, 615*17^{0, 32} = 793. 843\ {^\circ}К.
Жану процессі 1 кг отынның жануы үшін теория жүзінде қажетті ауа мөлшері, ( кг ) .
l
0
=
l
0
0
,
23
*
(
8
3
C
+
8
1
H
2
)
=
4
,
34
*
(
2
,
244
+
1
,
12
)
=
10. 859
к
г
.
l_{0} = \frac{l_{0}}{0, 23}*\left( \frac{8}{3}C + \frac{8}{1}H_{2} \right) = 4, 34*(2, 244\ + \ 1, 12\ \ ) = 10. 859кг.
Бұл шаманы кмольге айналдырамыз.
L
0
=
l
0
28
,
96
=
10
,
859
28
,
96
=
0
,
375
к
м
о
л
ь
.
L_{0} = \frac{l_{0}}{28, 96} = \frac{10, 859}{28, 96} = 0, 375кмоль.
1 кг отынның жануы үшін двигательге енген ауаның мольмен алғандағы нақты мөлшері, (кмоль ) .
M
1
=
α
*
L
0
=
0
,
86
*
0
,
375
=
0
,
323
к
м
о
л
ь
.
M_{1} = \alpha*L_{0} = 0, 86*0, 375 = \ 0, 323\ кмоль.
Дизелді қозғалтқыш үшін қалдық газдар коэффициенті.
Y
=
T
o
′
*
P
r
T
r
(
ε
*
P
a
−
P
r
)
=
304
*
0
,
11
810
(
17
*
0
,
078
-
0
,
11
)
=
0
,
034
Y = \frac{T_{o}'*P_{r}}{T_{r}\left( \varepsilon*P_{a} - P_{r} \right) } = \frac{304*0, 11}{810(17*0, 078\ -\ 0, 11) \ } = 0, 034
Қалған газдардың мольдік саны, ( кмоль ) .
M
r
=
Y
*
M
1
=
0
,
05
*
0
,
68
=
0
,
034
к
м
о
л
ь
.
M_{r} = Y*M_{1} = 0, 05*0, 68 = 0, 034\ кмоль.
Сығылу сонында двигательдің цилиндрлі орналасқан газының моль саны, (кмоль ) .
M
c
=
M
r
+
M
1
=
0
,
034
+
0
,
68
=
0. 714
к
м
о
л
ь
.
M_{c} = M_{r} + M_{1} = 0, 034 + 0, 68\ = \ 0. 714\ кмоль. \ \ \ \ \
Жанғыш өнімдердің мольдік мөлшері, ( кмоль ) .
M
2
=
M
1
+
H
2
4
+
O
2
32
=
M_{2} = M_{1} + \frac{H_{2}}{4} + \frac{O_{2}}{32} =
0, 68 + 0, 035 =0, 715 кмоль.
Жанған өнімдердің және қалдық газдардың мольдік саны, ( кмоль ) .
M
z
=
M
2
+
M
r
=
0
,
715
+
0
,
034
=
0
,
75
к
м
о
л
ь
.
M_{z} = M_{2} + M_{r} = 0, 715 + 0, 034\ = \ 0, 75кмоль.
Молекуланың қзгеру коэффициенті.
μ
=
M
z
M
c
=
0
,
75
0
,
714
=
1
,
05
\mu = \frac{M_{z}}{M_{c}} = \frac{0, 75}{0, 714} = 1, 05
Жұмыс қоспасы мен ауаның жылу сиымдылығы, ( кДж/кмоль*град ) .
C
v
c
=
20
,
76
+
1
,
74
*
10
−
3
*
T
c
=
20
,
76
+
1
,
74
*
10
−
3
*
793
.
,
843
=
C_{v_{c}} = 20, 76 + 1, 74*10^{- 3}{*T}_{c} = 20, 76 + 1, 74*10^{- 3}*793., 843 =
=
22
,
141
к
Д
ж
/
к
м
о
л
ь
*
г
р
а
д
= 22, 141кДж/кмоль*град
Жанған өнімдердің жылу сиымдылығы, ( кДж/кмоль*град ) .
C
p
z
=
8
,
32
+
(
20
,
112
+
0
,
922
α
)
+
(
13
,
83
α
+
15
,
55
)
*
10
−
4
*
T
z
=
C_{p_{z}} = 8, 32 + \left( 20, 112 + \frac{0, 922}{\alpha} \right) + \left( \frac{13, 83}{\alpha} + 15, 55 \right) *10^{- 4}*T_{z} =
=
8
,
32
+
(
20
,
112
+
1
,
072
)
+
(
16
,
081
+
15
,
55
)
*
10
−
4
*
T
z
⇒
= 8, 32 + (20, 112 + 1, 072) + (16, 081 + 15, 55) *10^{- 4}*T_{z} \Longrightarrow
C
p
z
=
21
,
184
+
31
,
631
*
10
−
4
*
T
z
C_{p_{z}} = 21, 184 + 31, 631*10^{- 4}*T_{z}
Жану процессі соныңдағы температура, ( К) мен қысым ( МПа) .
(
C
v
c
+
8
,
32
*
λ
)
*
T
c
+
ξ
*
H
u
*
10
3
M
1
*
(
1
−
γ
)
=
μ
*
C
p
z
*
T
z
=
\left( C_{v_{c}} + 8, 32*\lambda\ \right) *T_{c} + \frac{\xi*H_{u}*10^{3}}{M_{1}*(1 - \ \gamma) } = \mu\ *\ C_{pz}*T_{z} =
=
(
22
,
141
+
8
,
32
*
3. 5
)
*
793
,
843
+
0
,
85
*
43
,
5
*
10
3
0
,
68
*
0
,
95
=
9. 793
C
p
z
*
T
z
= (22, 141 + 8, 32*3. 5\ ) *\ 793, 843\ + \frac{0, 85*43, 5*10^{3}}{\ 0, 68*0, 95\ \ } = 9. 793C_{pz}*T_{z}\
40690
+
36980
0
,
646
=
9. 793
C
p
z
*
T
z
40690 + \frac{36980}{\ 0, 646} = 9. 793C_{pz}*T_{z}\
78773
,
23
=
9. 793
*
T
z
(
29
,
09
+
25
,
43
*
10
−
4
*
T
z
)
78773, 23\ = \ 9. 793\ *T_{z}\left( 29, 09\ + \ 25, 43\ *10^{- 4}*T_{z} \right)
78773
,
23
=
30
,
42
*
T
z
+
26
,
59
*
T
z
2
*
10
−
4
78773, 23\ \ = \ 30, 42*T_{z} + 26, 59\ *{T_{z}}^{2}*10^{- 4}
26
,
59
*
T
z
2
*
10
−
4
+
30
,
42
*
T
z
-
78773
,
23
=
0
.
26, 59\ *{T_{z}}^{2}*10^{- 4} + 30, 42*T_{z}-\ 78773, 23\ \ = \ 0.
A
T
z
2
+
В
T
z
-
С
=
0
.
A{T_{z}}^{2} + ВT_{z}-С\ = 0.
T
z
=
−
В
±
B
2
+
4
A
C
2
А
T_{z} = \frac{- В\ \pm \ \sqrt{B^{2} + 4AC}}{2А}
T
z
=
−
30
,
42
+
30
,
42
2
+
4
*
26
,
52
*
10
−
4
*
78773
,
23
2
*
26
,
52
*
10
−
4
=
2175
,
7
∘
К
.
T_{z} = \frac{- 30, 42\ + \sqrt{{30, 42}^{2} + 4*26, 52*10^{- 4}*\ 78773, 23}}{2*26, 52*10^{- 4}} = 2175, 7{^\circ}К.
C
p
z
=
29
,
09
+
25
,
43
*
10
−
4
*
T
z
=
29
,
09
+
25
,
43
*
10
−
4
*
2175
,
7
=
30
,
96
C_{pz} = 29, 09\ + \ 25, 43\ *10^{- 4}{*T}_{z} = 29, 09\ + \ 25, 43\ *10^{- 4}*\ 2175, 7\ = 30, 96
P
z
=
λ
*
P
c
=
1
,
4
*
4
,
44
=
6
,
216
М
П
а
.
P_{z} = \lambda\ *\ P_{c} = 1, 4\ *\ 4, 44 = 6, 216\ МПа.
Кеңею процессі.
Кеңею процессі сонындағы қысым, ( МПа ) мен температура, ( К ) .
P
B
=
P
z
δ
n
2
;
T
B
=
P
z
δ
n
2
−
1
;
P_{B} = \frac{P_{z}}{\delta^{n_{2}}}; \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ T_{B} = \frac{P_{z}}{\delta^{n_{2} - 1}};
ρ
=
V
z
V
c
=
μ
*
T
z
λ
*
T
c
=
1
,
046
*
2175
,
7
1
,
4
*
926
,
84
=
1
,
75
;
\rho = \frac{V_{z}}{V_{c}} = \frac{\mu*\ T_{z}}{\lambda*T_{c}} = \frac{1, 046*2175, 7}{1, 4*926, 84\ \ } = 1, 75;
δ
=
ε
ρ
=
17
1
,
75
=
9
,
71
;
\ \delta = \frac{\varepsilon}{\rho} = \frac{17}{1, 75\ } = 9, 71;
P
B
=
6
,
216
9
,
71
1
,
26
=
6
,
216
17
,
53
=
0
,
35
М
П
а
;
P_{B} = \frac{6, 216}{{9, 71}^{1, 26}} = \frac{6, 216\ \ }{17, 53\ } = 0, 35МПа; \ \ \
T
B
=
2175
,
7
9
,
71
0
,
26
=
2175
,
7
1
,
8
=
1208
,
7
∘
К
;
\ T_{B} = \frac{2175, 7\ \ \ }{{9, 71}^{\ \ 0, 26\ }} = \frac{\ 2175, 7}{1, 8\ } = 1208, 7\ {^\circ}К;
1. 3. Двигательдің барлық жұмысын сипаттайтын жалпы көрсеткіштерді анықтау.
Дизельді қозғалтқытың орташа индикаторлық диаграммасы, ( МПа ) .
P
i
′
=
P
c
ε
-
1
[
λ
*
(
ρ
-
1
)
+
λ
*
ρ
n
2
−
1
*
(
1
−
1
δ
n
2
−
1
)
−
1
n
1
−
1
*
(
1
−
1
ε
n
1
−
1
)
]
=
P_{i}' = \frac{P_{c}}{\varepsilon\ -\ 1}\left\lbrack \lambda*(\rho\ -\ 1\ ) + \frac{\lambda*\rho}{n_{2} - 1}*\left( 1 - \frac{1}{\delta^{n_{2} - 1}} \right) - \frac{1}{n_{1} - 1}*\left( 1 - \frac{1}{\varepsilon^{n_{1} - 1}} \right) \right\rbrack =
=
[
1
,
4
*
(
1
,
75
-
1
)
+
1
,
4
*
1
,
75
1
,
26
-
1
*
(
1
−
1
9
,
71
0
,
26
)
−
1
1
,
38
-
1
*
(
1
−
1
16
0
,
38
)
]
=
= \left\lbrack 1, 4\ *\ (\ 1, 75\ -\ 1\ ) + \frac{1, 4*\ 1, 75\ \ }{1, 26\ -\ 1\ }*\left( 1 - \frac{1}{{9, 71}^{0, 26}} \right) - \frac{1}{\ 1, 38\ -\ 1}*\left( 1 - \frac{1}{16^{0, 38}} \right) \right\rbrack =
=
=
0, 97МПа
Нақты циклдердің орташа индикаторлық диаграммасы, ( МПа ) .
P
i
=
ν
*
P
i
′
−
(
P
r
−
P
a
)
=
0
,
93
*
0
,
97
-
(
0
,
11
-
0
,
089
)
=
0
,
881
М
П
а
.
P_{i} = \nu*P_{i}' - \left( P_{r} - P_{a} \right) = 0, 93*0, 97\ -\ (\ 0, 11\ -\ 0, 089\ ) \ = \ 0, 881МПа.
Тиімді қысымның орташа мәні, ( МПа ) .
P
e
=
P
i
*
η
м
=
0
,
881
*
0
,
75
=
0
,
66
М
П
а
.
P_{e} = P_{i}*\eta_{м} = 0, 881\ *\ 0, 75\ = 0, 66\ МПа.
Индикатордың пайдалы әсер коэффициенті.
η
i
=
α
*
l
o
H
u
*
P
i
η
ᵥ
*
ρ
o
=
1
,
4
*
14
,
4
41
,
6
*
0
,
881
0
,
82
*
1
,
208
=
0
,
889
*
0
,
484
=
0
,
43
.
\eta_{i} = \frac{\alpha\ *l_{o}\ }{H_{u}}*\frac{P_{i}}{\eta_{ᵥ}*\rho_{o}} = \frac{1, 4\ *\ 14, 4}{41, 6\ }*\frac{0, 881}{0, 82\ *\ 1, 208} = 0, 889\ *\ 0, 484\ = \ \ 0, 43.
Орташа тиімділік қысымы.
η
e
=
η
i
*
η
м
=
0
,
43
*
0
,
75
=
0
,
32
\eta_{e} = \eta_{i}*\eta_{м} = 0, 43\ *\ 0, 75\ = \ 0, 32
.
Тиімді меншікті, (г/кВт * м ) және сағаттын отын шығыны, (кг/ сағ ) .
q
e
=
3600
H
u
*
η
e
=
3600
41
,
6
*
0
,
32
=
270
,
4
г
/
к
В
т
*
м
.
q_{e} = \frac{3600}{H_{u}*\eta_{e}} = \frac{3600}{41, 6\ *\ 0, 32\ }\ = \ \ 270, 4\ г/кВт\ *\ м.
G
T
=
q
e
*
N
e
1000
=
270
,
4
*
58
1000
=
15
,
683
к
г
/
с
а
ғ
.
G_{T} = \frac{q_{e}*N_{e}}{1000} = \frac{270, 4*58}{1000} = 15, 683кг/\ сағ.
1. 4. Қозғалтқыштың негізгі өлшемдері.
Қозғалтқыштың 1 цилтндіріндегі литраж, ( л ) .
V
h
=
120
*
N
e
P
e
*
i
*
n
=
120
*
58
0
,
66
*
4
*
1900
=
6960
5016
=
1
,
38
л
.
V_{h} = \frac{120\ *\ N_{e}}{P_{e}*i*n} = \frac{120\ *\ 58}{0, 66\ *\ 4\ *\ 1900} = \frac{6960}{5016} = 1, 38л.
Цилиндрдің диаметрі, ( м ) .
D
=
0
,
1
*
4
V
h
π
*
В
3
=
0
,
1
*
4
*
1
,
38
3
,
14
*
0
,
84
3
=
0
,
127
м
.
D = 0, 1*\sqrt[3] {\frac{4V_{h}}{\pi*\ В}} = 0, 1\ *\ \sqrt[3] {\frac{\ 4\ *\ 1, 38}{3, 14\ *\ 0, 84}} = \ 0, 127\ м.
В
=
S
Д
=
110
130
=
0
,
84
м
.
В\ = \frac{S\ }{Д\ } = \frac{110}{130} = 0, 84\ м.
Поршеньнің ауданы, ( м² ) .
F
n
=
π
D
2
4
=
3
,
14
*
(
130
)
2
4
=
13
,
2
м
²
.
F_{n} = \frac{\pi D^{2}}{4} = \frac{3, 14\ *(130) ^{2}\ }{4} = 13, 2\ м².
Дәлірек келтірілген қозғалтқыштың литражы ( л ) .
V
h
=
F
n
*
S
10
−
6
=
13
,
2
*
110
10
−
6
=
1
,
452
л
.
V_{h} = \frac{F_{n}*S}{10^{- 6}} = \frac{13, 2\ *\ 110}{10^{- 6}} = \ 1, 452\ л.
Кривошип және шатунның ұзындығы мен радиусы, ( м ) .
r
=
S
2
=
110
*
10
−
3
2
=
0
,
055
м
.
L
=
r
λ
=
0
,
055
1
,
4
=
0
,
039
м
.
r = \frac{S}{2} = \frac{110*10^{- 3}}{2} = 0, 055м. \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ L = \frac{r}{\lambda} = \frac{0, 055}{1, 4} = \ \ 0, 039\ м.
Цилиндрдің жану камерасы мен толық көлемін анықтау, ( л ) .
V
c
=
V
h
ε
-
1
=
1452
16
=
0
,
09
л
.
V_{c} = \frac{V_{h}}{\varepsilon\ -\ 1} = \frac{1452\ }{16\ } = \ \ 0, 09л.
V
a
=
V
h
+
V
c
=
1. 452
+
0. 09
=
1
,
542
л
.
V_{a} = V_{h} + V_{c} = \ 1. 452\ + \ 0. 09\ = 1, 542\ л.
Поршеньнің орташа жылдамдығы, ( м/с ) .
V
с
р
=
π
*
n
*
S
60
=
3
,
14
*
1900
*
110
*
10
−
3
60
=
10
,
93
м
/
с
V_{ср} = \frac{\pi*\ n\ *\ S\ }{60} = \frac{3, 14\ *\ 1900\ *\ 110\ *\ 10^{- 3}}{60} = \ \ 10, 93\ м/с
1. 5. Қозғалтқыштың индикаторлық диагаммасы
. Жобаланған қозғалтқыштың индикаторлық диаграммасы А - 1 миллиметрлік парақта көрсетіледі. Диаграмма Р және V координаталарында тұрғызылады.
Ординат осіінде масштабы 10 мм - де 0, 15 : 0, 3 мПа газдардың қысымдары тұрғызылады, ал обцисса осінде масштабы 10 мм - де
V
а
V_{а}
= 0, 05 көлемдерінің мәні енгізіледі.
V
z
=
ρ
*
V
c
=
1
,
75
*
0
,
09
=
0
,
157
V_{z} = \rho\ *V_{c} = 1, 75\ *\ 0, 09\ = \ 0, 157\
Сығылу және ұлғаю политропасын тұрғызу мен цилиндр көлемін анықтаудың графикалық және аналитикалық жолдары бар . Біздер аналитикалық жолдары бар. Цилиндрдің көлемімен мөлшерін анықтағанда иінді біліктің бұралуының әр 10° мәндері арқылы анықталады. Оларды алдын - ала дайындалған N 1 таблицаға түсіреміз.
Мұндағы:
V
һ
ᵪ
V_{һᵪ}
- цилиндрлердің жұмыс көлемі.
V
ᵪ
V_{ᵪ}
- цилиндрлердің толық көлемі.
S
ᵪ
S_{ᵪ}
- поршеньнің орын ауыстыруы.
E
x
E_{x}
- Сығылу дәрежесінің мәндерін анықтаймыз.
Иінді біліктің бұралу бұрышына байланысты поршень жүрісі келесі фориуламен анықталады.
r = кривошип радиусы, ( м ) .
S
ᵪ
=
r
*
[
(
1
-
c
o
s
α
)
+
λ
4
*
(
1
-
c
o
s
2
α
)
]
S_{ᵪ} = r\ *\ \lbrack\ (\ 1\ -cos\alpha\ ) \ + \frac{\lambda\ }{4}*\ (\ 1\ -\ cos2\alpha\ ) \ \rbrack
V
һ
ᵪ
=
S
ᵪ
*
F
n
*
10
−
3
;
V
ᵪ
=
V
һ
ᵪ
+
V
c
;
V_{һᵪ} = S_{ᵪ}*F_{n}*10^{- 3}; \ \ \ \ \ V_{ᵪ} = V_{һᵪ} + V_{c};
E
x
=
V
a
+
V
ᵪ
;
E_{x} = V_{a} + V_{ᵪ};
α
[
(
1
−
c
o
s
α
+
\lbrack(1 - cos\alpha +
λ
/
4
(
1
−
c
o
s
2
α
)
]
\lambda/4(1 - cos2\alpha) \rbrack
V
x
=
V
h
x
+
V
c
V_{x} = V_{h_{x}} + V_{c}
,
E
x
=
V
a
V
x
E_{x} = \frac{V_{a}}{V_{x}}
Рсығ
α
Рұлғаю
α:
180
[(1−cosα+\lbrack(1 - cos\alpha +λ/4(1−cos2α)]\lambda/4(1 - cos2\alpha) \rbrack:
2, 000
VhxV_{h_{x}}, л:
1, 452
Vx=Vhx+VcV_{x} = V_{h_{x}} + V_{c},:
1, 542
Ex=VaVxE_{x} = \frac{V_{a}}{V_{x}}:
1
En1E^{n_{1}}:
1
Рсығ:
0, 089
SxS_{x}:
0, 11
α:
540
En2E^{n_{2}}:
1
Рұлғаю:
0, 35
α:
190
[(1−cosα+\lbrack(1 - cos\alpha +λ/4(1−cos2α)]\lambda/4(1 - cos2\alpha) \rbrack:
1, 988
VhxV_{h_{x}}, л:
1, 438
Vx=Vhx+VcV_{x} = V_{h_{x}} + V_{c},:
1, 528
Ex=VaVxE_{x} = \frac{V_{a}}{V_{x}}:
1, 009
En1E^{n_{1}}:
1, 01
Рсығ:
0, 09
SxS_{x}:
0, 109
α:
530
En2E^{n_{2}}:
1, 01
Рұлғаю:
0, 353
α:
200
[(1−cosα+\lbrack(1 - cos\alpha +λ/4(1−cos2α)]\lambda/4(1 - cos2\alpha) \rbrack:
1, 953
VhxV_{h_{x}}, л:
1, 412
Vx=Vhx+VcV_{x} = V_{h_{x}} + V_{c},:
1, 502
Ex=VaVxE_{x} = \frac{V_{a}}{V_{x}}:
1, 026
En1E^{n_{1}}:
1, 036
Рсығ:
0, 092
SxS_{x}:
0, 107
α:
520
En2E^{n_{2}}:
1, 032
Рұлғаю:
0, 361
α:
210
[(1−cosα+\lbrack(1 - cos\alpha +λ/4(1−cos2α)]\lambda/4(1 - cos2\alpha) \rbrack:
1, 895
VhxV_{h_{x}}, л:
1, 372
Vx=Vhx+VcV_{x} = V_{h_{x}} + V_{c},:
1, 462
Ex=VaVxE_{x} = \frac{V_{a}}{V_{x}}:
1, 054
En1E^{n_{1}}:
1, 075
Рсығ:
0, 095
SxS_{x}:
0, 104
α:
510
En2E^{n_{2}}:
1, 068
Рұлғаю:
0, 373
α:
220
[(1−cosα+\lbrack(1 - cos\alpha +λ/4(1−cos2α)]\lambda/4(1 - cos2\alpha) \rbrack:
1, 814
VhxV_{h_{x}}, л:
1, 306
Vx=Vhx+VcV_{x} = V_{h_{x}} + V_{c},:
1, 396
Ex=VaVxE_{x} = \frac{V_{a}}{V_{x}}:
1, 104
En1E^{n_{1}}:
1, 14
Рсығ:
0, 101
SxS_{x}:
0, 099
α:
500
En2E^{n_{2}}:
1, 132
Рұлғаю:
0, 396
α:
230
[(1−cosα+\lbrack(1 - cos\alpha +λ/4(1−cos2α)]\lambda/4(1 - cos2\alpha) \rbrack:
1, 711
VhxV_{h_{x}}, л:
1, 24
Vx=Vhx+VcV_{x} = V_{h_{x}} + V_{c},:
1, 33
Ex=VaVxE_{x} = \frac{V_{a}}{V_{x}}:
1, 159
En1E^{n_{1}}:
1, 22
Рсығ:
0, 108
SxS_{x}:
0, 094
α:
490
En2E^{n_{2}}:
1, 204
Рұлғаю:
0, 421
α:
240
[(1−cosα+\lbrack(1 - cos\alpha +λ/4(1−cos2α)]\lambda/4(1 - cos2\alpha) \rbrack:
1, 588
VhxV_{h_{x}}, л:
1, 148
Vx=Vhx+VcV_{x} = V_{h_{x}} + V_{c},:
1, 238
Ex=VaVxE_{x} = \frac{V_{a}}{V_{x}}:
1, 245
En1E^{n_{1}}:
1, 35
Рсығ:
0, 12
SxS_{x}:
0, 087
α:
480
En2E^{n_{2}}:
1, 317
Рұлғаю:
0, 46
α:
250
[(1−cosα+\lbrack(1 - cos\alpha +λ/4(1−cos2α)]\lambda/4(1 - cos2\alpha) \rbrack:
1, 446
VhxV_{h_{x}}, л:
1, 003
Vx=Vhx+VcV_{x} = V_{h_{x}} + V_{c},:
1, 093
Ex=VaVxE_{x} = \frac{V_{a}}{V_{x}}:
1, 41
En1E^{n_{1}}:
1, 6
Рсығ:
0, 142
SxS_{x}:
0, 076
α:
470
En2E^{n_{2}}:
1, 527
Рұлғаю:
0, 534
α:
260
[(1−cosα+\lbrack(1 - cos\alpha +λ/4(1−cos2α)]\lambda/4(1 - cos2\alpha) \rbrack:
1, 288
VhxV_{h_{x}}, л:
0, 937
Vx=Vhx+VcV_{x} = V_{h_{x}} + V_{c},:
1, 027
Ex=VaVxE_{x} = \frac{V_{a}}{V_{x}}:
1, 5
En1E^{n_{1}}:
1, 75
Рсығ:
0, 155
SxS_{x}:
0, 071
α:
460
En2E^{n_{2}}:
1, 66
Рұлғаю:
0, 581
α:
270
[(1−cosα+\lbrack(1 - cos\alpha +λ/4(1−cos2α)]\lambda/4(1 - cos2\alpha) \rbrack:
1, 118
VhxV_{h_{x}}, л:
0, 884
Vx=Vhx+VcV_{x} = V_{h_{x}} + V_{c},:
0, 974
Ex=VaVxE_{x} = \frac{V_{a}}{V_{x}}:
1, 58
En1E^{n_{1}}:
1, 87
Рсығ:
0, 166
SxS_{x}:
0, 067
α:
450
En2E^{n_{2}}:
1, 779
Рұлғаю:
0, 622
α:
280
[(1−cosα+\lbrack(1 - cos\alpha +λ/4(1−cos2α)]\lambda/4(1 - cos2\alpha) \rbrack:
0, 941
VhxV_{h_{x}}, л:
0, 673
Vx=Vhx+VcV_{x} = V_{h_{x}} + V_{c},:
0, 763
Ex=VaVxE_{x} = \frac{V_{a}}{V_{x}}:
2, 02
En1E^{n_{1}}:
2, 52
Рсығ:
0, 224
SxS_{x}:
0, 051
α:
440
En2E^{n_{2}}:
2, 425
Рұлғаю:
0, 848
α:
290
[(1−cosα+\lbrack(1 - cos\alpha +λ/4(1−cos2α)]\lambda/4(1 - cos2\alpha) \rbrack:
0, 762
VhxV_{h_{x}}, л:
0, 554
Vx=Vhx+VcV_{x} = V_{h_{x}} + V_{c},:
0, 644
Ex=VaVxE_{x} = \frac{V_{a}}{V_{x}}:
2, 39
En1E^{n_{1}}:
3, 32
Рсығ:
0, 295
SxS_{x}:
0, 042
α:
430
En2E^{n_{2}}:
2, 997
Рұлғаю:
1, 048
α:
300
[(1−cosα+\lbrack(1 - cos\alpha +λ/4(1−cos2α)]\lambda/4(1 - cos2\alpha) \rbrack:
0, 588
VhxV_{h_{x}}, л:
0, 422
Vx=Vhx+VcV_{x} = V_{h_{x}} + V_{c},:
0, 512
Ex=VaVxE_{x} = \frac{V_{a}}{V_{x}}:
3, 01
En1E^{n_{1}}:
4, 57
Рсығ:
0, 406
SxS_{x}:
0, 032
α:
420
En2E^{n_{2}}:
4
Рұлғаю:
1, 4
α:
310
[(1−cosα+\lbrack(1 - cos\alpha +λ/4(1−cos2α)]\lambda/4(1 - cos2\alpha) \rbrack:
0, 426
VhxV_{h_{x}}, л:
0, 303
Vx=Vhx+VcV_{x} = V_{h_{x}} + V_{c},:
0, 393
Ex=VaVxE_{x} = \frac{V_{a}}{V_{x}}:
3, 92
En1E^{n_{1}}:
6, 58
Рсығ:
0, 585
SxS_{x}:
0, 023
α:
410
En2E^{n_{2}}:
5, 59
Рұлғаю:
1, 95
α:
320
[(1−cosα+\lbrack(1 - cos\alpha +λ/4(1−cos2α)]\lambda/4(1 - cos2\alpha) \rbrack:
0, 282
VhxV_{h_{x}}, л:
0, 198
Vx=Vhx+VcV_{x} = V_{h_{x}} + V_{c},:
0, 288
Ex=VaVxE_{x} = \frac{V_{a}}{V_{x}}:
5, 35
En1E^{n_{1}}:
10, 11
Рсығ:
0, 899
SxS_{x}:
0, 015
α:
400
En2E^{n_{2}}:
8, 29
Рұлғаю:
2, 89
α:
330
[(1−cosα+\lbrack(1 - cos\alpha +λ/4(1−cos2α)]\lambda/4(1 - cos2\alpha) \rbrack:
0, 163
VhxV_{h_{x}}, л:
0, 118
Vx=Vhx+VcV_{x} = V_{h_{x}} + V_{c},:
0, 208
Ex=VaVxE_{x} = \frac{V_{a}}{V_{x}}:
7, 41
En1E^{n_{1}}:
15, 86
Рсығ:
1, 411
SxS_{x}:
0, 009
α:
390
En2E^{n_{2}}:
12, 47
Рұлғаю:
4, 364
α:
340
[(1−cosα+\lbrack(1 - cos\alpha +λ/4(1−cos2α)]\lambda/4(1 - cos2\alpha) \rbrack:
0, 074
VhxV_{h_{x}}, л:
0, 052
Vx=Vhx+VcV_{x} = V_{h_{x}} + V_{c},:
0, 142
Ex=VaVxE_{x} = \frac{V_{a}}{V_{x}}:
10, 85
En1E^{n_{1}}:
26, 84
Рсығ:
2, 388
SxS_{x}:
0, 004
α:
380
En2E^{n_{2}}:
20, 16
Рұлғаю:
7, 056
α:
350
[(1−cosα+\lbrack(1 - cos\alpha +λ/4(1−cos2α)]\lambda/4(1 - cos2\alpha) \rbrack:
0, 019
VhxV_{h_{x}}, л:
0, 013
Vx=Vhx+VcV_{x} = V_{h_{x}} + V_{c},:
0, 103
Ex=VaVxE_{x} = \frac{V_{a}}{V_{x}}:
14, 97
En1E^{n_{1}}:
41, 86
Рсығ:
3, 725
SxS_{x}:
0, 001
α:
370
En2E^{n_{2}}:
30, 25
Рұлғаю:
10, 58
α:
360
[(1−cosα+\lbrack(1 - cos\alpha +λ/4(1−cos2α)]\lambda/4(1 - cos2\alpha) \rbrack:
0
VhxV_{h_{x}}, л:
0
Vx=Vhx+VcV_{x} = V_{h_{x}} + V_{c},:
0, 09
Ex=VaVxE_{x} = \frac{V_{a}}{V_{x}}:
17, 13
En1E^{n_{1}}:
50, 41
Рсығ:
4, 486
SxS_{x}:
0
α:
360
En2E^{n_{2}}:
35, 85
Рұлғаю:
12, 54
1. 6. Қозғалтқыштың динамикалық есептелуі.
1. 6. 1. КШМ - ге әсер ететін күштердің есебі. Поршеньге әсер ететін газдар, қозғалтқыштардың цилиндрлеріндегі газдардың артықшылық қысымы сияқты анықталады.
P
u
=
P
r
−
P
0
;
P_{u} = P_{r} - P_{0};
Сору участігіндегі және сығу процессінің басындағы артықшылық ауаның таңбасы теріс болады.
Кері қозғалатын массаға әсер ететін инерция күштері формуламен анықталады.
Ілгері кейін қозғалатын массаларға поршеньдер мен шатунның массалары жатады.
m
j
=
m
п
о
р
ш
.
к
о
м
п
+
0
,
275
*
m
ш
а
т
у
н
.
к
о
м
п
.
;
m_{j} = m_{порш. комп} + \ 0, 275*m_{шатун. комп. };
Инерция күшін анықтағанда поршеньнің аудан бірлігіне әсер ететін күш деп есептейміз.
P
j
′
=
P
j
F
n
*
10
−
3
;
P_{j}' = \frac{P_{j}}{F_{n}}*10^{- 3};
Поршеньге әсер ететін күштердің қосындысы.
P
Σ
=
P
u
+
P
j
;
P_{\Sigma} = P_{u} + P_{j};
Иінді біліктің кривошипіне әсер ететін тангенциальды күштерді анықтаймыз.
T
=
P
Σ
*
s
i
n
(
α
+
β
)
c
o
s
β
T = P_{\Sigma}*\frac{sin(\alpha + \beta) \ \ \ }{cos\beta\ }
Анықталған мәндерді пайдаланып графикті тұрғызуды жеңілдету үшін келесі кестені толтыруымыз керек.
... жалғасы
Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.
Ұқсас жұмыстар
=3, 5;
мұнда
.
