Тісті цилиндрлік берілісті жобалау есебі

Жұмыс түрі: Курстық жұмыс
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 22 бет
Таңдаулыға:

Мазмұны

Кіріспе
Курстық жұмыс бойынша берілген тапсырма 4
1 Жетектің энергетика-кинематикалық есебі және электрқозғалтқышты
таңдау 5
2 Тісті цилиндрлік берілісті жобалау есебі 8
3 Ашық шынжырлы берілісті есептеу 13
4 Біліктердің алдын ала есебі, эскизі және алдын ала подшипник таңдау 18
5 Тісті доңғалақтардың, редуктор корпусы мен қақпағының конструктивтік
өлшемдері 24
6 Редуктор компановкасының бірінші кезеңі
Подшипниктерді таңдау 26
7 Біліктерді беріктікке есептеу 27
8 Редуктор шығу білігінің доңғалақ қондырылған орнындағы кілтекті
беріктікке есептеу 29
9 Тісті цилиндрлік редукторды және подшипниктерді майлау әдісін таңдау
30
10 Редукторды жинау технологиясы
31
Қорытынды
32
Пайдаланылған әдебиеттер
33

ТАПСЫРМА № 2

Бірсатылы цилиндрлі тісті редуктор және шынжырлы берілістен тұратын
жетекті жобалау

Жетекті есептеу үшін мәліметтер

Бұзылмай жұмыс істеу уақыты Lh=12000 сағ.
Тіс формасы – қиғаш.
Тісті жұп материалы:
1) Шестерня – Болат 50, Термиялық өңдеу – жақсарту;
2) Доңғалақ – Болат 50, Термиялық өңдеу – жақсарту
α=30°
Жүктеме режимі - тұрақты
Сызу керек:
1. Миллиметрлік қағазда редуктордың жалпы көрінісін;
2. Бөлшектеу сызбасы.

1 ЖЕТЕКТІҢ ЭНЕРГЕТИКА-КИНЕМАТИКАЛЫҚ ЕСЕБІ ЖӘНЕ ЭЛЕКТРҚОЗҒАЛТҚЫШТЫ
ТАҢДАУ

1.1.1 Анықтама кестесі бойынша жетек құрамына кіретін әр берілістің
және әр жабдықтың ПӘК-ін қабылдаймыз (1.1- кесте)[2]:
1.1.2 Осы қабылдаған ПӘК мәндері бойынша жетектің жалпы ПӘК-ін
есептейміз

ж=4=0,98 ·0,993·0,92·0,98=0,857
(1.1)

мұндағы:
1=0,98 – ашық цилиндірлік тісті берілістің ПӘК- і;
2=0,99 – бір жұп домалау мойынтірегінің шығынын есепке алатын
коэфициенті;
3=0,92 – шынжырлы беріліс ПӘК-і;
4=0,98 – муфта ПӘК-і.
1.1.3 Электроқозғалтқыштың қажетті қуатын анықтаймыз

. (1.2)

1.1.4 Жетектің шығу білігінің айналу жиілігі

n3 = 95 мин-1

1.1.5 Жетектің алдын ала беріліс қатынасы

u´шб = 3 u´цил = 4 u´ж = u´шб∙
u´цил =3∙4=12 (1.3)

мұндағы u´шб – шынжырлы берілістің беріліс саны; оны тиімді аралықтан
қабылдаймыз;
u´цил – бір сатылы цилиндрлі берілістің беріліс саны.
Оларды тиімді аралықтан қабылдаймыз (u´шб=1,5÷5; u´цил=3,15÷5,6).
Сонымен u´шб=3; u´цил=4 деп таңдаймыз.

1.1.6 Электроқозғалтқыштың есепті айналу жиілігі

= n3∙ u´ж =95∙12=1140 айнмин;
(1.4)

1.1.7 Алынған мәліметтер арқылы анықтамалық кестеден электроқозғалтқыш
түрін таңдаймыз. Таңдайтын электроқозғалтқыш қуаты қажетті қуатқа тең
немесе одан үлкен, ал білігінің айналу жиілігі жуықша шамасына ()
жақын болуы тиіс, яғни Рэ.қРқаж=4,2 кВт, nном≈=1140 айнмин.
Бұған 4А112МВ6У3 электроқозғалтқыш сәйкес келеді. Оның сипаттамалары:
Рэ.қ=4 кВт; nс≈nб=1000 айнмин; S=5,1 %; dэк=32 мм ; lш = 80 мм.

1.1.8 Электроқозғалтқыш білігінің номиналды айналу жиілігінің шамасын
анықтаймыз

(1.5)

1.1.9 Жетектің жалпы беріліс қатынасы

(1.6)

1.1.10 Жетектің жалпы беріліс санын сатыларға жіктейміз:
uцил=4 деп аламыз, онда

(1.7)

Сонымен uцил=4; uб.б.= 2,5 деп қабылдаймыз.

1.2 Жетектің кинематикалық параметрлерін анықтау

1.2.1 Жетек біліктерінің айналу жиілігі мен бұрыштық жылдамдықтарын
анықтаймыз:

;
(1.8)

; (1.9)

; (1.10)

; (1.11)

; (1.12)

; (1.13)

1.2.2 Жоғарыдағыдай жетектің әр білігіндегі қуат шамасы мен бұраушы
момент шамасын анықтаймыз.

; (1.14)

; (1.15)

(1.16)

; (1.17)

; (1.18)

; (1.19)

.(1.20)

2 ТІСТІ ЦИЛИНДРЛІК БЕРІЛІСТІ ЖОБАЛАУ ЕСЕБІ

2.1 Тісті доңғалақтардың материалдарын таңдау және мүмкіндік
кернеулерін анықтау

Бәсеңдеткіштің габариттерін азайту үшін механикалық құрамы
күшейтілген болатты аламыз. 3.3 кестесі[2] бойынша шестерня үшін қаттылығы
НВ 255 жақсартылған болат 50 және доңғалақтар үшін қаттылығы НВ 228
жақсартылған болат 50 қабылдаймыз.

Мүмкіндік жанасу кернеулерін анықтаймыз:

Доңғалақ пен шестерня материалдары үшін төзімділік шегі
(3.2 кестесі)[2]:
доңғалақ үшін

σHlimb1 = 2HB2 + 70 = 2·228 + 70 = 526
Hмм2; (2.1)

шестерня үшін

σHlimb2= 2HB1 + 70 = 2·255 + 70 =580 Нмм2 .
(2.2)

Жүктеме режимі тұрақты болғандықтан, жұмыс істеу мерзімінің
коэффициенті

KHL =KFL=1
,
Беріктік қор коэффициенті [S]H = 1,1 (жақсартылған тісті доңғалақтар
үшін).

[σ]H1= ==527 Нмм2;
(2.3)

=478 Нмм2; (2.4)

[σ]HР=[σ]H1(2) ; [σ]HР=478 Нмм2 ; [σ]HР1,23[σ]H2; (2.5)

Мүмкіндік иілу кернеулерін анықтаймыз:

[σ]F =σF limb
[s]F. (2.6)

3.9 – кестесі[2] бойынша нөлдік иілу циклының төзімділік шегі:

σF limb = 1,8
HB. (2.7)

Шестерня σF limb1 = 1,8·255=459 Нмм2;

Доңғалақ σF limb2 = 1,8·228= 410 Нмм2.

Беріктік қор коэффициенті [s]F = [s]'F [s]''F ,мұндағы материалдың
механикалық қасиеттері тұрақты болғанда [s]'F = 1,75 (3,9-кесте)[2] және
сомдау мен штамптау үшін [s]''F = 1. Осыдан [s]F = 1,75∙1=1,75.

Мүмкіндік иілу кернеуі:

Шестерня үшін : [σ]F1 = σF limb1 [s]F =4591,75 =262 Нмм2;
(2.8)

Доңғалақ үшін [σ]F2 = σF limb2 [s]F =4101,75 =234 Н мм2. (2.9)

2.2 Редукторды есептеу

Осьаралық қашықтықтың алдын ала мәні, мм
Қиғаш цилиндрлік беріліс үшін

=

= мм (2.10)

мұндағы, Екел=2,15105 Мпа,

Стандарт (МЕСТ 2185-66)[2] бойынша = 125 мм деп аламыз.
Қалыпты ілінісу модулі

mn=(0,01...0,02) ∙aw=(0,01...0,02) ∙125=1,25 ... 2,5 мм,
(2.11)

mn=2 мм деп аламыз.

Жалпы тістер саны

(2.12)

zΣ =125 деп қабылдаймыз.
Шестерня тістер саны

(2.13)

z1 = 25 деп қабылаймыз.
Доңғалақтың тістер саны

z2= zΣ – z1 =125–25 =100. (2.14)

Бәсеңдеткіштің нақты беріліс санын анықтаймыз

, (2.15)

Шестерня мен доңғалақтың негізгі өлшемдері

; (2.16)

; (2.17)

Тістер төбесіндегі диаметр

; (2.18)

; (2.19)

Тістер ойысының диаметрі

; (2.20)

; (2.21)

Доңғалақ ені

; (2.22)
Шестерня ені
(2.23)

Шестерня енінің диаметрі бойынша коэффициентін анықтаймыз

(2.24)

Доңғалақтың жылдамдығы және берілістің дәлдік дәрежесі

мс (2.25)

Мұндай жылдамдықта 8-дәрежелі дәлдікті (орта дәлдік) қабылдаймыз.

Жүк коэффициенті:

KH=KHβ∙KHv∙KHα, (2.26)

мұндағы KHβ – жүктің тіс еніне қатысты бір қалыпты тарамайтынын есепке
алатын коэффициент; оның мәнін 3.5-кестесінен[2] аламыз; вd = 1 ,
шестерня мен доңғалақтың материалдарының қаттылығы Н ≤ 350 НВ және
доңғалақтардың тіректерге қатысты симметриялы орналасуына байланысты
KHβ=1,045.
3.4-кестесі[2] бойынша =2,5 мс және 8-і дәлдік дәрежесі үшін
KHα=1.
3.6-кестесі[2] бойынша қиғаш тісті доңғалақтар үшін v≤ 5 мс болған
кезде KHv =1,15.
Сонымен,

KH=1,045·1,15·1=1,2

Жанасу кернеуін тексеpу:

(2.27)

Тісті беріліс ілінісуінде әсер ететін күштер:
Шеңберлі

Ft == Н; (2.28)

Радиалды

(2.29)

Иілу кернеуі бойынша тістердің шыдамдылығын тексеру

(2.30)

мұндағы KF=1,16 (3.7 кесте)[2].
KF=1,3 (3,8 кесте)[2].
YF =3,60
8-ші дәрежелі дәлдік үшін КF=1 (42-бет)[2].

Тісті доңғалақтың тістерінің беріктігін тексереміз:

МПа (2.31)

Беріктік шарты орындалды.
3 АШЫҚ ШЫНЖЫРЛЫ БЕРІЛІСТІ ЕСЕПТЕУ

3.1 Бастапқы мәліметтер:
Шынжырлы берілістің жетектеуші жұлдызша білігіндегі айналдырушы
момент: Т1 =41,3·10 Н·мм.
Жетектегі (шығу) білігінің айналу жиілігі: n2=238 мин-1
Беріліс қатынасы: =2,5
Шынжырдың орналасуы – горизонтальді (α=30°).
Шынжырдың тартылуы – периодты реттеледі
Шынжырдың майлануы – периодты.
Жұмыс екі аусымды.
3.2 Жетекші жұлдызшаның

=29- 2 ·=29 – 2 ·2,5 = 24 (3.1)

=24 деп қабылдаймыз.
Жетектегі жұлдызшаның

=·=24·2,5 =60 . (3.2)

=60 деп қабылдаймыз.
3.3 Фактлі беріліс қатынасы

(3.3)

3.4 Пайдалану (келтіру) коэффициенттерін есептеу

=1·1·1·1·1,5·1,25=1,875 (3.4)

мұндағы – динамикалық коэффициент, тыныш жүк кезеңде таспалы
конвейерлердің жетегі үшін kД =1 болады; kа – берілістің осьаралық
қашықтығының мәнін есепте алатын коэффициент, болған кезде kа =1; kн
–шынжырждың көлбеулігін есепке алатын коэффициент, көлбеулігі 60–тан
аспаса kн = 1; kр – шынжыр тартылуын реттеу тәсіліне байланысты
коэффициент, шынжырдың мезгіл-мезгіл тартылуында kр =1; kсм – шынжырды
майлау тәсіліне байланысты алатын коэффициент, мезгіл-мезгіл майлау
кезінде, kсм = 1,5; kп – берілістің жұмыс тәртібін есепте алатын
коэффициент, бір ауысымды жұмыс кезінде kп =1,25.

3.5 Шынжыр топсасындағы мүмкіндік қысым мәні

[]= (3.5)

(7.38)[2] формуласына кіретін [р] шамасы шынжырдың басты параметрі –
шынжырдың қадамына (7.18-кесте)[2] тәуелді болғандықтан, мәселені бірте-
бірте жуықтау әдісімен шешеміз: алдын ала t-ның болжанған мәніне қарай 7.18-
кестеден[2] []-ның жуықша мәнін қабылдаймыз, яғни []=29
деп;
3.6 Шынжыр қадамы

(3.6)

7.18-кесте[2] бойынша ең жақын мәні t=19,05 мм деп қабылдаймыз;
q=1,90 кгм2; Аоп=105 мм2 ; Fp=31,8 kH (1-қатар) деп қабылдаймыз.

3.7 Екі көрсеткіш бойынша тексереміз:
а) айналу жиілігі бойынша – 7.17-кестесі[2] бойынша қадамы t=19,05 мм
шынжыр үшін мүмкіндік айналу жиілігі [п2] =238 айнмин, п3≤[п3] шарты
орындалды;
б) 7.38[2] формуласы бойынша есептік қысым

МПа;
(3.7)

Жүктеме режимі – тұрақты, сол себепті kEC =kEB=1

мұндағы Н,
(3.8)

3.8 Шынжырдың жылдамдығы

.
(3.9)

3.9 Кіші жұлдызшаның бөлгіш шеңберінің диаметрі:

; (3.10)

р≤[р] шарты орындалды.

3.10 Осьаралық арақашықтықтың алдын ала мәні

(3.11)

3.11 Шынжырдың буындар саны

(3.12)

Жұп санға дейін дөңгелектейміз Lе=124
3.12 Осьаралық арақашықтықтың нақты мәні

(3.13)

3.13 Шынжыр топсаларын тозуға төзімділік шартын тексереміз
Жобаланатын берілістің конструктивтік параметрлерінің стандарт
берілістің параметрлерінен айырмашылығын ескеретін коэффииценттерді
табамыз.
Беріліс (конструтивтік) параметрлер коэффициенттері

(3.14)

мұндағы - беріліс ресурсы (шыдамдылық) коэффициенті

(3.15)

мұнда – базалық ресурс, .;
- есепті ресурс,

мұнда – берілістің қызмет мерзімі, жыл; - берілістің жыл
бойы пайдалану коэффиценті; – берілістің тәулік бойы пайдалану
коэффиценті;
- жетектеуші жұлдызшаның айналу жиілігі

(3.16)

- жетектеуші жұлдызшаның тістер саны коэффициентті

(3.17)

- беріліс қатынасы коэффициентті

(3.18)

- өсаралық ара қашықтық коэффициентті

(3.19)

Жобаланатын берілістің пайдалану параметрлерінің стандарт берілістің
параметрлерінен айырмашылығын ескеретін коэффиицент

(3.20)

мұндағы - шынжырдың салыстырмалы тозу нормасын ескеретін
коэффициент

(3.21)

- беріліс жұмыс режимін ескеретін коэффициент

(3.22)

Центрден тепкіш күштен шынжыр топсасына қысым

(3.23)

3.14 Шынжырды жұлдызша тістеріне соққы саны бойынша тексеру

(3.24)

мұнда – Секундағы соққының мүмкіндік саны, .

3.15 Шынжырды беріктікке тексеру
Шынжырға әсер ететін максималь күш

H (3.25)

мұндағы - центрден тепкіш күштің әсерінен шынжырдың тартылуы

Fv = qv² = 1,90·1,812 = 6,22Н.
(3.26)

- шынжырдың салмағынан оның тартылуы

(3.27)

мұнда – шынжырдың салбырауын ескеретін коэффициент
(3.6- кесте)[2].
Білікке әсер ететін есептік жүктеме

Fб = k·Ft = 1,15·2174 =2500 Н.
(3.28)

мұнда – беріліс жұлдызшалары центр өстерінің горизонтқа
қиғаштығын ескеретін коэффициент
– горизонталь беріліс үшін;
– вертикаль беріліс үшін.
Беріктік қор коффициентін анықтаймыз

(3.29)

мұнда - шынжырдың беріктік қоры коэффициентінің минималь мәні
(3.7- кесте)[2]. Қадамы t=19,05мм ... жалғасы

Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.