ЖЫЛУЛЫҚ ЖҮКТЕМЕНІ АНЫҚТАУ

Жұмыс түрі: Дипломдық жұмыс
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 49 бет
Таңдаулыға:

АННОТАЦИЯ

В данной дипломной работе рассматривается проектирование ТЭЦ-3
в городе Семей. На основе этого осуществляется тепловой расчет тепло
электростанции мощностью 370 МВт для полного обеспечения города
электрической и тепловой энергией.
В том числе были выбраны основные и дополнительные оборудование,

а также
расмотрены
вопросы экономической части и безопасности

жизнедеятельности.

АҢДАТПА

Дипломдық жұмыста Семей

қаласынының ЖЭО-3 жобалауын

қарастырдым. Жұмыс барысында қаланы толықтай жылу және электр
энергиясымен қамтамасыз ету үшін қуаты 370 МВт болатын жылу электр
станциясының жылулық есептелуі жүргізілген.
Сонымен қатар жылу электр орталығының негізгі және қосымша
жабдықтары таңдалып, өміртіршілік қауіпсіздігі мен экономикалық бөлімдері
бойынша тиімді мәселелер қарастырылған.

ANNOTATION

In this thesis work is considered designing CHP-3 in Semey. On the basis of
this calculation is carried out thermal heat power plant of 370 MW for the full
supply of the city of electricity and thermal energy. Including were selected basic
and advanced equipment, as well as economic issues examined parts and safety.

МАЗМҰНЫ

КІРІСПЕ
1.СЕМЕЙ ЖЭО-3 ОРНАЛАСҚАН АУДАНЫНЫҢ ҚЫСҚАША
СИПАТТАМАСЫ ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...
2. ЖЫЛУЛЫҚ ЖҮКТЕМЕНІ АНЫҚТАУ ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...
2.1 Жылулық жүктемелердің жылдық сызбағын тұрғызу ... ... ... ... ... .
2.2 ЖЭО-ң негізгі қондырғыларын таңдау ... ... ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ...
2.2.1. Энергетикалық қазандық қондырғыларды таңдау ... ... ... ... ... ...
2.2.2. Төмен қысымды шыңдық су қыздырғыш қазандарын таңдау...
3. СЕМЕЙ ЖЭО-3 ЖЫЛУЛЫҚ СҰЛБАСЫН ЕСЕПТЕУ ... ... ... ..
3.1.
3.2. Қосалқы қондырғыларды таңдау ... ... ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ... ... ...
3.2.1 Желілік қондырғы ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .
3.2.2.Жылулық желіні қоректендіру қондырғылары ... ... ... ... ... ... ... ..
4. СУДАЙЫНДАУ ... ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ..
4.1. Жылулық желі мен қазандарды қоректендірудегі химиялық су тазалау
... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .
4.1.1.Қазандарды қоректендірудегі химиялық су тазалау ... ... ... ... ... ..

4.1.2. Жылулық желіні қоректендірудегі ХСТ
... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...

4.2. Жылулық желі мен қазандарды қоректендіруші ХСТ есебі ... ... ...

4.3 Мөлдірлеткіш есебі ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...

4.4. Реагент есебі ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .. ... ... ...

4.4.3. Коагулянт есебі ... ... ... ... ... ... ... .. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .

4.4.4 Полиакриламид есебі ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ..

4.5. Қондырғыны таңдау ... ... ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .

4.6. Реагент қоймасы ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .. ... ...

5. ӨМІРТІРШІЛІК ҚАУІПСІЗДІГІ ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .

5.1. Микроклимат ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .
5.2. Жасанды жарықтандыруды есептеу ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .
6. ЭКОНОМИКАЛЫҚ БӨЛІМ ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .
6.1. ЖЭО-ның жылдық энергия жіберуін анықтау ... ... ... ... ... ... ... ... ... ..

6.2. Отынға жұмсалатын шығынды анықтау ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .

6.3. Отынды қолданудың ПӘЕ-ін есептеу ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .
6.4. Суға жұмсалатын шығындарды есептеу ... ... ... ... ... .. ... ... ... ... ... .
6.5. Еңбекақы шығындарын есептеу. ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ... ... ... ... .
6.6. Амортизациялық аударылымдарды есептеу ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...
6.7. Ағымдағы жөндеу шығындарын есептеу ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...
6.8. Шығарындыларға төлемдерді есептеу ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ... ... ..
6.9. Жалпы стансалық және цехтық шығындарды есептеу ... ... ... ... ... ..
6.10. Энергия жіберудің өзіндік құнын есептеу ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .
6.11. ЖЭО салуды және пайдалануды экономикалық бағалау ... ... ... ...
ҚОРЫТЫНДЫ ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ... .
ӘДЕБИЕТТЕР ТІЗІМІ ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ... ... ... ... ...

КІРІСПЕ

Заманауи өндірістер мен адамзаттың тұрмыс тіршілігі үшін электр
энергиясы мен жылулық энергияның алатын орыны өте зор.
Электр энергиясын табиғи отынның әр түрін қолданатын электр
станцияларында өндіреді. Химиялық байланысқан органикалық отынның
жылулық энергиясының өндірістік мәні үлкен. Бүкіл әлем бойынша электр
энергиясы мен жылулық энергияның 75% электр станциялары мен жылу

электр орталықтарында өндіріледі. Жылуландыру
-
отындық жылу

энергетиканың басты бағыты болып табылады. Электр энергиясын
қиюластырып өндірсе, электр станцияларында қолданылатын отынның
едәуір мөлшері үнемделеді.
Жылуландырудың тиімділігін арттыру үшін ЖЭО жаңа агрегаттарды
орнату керек, құны арзан болатын жаңа жылу электр орталықтарын жобалап
есептеп, құрылысын жүргізу керек, сонымен қатар жылуландырудың жаңа
жүйесін енгізу керек. ЖЭО мен қондырғылардың қуатын арттырса, капитал
салымдарының құрылымын арттырады, сонымен қатар енгізілетін қуат
бірлігіне жұмсалатын еңбек шығыны мен материалл сиымдылығы
төмендейді.
Электр станцияны ОЭС мен ЕЭС біріктірсе, энергиямен жабдықтаудың
сенімділігі артады, қосалқы қуаттың мөлшері төмендейді. Жеке жеке
энегожүйелердегі әртүрлі уақытта қажетті максималды жүктемемен
салыстырғанда жалпы жүктеменің шамасы азаяды.

Қазақстан республикасында жылуландыруды дамытудың

бағыттары

Қазақстан

Республикасының халық шаруашылығының нарықтық

экономика шарттарына көшуі Республиканың жылу шаруашылығын дамыту
тактикасы мен түзету жасау шарттарына, әрі оларды басқаруға негізделген.
Өнеркәсіптегі құрылымдық өзгерістер, тұрғын үй құрылысындағы жаңа
бағыттар, органикалық отынның құнының күрт өзгеруі, экологиялық
қауіпсіздікке деген талаптардың артуы, жылумен жабдықтаудың сенімділігі
мен сапасы болақшақта Республиканың халық шаруашылығында жылу
тұтыну деңгейіне тұрақты түрде өзгерістер енгізуді және оны экономикалық
мақсатта қамтамасыз етудің нұсқаларын талап етеді. Қазақстан
республикасын 2020 жылға дейін дамытудың стратегиялық жоспары
еліміздің жалпы энергетика саласын дамытуды көздейді. Жоспардың құрама
бөлігінде, атап айтқанда энергетиканың алты негізгі бағытта дамуы
ұсынылған. Бірінші бағытта мұнай өнеркәсібін дамытуды қарқындату, екінші
бағытта еліміздің экономикалық қауіпсіздігін қамтамасыз ету үшін табиғи
газды өндіруді жылдамдату және ішкі нарықта газдық инфрақұрылымдарды
дамыту ұсынылған.
Жылумен қамдау жүйесінен берілген жылуды қолданушыларға жылыту,
желдету және ауаны баптау, ыстық сумен қамдау (ЫСҚ) жүйелері, жылулық
және күштік технологиялық агрегаттар жатады. Жылыту, желдету және
ауаны баптау, ыстық сумен қамдау (ЫСҚ) жүйелерінің міндеті - ғимараттың
ішіндегі ауаның санитарлық-гигиеналық нормалар талап ететін
параметрлерін (метеоролгиялық жағдайларын) қалыптастыру. Тұрғын және
қоғамдық үйлердің жылыту жүйелерінде негізгі жылутасығыш ретінде,

жылытқыш приборға кіредегі ең жоғары температурасы
tг = 10595 С,

ыстық су қолданылады. Бала бақшалары мен ауруханалар үшін ыстық судың
температурасы tг = 85 С. Өндірістік ғимараттардың басым бөлігі мен
баспалдақ алаңдары үшін tг = 150 С.
Тұрғын және қоғамдық үйлер үшін ыстық су температурасын
tг = 10595 С аралығында шектеу органикалық тозаңның (температура
6570 С болғанда , әсіресе tг = 80 С өте екпінді) ыдырауы және қатты
күйінен газға айналуы себеп болады Санитарлық нормалар бойынша
жылытқыш прибор бетінің температурасы 95 С (tо.п = 95 С) жоғары
болмауы қажет.
Жылуалмастырғыш немесе жылуалмастыру құрылғысы - температурасы
жоғары ортадан температуры төмен ортаға жылуды беретін арнаулы жабдық

түрі.

Жылуалмастырғыштар

беттік

(рекуперативті),

жаңғыртулық

(регенеративные), араластырғыш (смесительные) деп бөлінеді. Беттік
жылуалмастырғышта жылу қыздырылған заттан суыққа оларды бөліп тұрған
қабырға арқылы беріледі. Жаңғыртулық жылуалмастырғышта қыздыру беті
кезекпен қыздырылған не суытылған затпен шайылады.

Араластырғыш жылуалмастырғышта жылу суытылатын және
қыздырылатан заттардың тікелей байланысымен беріледі. Жылу құбырлары
жылуалмастырғыш құрылғысының бір түрі болып келеді.
Қазақстан Республикасының экономикалық күйін нақты бағаласақ,
қазіргі уақытта және болашақта Республиканың бюджеті есебінен жылу
шаруашылығын қамтамасыз ету өте қымбат, металл сиымдылығы жоғары,
техникалық тұрғыдан күрделі және ауқымы үлкен.
Мемлекеттің энергиямен жабдықтау облысыдағы дамыған нарықтық
экономикалық тәжірибесін ескере отырып, келесідей бағытта шаралар өткізу
керек:
- Энергоресурстарды қолдану тиімділігі арттыру, энергия үнемдеуші
шаралар мен технологияларды жүзеге асыру;
- ЖЭО қайта құрылымдау мен техникалық жабдықталуын қамтамасыз
ету, ескірген негізгі қондырғыларды жаңасына ауыстыру;
- Жылулық желілерді қайта құрылымдау мен техникалық
жабдықталуын қамтамасыз ету, қызмет ету уақытын 50 жылға дейін
ұзартатын полимерлі жабыны бар құбырларға каналсыз төсемелер
қолдану;
- АБЖ мен телемеханизациялық қондырғыларды қолдану отырып
жылуландыру жүйесіне кешенді автоматтандыруды енгізу;
- Екіншілік энергетикалық ресурстар мен жаңғыртылатын жылу көзін

қолдануға
негізделген жылуландыру жүйесін дамытуды

қалыптандыру;
- Тозған негізгі қондырғыларды ауыстыру және құрылымдау
мақсатында ЖЭО жұмысы үшін қосалқы электрлік қуат туғызу;
- Жылулық энергия нарығында жеке үйді жылумен жабдықтау үшін
заманауи типті автономды жылугенераторларының пайда болуына
әсер ету;
- Басқа мемкеттердің энергиямен жабдықтаудағы тәжірибелерін ескере
отырып, жаға бағдарламаларын Қазақстан Республикасында қолдану.
Барлық халық шаруашылығы үшін маңыздылығы өте жоғары жылу
және электр энергетикасын Қазақстан Республикасында барды сақтай

отырып дамыту, әрі жылумен жабдықтаудың мүмкін болатын сенімділігінің

төмендеуін жою керек.

Семей ЖЭО-3 орналасқан ауданының қысқаша сипаттамасы

Семей қаласы - ірі өндірістік әкімшілікті және мәдени орталық. Қала
Қазақстанның шығыс өңірінде орналасқан. Қаланың ортасын екіге бөле ертіс
өзені ағып жатыр. Қаланың оң жақ және сол жақ жақтауы бір-бірімен темір
жол және автомобиль жолы өткелімен байланысқан. Семей қаласы суық және
ұзақ қысты континентальды аймақта орналасқан. Құрылыстық
климотология және геофизика СНиП 2.01-87 сәйкесті қала келесідей
климаттық көрсеткіштермен сипатталады:
- жылуландыруды жобалау үшін есептік температура -380С;
- желдетуді жобалау үшін есептік температура -220С;
- ең суық айдағы орташа температура -17,10С;
- жылуландыру периодындағы орташа температура -8,20С;
- жылуландыру периодының ұзақтығы 209 тәу.
ЖЭО-3 өндірістік ауданының құрылысын қаланың оң жақ жағалауына
орналастыру қарастырылған. Аудан қоңыр белді, құмдауыт, таулы жерде
орналасқан. Құмның қалыңдығы шамамен 20 метр. Топырақтық судың
орнасу тереңдігі 7-40метр.
Күл төгу ауданы Ертіс өзенінің сол жақ жақтауына жоспарланып,
ЖЭО-3 өндірістік ауданынан 30 км қашықтықта, ал өзеннен және өндірістік -
азаматтық құрылымнан 9км қашықтықта орналастырылған.
Ауданның оңтүстік шетінен Семей-Знаменка тас жолы өтеді.
Жобаланған аудан төртбұрышты 1800х1500 метр.

Жылулық жүктемені анықтау

Бастапқы берілген шамалар:

tрн=-380С,
tвн=-120С,

tорн=-8,20С,
tв=180С,

tхмн=-17,10С,

Q о т =1037 Гкалсағ
Q в =215 Гкалсағ
Q гвс = 221 Гкалсағ

Жылулық жүктемені анықтау ЖЭО-ң төрт түрлі режимдегі жұмысы
үшін жүргізіледі.

I-режим - қысқы максималды, жылыту жүйесін жобалау үшін сыртқы
қоршаған ауаның tрн есептік температурасын қолданамыз.

Q от в = 1252 Гкалсағ

Q I Q от в +Q гвс = 1252+221= 1473 Гкалсағ

II режим - жылулық жүктеме қыстың ең суық айының tхмн орташа
температурасы бойынша есептеледі

Q

II
от в

t в t нхм
н

I 18 17,1
18 38

II

III режим - жылулық жүктеме жылуландыру кезеңіндегі tсрн сыртқы
ауаның орташа температурасы бойынша есептеледі

III

t в t нср
р

I 18 8, 2
18 38

III

IV режим

-

жылулық жүктеме жылуландыру мен желдетуге

жұмсалатын жүктеме болмайтын жазғы маусымдағы ЖЭО-ң жұмысын
сипаттайды

QIV=

t гв t хвлето
зимн

Q гвс

65 15
65 5

0,9 221 =166 Гкалсағ

Мұндағы

-су шығынының жазғы маусымда азаюын ескеретін

коэффициент (0,81,0).

Есептік жылулық жүктемеt в t р
Q =
1252 = 815 Гкалсағ
Q II Q от в Q = 815+221=1036 Гкалсағ
Q отв
t гв t н
1252 =620 Гкалсағ
Q =
Q III Qот.в Qгвс =620+221=841 Гкалсағ
t гв t хв

Кестенің жалғасы Есептік шаманың
атауы
Белгі-
ленуі
Өл-
шем
бір-
лігі
Режимдер
Қолда-
нылатын
сағаттар
саны
Есептік шаманың
атауы
Белгі-
ленуі
Өл-
шем
бір-
лігі
І
ІІ
ІІІ
ІV
Қолда-
нылатын
сағаттар
саны
1
2
3
4
5
6
7
8
ЖЭО булық жүктемесін тұтынушылар
Өндіріске
берілетін бу 1,4
0
МПа, 250 С
Dпр
тсағ
130
130
124
90
5200
Сантехникалық
қажеттіліктерге
берілетін бу
Dсан
тсағ
13
9
7
2
2800
Бу бойынша
жалпы
ΣDпот
тсағ
143
139
131
92

ЖЭО ыстық су
жүктемесін
тұтынушылар,
барлығы
ΣQпот
Гкал
сағ
1473
1036
841
166

Соның ішінде:
-жылуландыру
Qот
Гкал
сағ
1037
648
484
-

-желдету
Qвен
Гкал
сағ
215
150
187
-

-ыстық сумен
қамтамасыз ету
Qгвс
Гкал
сағ
221
221
221
166

Соның ішінде:
технологиялық
Qгвс.т
Гкал
сағ
31
31
31
31

Тұрмыстық
өндірістік
Qгвс.быт
Гкал
сағ
82
82
82
68

Тұрмыстық ТКС
Qгвс.жкс
Гкал
сағ
108
108
108
72

Жылу желісіндегі
ақпалар
Qут.тс
Гкал
сағ
28
28
28
14

Жылулық жүктемелердің жылдық сызбағын тұрғызу

Абцисса өсі бойымен: сол жағына - tнар -дан +180С-қа дейін сыртқы
ортаның температурасы, ал оң жағына - сағатпен уақыт шамасы 0 ден 8760
салынады.
Ордината өсі бойымен масштаб бойынша қосынды жылулық жүктеме Q,
МВт, және келесідей құрама жылулық жүктемелер Qот, Qв, Qг.в.с салынады.
Ыстық сумен жабдықтау, жылуландыру, желдету және осы шамалардың
қосынды жүктемесінің сыртқы ауаның температурасына тәуелділігі 2.1
суретте келтірілген.
Семей қаласы бойынша жылуландыру периодындағы ауаныі орташа
температурасы мен олардың сағат бойынша ұзақтығы төменде келтірілген.

ЖЭО-ң негізгі қондырғыларын таңдау Жылулық желідегі су температурасы
Тура желі
tпот
0
С
150
106
90
70

Кері желі
tот
0
С
70
54
48

Жылулық
желідегі ақпа
сулардың орташа
температурасы
tут
0
С
115
85
74
70

Шикі су
температурасы
tх
0
С
5
5
5
15

ЫСЖжүйесіндегі
су температурасы
tгвс
0
С
65
65
65
65

ХСТ дейінгі шикі
суды қыздыру
t"хво
0
С
30
30
30
30

ХСТ кейінгі шикі
су температурасы
t'хво
0
С
28
28
28
28

Өндірістегі
конденсат
шығыны
ΔGк
%
30
30
30
30

Қайтқан
конденсат
температурасы
tк
0
С
70
70
70
70

0
С
-40
-35
-30
-25
-20
-15
-10
-5
0
+8
n,
сағ
6
13
49
320
692
1280
2000
2860
3860
4850

ЖЭО-ң негізгі қондырғыларына бу шығырлары, энергетикалық
қазандар, шың су қыздырғыш қазандары жатады.
ЖЭО-ң негізгі қондырғылары III-режімде есептелген Q III жылулық
жүктеме бойынша таңдалынады. Кітаптарда жылуландыруға бу бөлетін
шығырдан алынатын алымдардағы бу шығыны немесе жылу шығыны
беріледі. Бұл жұмыста шығыр қондырғысын таңдау үшін жылу мөлшерін
алымдардан алынған будың эквиваленттік мөлшеріне аударуымыз керек.
Есепті жүргізу үшін жылуландыруға арналған алымдардағы қысым мен
температураның мөлшерін шамамен PT=0,12 МПа және t=1050С деп аламыз.
Содан кейін осы шамалар арқылы су және су буының сипаттамалары
жазылған кестеден бу және конденсат энтальпиясын табамыз, олар iТ=2686
кДжкг және iок= 439 кДжкг тең. Содан кейін бу шығынын анықтаймыз:

Dт

Qт
(iт iок ) п

97550
2886 439 0,98

442,9 кгс = 1598,7 тсағ

мұндағы Qт -жылулық жүктеме, кВт; n=0,98- қыздырғыш ПӘК-і.
ЖЭО-ң жылуландыру жүйесіне жылу беруге арналған
қондырғыларының түрлері мен жалпы қуатын, әрбір берілген
ықшамаудандардың жылулық жүктемесіне байланысты анықтаймыз.
Шығырды таңдағанда, берілген Dт, тсағ, шамасы бойынша Т типті
шығыр таңдалынады.
Т-185220-130-4 2 турбина таңдаймыз, оның жұмыстық параметрлері:
- Будың бастапқы параметрлері: tп=5600С, Р=13,8 МПа;

-Алымдардағы бу параметрі D 225 кгсағ=810тсағ, Р=1,4МПа;

-Электрлік қуаты 185МВт.

Энергетикалық қазандық қондырғыларды таңдау

Орнатылатын қазандардың қуаты мен саны қалалық аудандарда және

кәсіпорындарда қолданылатын жылу жүктемесіне байланысты
таңдалынады. Таңдап алынған шығыр сипаттамасына байланысты таза
будың қосынды шығыны мен бу сипаттамалары анықталады. Будың
сипаттамалары мен шығынына байланысты қазандардың саны мен бу
өндірулігін анықтаймыз.
Қазандық қондырғыларды таңдағанда, оның қуатын асыра алу керек,
себебі қуаты ең үлкен қазан істен шыққан жағдайда қалған таңдалынып
алынған қазандар жылытуға, желдетуге, ыстық сумен жабдықтауға қажетті
жылу шығындарының орнын толтыруы қажет.
Блокқа шығырмен қоса орналастырылатын қазанның бу өндірулігі
шығыр арқылы алынатын өткір будың мөлшеріне байланысты
таңдалынады және де ЖЭО-ң өзіндік қажеттіліктері мен 15% қорды
қамтамасыз ете алуы керек.
Жобада 4 қазан таңдаймыз: Е-500-13,8-ЦКТ (қазанға берілетін
отынның сағаттық шығыны 95,37 тсағ, бу өндірулігі D 500 тсағ.

ЦКС-
экологиялық таза отын жағады,
бұдан
атмосфераға

тасталынатын азот пен күкірт тотығы азаяды.

Төмен қысымды шыңдық су қыздырғыш қазандарын (ШСҚҚ)
таңдау

ЖЭО-ң негізгі қондырғылары

Q

III

режімдегі жылулық жүктеме

бойынша таңдалған. Сондықтан да ЖЭО ( Q I, Q II) екінші және бірінші
режимдегі жылулық жүктеменің орнын толтыра алуы қажет.
ЖЭО-ғы I және II режімдегі жылулық жүктеме шың су ысытушы
қазандардан алынады (ШCҚҚ).
ШCҚҚ-ның жылу өндірулігі мен саны негізгі қазандықтардың
жылытуға, желдетуге, ыстық сумен жабдықтауға беретін жылулық
жүктемесінің 40-45% қамтамасыз етуі керек.
ШCҚҚ-ның жылулық қуаты:

Q Q I Q II = 1473-841=632 Гкалсағ.

4 қазан таңдаймыз: Е-160-1,4-ЦКС (қазанға берілетін отынның
сағаттық шығыны 30,5 тсағ, бу өндірулігі D 160 тсағ.

Семей ЖЭО-3 жылулық сұлбасын есептеу

ЖЭО жылулық сұлбасының есебі бу генераторларының қажетті қуатын
анықтау үшін орындалатын жылулық балансты және шыңдық жылу көзінің
жылулық қуатын, сонымен қатар берілген жылулық жүктеме бойынша
турбогенеторлық қондырғыға қолданылатын шаралар мен тиімділікті
анықтау үшін орындалды.
ЖЭО қағидалық жылулық сұлбасынан көріп отырғандай, бу
қазанының таза буы тек қана турбиналар мен РОУ беріледі және осыған
сәйкесті осы қондырғылар үшін қажетті бу шығынын анықтау керек.
Турбилардағы бу шығыны олардың қуатына және ЖЭО ішкі
мұқтаждықтарына байланысты анықталады. Турбинаны таңдау кезінде
реттелетін және реттелмейтін алымдардың толық жүктемеленуі және
шықтағышқа баратын бу минималды-жеткілікті болуы қарастырылады.
Турбиналардағы таза будың шығыны регенерацияны ескеретін және

Dсвт=f(Nт.г,ΣDотб)
тәуелділігі бойынша сипатталатын режимдердің зауыттық

диаграммасы бойынша анықталуы керек. РОУ берілетін бу шығыны
шашыратылатын салқындатушы су ескере отырып анықталады.
Жылулық сұлбаның есебі ЖЭО жұмысының төрт режиміне сәйкесті
орындалады, олар арқылы негізгі және қосалқы қондырғылар таңдалады:
Жылулық жүктемені анықтау ЖЭО-ң төрт түрлі режімдегі жұмысы
үшін жүргізіледі:
I режим- максималды қысқы, ол жылыту жүйесі үшін сыртқы
қоршаған ауаның есептік температурасына сәйкес келеді (Семей қаласы
үшін -380С). Бұл режим ЖЭО будың максималды өндірілуін және
орнатылған бу генереторларының (негізгі және шыңдық) қосынды қуатын
анықтайды.
Бу бойынша жылуландырулық-желдетулік, технологияға берілетін
жүктемелер бұл режимде максималды деп қабылданады, ал ыстық сумен
жабдықтауға кететін жүктеме бір аптадағы максималды тұтынылған судың
орташа сағаттық шамасы бойынша есептеледі.
II режим - ең суық айдағы сыртқы ауаның орташа температурасына

сәйкесті (Семей қаласы үшін -17,10С) есептік-нақты және ЖЭО ең қуатты бу
генераторының авариялық тоқтау шарты бойынша есептеледі. Бұдан
технологиялық жобалау нормаларына сәйкесті электр станция қамтамасыз
етілуі керек:
- өндіріске будың максималды ұзақ берілуімен;

- ең суық айдағы орташа температура бойынша жылуландыру мен
желдетуге берілетін жылумен;

- сантехникалық мұқтаждықтарға қажетті орташа тәуліктік жылу
шығынымен.

ЖЭО қондырылған жылулық қуаттың 70% кем емес жіберу керек.
Аудандық энергожүйемен байланысты электр станциялар үшін
(қарастырылатын Семей ЖЭО-3 сәйкесті) электр қуатын бір қуатты
турбинаның қуатының шамасына дейін төмендетуге болады. Екінші режим
ЖЭО бу генераторлары мен шыңдық қазандарының қондырылған бірлік қуаты
мен санын анықтайды.
III режим - орташа жылуландырулық. Бұл режим жылуландыру
кезеңіндегі сыртқы ауаның (Семей қаласы үшін -8,20С) және жылулық
жүктемеге сәйкесті орташа температура бойынша есептелінеді.
ЖЭО нақты жылуландыру коэффициентіне байланысты
жылуландырулық алымдардағы αт жылуландырулық жүктеме бұл режимде
шыңдық жылу көздерін аракідік қолдану бойынша жабылады. Бұдан сатып
алынған турбиналардың αт нақты шамасының тиімді есептіктен біраз
айырмашылығы болады. Өнеркәсіптерге ЖЭО берілетін бу жүктемесі
бойынша бұл режимде қыстық максималды-тәуліктік температура
қабылданады.
Шамасы бірден төмен болатын αп өндірістік алымдар бойынша
жылуландыру коэффициентін ескере отырып турбоагрегаттарды таңдау
кезінде жылуландыру периодындағы барлық режимдерде ЖЭО
тұтынушыларға жіберілетін бу бойынша жүктеменің шыңдық бөлігі шыңдық
бу көзімен (төмен қысымды шыңдық бу қазандары немесе РОУ)
толтырылады. Бұл көздердің жұмысы ЖЭО субулық балансында көрсетілуі
керек, сондықтанда ІІІ режимде өндіріске бу беруді максималды-тәуліктік
бойынша есептеу керек.

IV режим - жазғы маусымдағы ЖЭО-ң жұмысын сипаттайды. IV
режимде
технологиялық бу бойынша жүктеме жаздық максималды-тәуліктік
бойынша қабылданады, ал ыстық сумен қамтамасыз ету - орташа
апталық.
Бастапқы берілгендер 3.1 кестеде келтірілген.
Жылулық сұлбаның есебі 3.2 кестеде келтірілген.

Бу мен жылудың теңестігі 3.3 кестеде келтірілген.
3.1 кесте

Бастапқы берілген шамалар Есептік шаманың
атауы

Есептік
формулала
р мен
түсініктем
елер
Режимдер
Есептік шаманың
атауы

Есептік
формулала
р мен
түсініктем
елер
І
ІІ
ІІІ
ІV
1
2
3
4
5
6
7
8
Бу бойынша ЖЭО
тұтынушыларға
берілетін жүктеме

Берілгені
бойынша

Өндіріске берілетін
0
бу 1,4 МПа, 250 С
Dпр
тсағ

130
130
124
90
Сантехникалық
қажеттіліктерге
берілетін бу
Dсан
тсағ

13
9
7
2
Бу бойынша жалпы
ΣDпот
тсағ
Dпр+ Dсан
143
139
131
92
ЖЭО ыстық су
жүктемесін
тұтынушылар,
барлығы
ΣQпот
Гкалсағ
Берілген
бойынша
1473
1036
841
166
Соның ішінде:
-жылуландыру
Qот
Гкалсағ

1037
648
484
-
-желдету
Qвен
Гкалсағ

215
150
187
-
-ыстық сумен
Qгвс
Гкалсағ

221
221
221
166
Өлшем бірлігі
Белгіленуі

Кестенің жалғасы

Қосалқы қондырғыларды таңдау Тұрмыстық
өндірістік
Qгвс.б
ыт
Гкалсағ

82
82
82
68
Тұрмыстық ТКС
Qгвс.ж
кс
Гкалсағ

108
108
108
72
Жылу желісіндегі
ақпалар
Qут.тс
Гкалсағ

28
28
28
14
Жылулық желідегі
су температурасы

Тура желі
tпот
0
С

150
106
90
70
Кері желі
tот
0
С

70
54
48
-
Жылулық желідегі
ақпа сулардың
орташа
температурасы
tут
0
С

115
85
74
70
Шикі су
температурасы
tх
0
С

5
5
5
15
ЫСЖ жүйесіндегі
су температурасы
tгвс
0
С

65
65
65
65
ХСТ дейінгі шикі
суды қыздыру
t"хво
0
С

30
30
30
30
ХСТ кейінгі шикі су
температурасы
t'хво
0
С

28
28
28
28
Өндірістегі
конденсат шығыны
ΔGк
%

30
30
30
30
Қайтқан конденсат
температурасы
tк
0
С

70
70
70
70
қамтамасыз ету

Соның ішінде:
технологиялық
Qгвс.т
Гкалсағ

31
31
31
31

3.2.1 Желілік қондырғы

Жабық жылумен жабдықтау жүйесі үшін қорек су мен желілік судың
есептік шығындарының шамасы жылулық сұлба есебінде келтірілген.
Осыны негізге ала отырып, бес СЭ-5000-60 желілік сорғысы мен екіншілік
итеруге төрт СЭ-5000-140 (резервсіз) сорғысын орнату қарастырылған.

3.2.2Жылулық желіні қоректендіру қондырғылары

Ыстық сумен жабдықтау жүйесі - жабық. Жылулық желідегі ақпалар
250 тсағ құрайды, кері магистральдағы қысым 0,2МПа.
Екі ДВ-400 (Q=400м3сағ) вакуумды деаэраторын, үш ДВ-500-36
қоректік сорғысын (өндірулігі 500м3сағ, арыны 0,36МПа) орнату
қарастырылған.
Қорек суды термиялық өңдеу екі ПСВ-90-7-15 (F=90м3) субулық
қыздырғыштарда өтеді. Кері жылулық желіге қорек суды береден бұрын оны
вакуумды деаэратордан кейінгі қорек сумен салқындатады.
Екі 1000 ТНГ-16-141 сусулық қыздырғышта (қорек суды салқындатқыш)
су 60-700С дейін салқындайды. Бусулы конденсат циклге үш КС-32-150
шықтық сорғылармен (Q=32 м3сағ, оның арыны 1,5МПа) беріледі.
Көлемі 2000м3 екі бак аккумуляторда қорек су сақталады. Қондырғыға
қорек судың алты сағаттық шығынын қаматамасыз ететін қосынды тиімді
көлемі 250∙6=1500 м3 болатын бактар қолданылады. Бак аккумулятордан су
жерастына орналастырылған көлемі 500 м3 болатын бакқа құйылады.
Бак аккумулятордан қорек суды үш Д-500-65 қоректік сорғылары
арқылы беріледі (бір сорғы резервке). Шикі су сорғысының өндірулігі
500м3сағ, арыны 0,65 МПа.
Конденсаттық режимде циклді қоректендіруге шикі суды беру үшін
(техникалық және айналымды) үш Д-500-36 сорғылары қолданылады (бір
сорғы резервке). Жылулық желіні өшірген кезде К-9050 сорғысы
қолданылады.
Жылулық желіні авариялық қоректендіруде тазаланбаған (техникалық
және айналымды) су екі Д-1250-65 сорғылары арқылы беріледі, оның

өндірулігі

1250 м3сағ, арыны 0,65 МПа. Жобада үш РОУ 141,4 МПа

қабылдаймыз. Олардың екеуінің (біреуі резервті) өндірулігі 250тсағ, ал
біреуінің өндірулігі 150тсағ. Редуцияланған будың максималды қосынды
шығыны екінші режимді есептегенде қолданылады (бір энергетикалық
қазанды авариялық өшіргенде) және ол 442 тсағ.

4.Судайындау

4.1.Жылулық желі мен қазандарды қоректендірудегі химиялық су
тазалау (ХСТ)

4.1.1.Қазандарды қоректендірудегі химиялық су тазалау

Химиялық су тазалауда сумен жабдықтау көзі - ЖЭО айналымдық суы,
ондағы су шығыны Ертіс өзені арқылы толтырылады.
Градирняларда судың булануынан айналымдық судың минералдануы
шамамен 1,5 есеге артық болады. ХСТ суды өңдеу келесідей сұлба бойынша
орындалады: әктеу, жарықтандырғыштарда коагуляция, механикалық
фильтрлер. Механикалық фильтрлерден кейін су екі сатылы натрий -
катионитті фильтрлерде жұмсарады.
Натрий - катионитті фильтрлердің өндірулігі (шық қайтарылмағанда -
159,8) - 122,7 тсағ.
Қазіргі уақытта ХСТ қондырғылары қанағатсыздандырарлық күйде, бұл
өндірілетін судың сапасын төмендетеді және ХСТ тастандыларды
арттырады. Қоректендіруші судың жетіспеушілігінен және шық
(өнеркәсәптен шықтың қайтпауы) пен судың ішкі стационарлы үлкен
шығындарынан ЖЭО авариялық жағдай туады.

4.1.2.

Жылулық желіні қоректендірудегі ХСТ

Бастапқы су - айналымдық жүйеден. Жылулық желі - жабық.
Жылуландырулық режимде қоректендіру - 240м3сағ, ал артық жүктеуде -
720 м3сағ. Шықтық режимде қоректендіру осындай. Температуралық сызбақ
150-700С. Жылулық желінің сызбасы: жарықтандырғыштарда коагуляциялы
әктеу, механикалық фильтрлер, қышқылдандыру рН 8.5 дейін, 20% ағынды
бір сатыда натрий-катиониттеу, натрий силикатымен дозалау.
Реагенттердің қоймасы заманауи талаптарға сай, ғимаратта су дайындау

қарастырылған. Жылу күштік қондырғыларда су- химиялық бақылау жүргізу

автоматтандырылған.
Натрий
фильтрлерден
ақпаны
шығару
үшін

регенерациялық
ерітінділермен
өңделген
жұмсартқыш
қондырғы

қолданылады. Сұлба: жарықтандырғыштарда натрий сульфатты әктеу,
механикалық фильтрлер, қышқылдандыру. Өндірулігі 3м3сағ.
Шықты тазарту келесі сызба бойынша өтеді: Н-катиониттеу және Na-

катиониттеу,
өндірулігі
74,1
м3сағ.
Н-катионитті
фильтрлер
күкірт

қышқылымен регенерацияланады, натрий катионитті фильтрлер ас тұзы мен
регенерацияланады. Қышқыл ақабалар бейтараптандырғыш бактарда әкпен
бейтараптандырылады және натрий катиниттеудің ақабалармен бірге
орталандырғыш бакқа тасталады, содан кейін күлді көлшікке жіберіледі.

Электрстанцияның
химиялық
цехының
жұмысшыларының
басты

тапсырмасы: негізгі жылуэнергетикалық қондырғылардың жұмысының

үнемділігі
мен
сенімділігін
ұйымдастыру,
суды
өңдеуде
химиялық

реагенттердің тұтынылуын азайту, агресивті ақаба суларды азайту және т.б..
Бұған тек қана барлық цикл жұмысын жоғары дәрежеде үйымдастыру
арқылы қол жеткізуге болады. Осы мақсатта су дайындаушы қондырғының
есептеудің маңызы зор.

ХСТ дейін бастапқы су шикі судың су-сулық қыздырғыштарын
қыздырылады.

Жылулық
желінің
қоректік
суының
деаэрациясы
су-сулық

қыздырғыштарда шамамен қыздырыла отырып вакуумды деаэраторларда
өтеді. Вакуумды деаэраторлардан кейін бусулық қыздырғыштарда қорек су
термиялық өңдеуден өтеді және сусулық қыздырғыштарда 60-700С дейін

салқындайды.
Қорек
судың
артық
дайындалған
мөлшері
бак

аккумуляторларға жөнелтеді. Бактан суды кері магистральға қоректік

сорғалар арқылы

береді. Жылулық желіні авариялық қоректендіру

айналымдық сумен жүзеге асады, ал турбинаға дейін техникалық сумен.
Жылулық пункттің желілік құбырларына өшіруші ысырмаларды орнату

негізгі және шыңдық желілік қыздырғыштар мен тұтынушыларды
кез

келген қондырғылар тобынан ажыратуды және стационарлы жүк көтергіш
механизмдермен қысқа уақыт ішінде ысырмаларға жөндеу жүргізуді
қамтамасыз етеді.
Жеке ғимаратта желілік сорғылар мен жылулық желіні қоректендіруші
қондырғыларды орналастыру: бірінші сатылы енгізуді, ал турбинаға
кіргізілгеннен кейін жаз кезінде қосымша жұмысшыларсыз шыңдық режимде

қазандарды
пайдалануды,
жылуландыру
мерзімінде,
аракідік,

қондырғыларды бас корпусқа тасымай-ақ негізгі агрегаттарды енгізгеннен

кейін
пайдалануды,
бір
орында
жылулық
желіні
қоректендіруші

қондырғыларды жинауды, ол осы қондырғылармен жұмыс істеуді және
басқаруды оңайлатады.
Жоғары қысымды қазандар химиялық тазартылған су мен дистиляттың
қоспасымен қоректендіріледі.

4.2 Жылулық желі мен қазандарды қоректендіруші ХСТ есебі

Қазандарды қоректендіру үшін ХСТ суды өңдеу келесі сызба бойынша
өткізіледі: әктеу, жарықтандырғыштарда коагуляция, механикалық
фильтрлер. Механикалық фильтрлерден кейін су екі сатылы натрий
катионитті фильтрлерде жұмсарады. Натрий - катионитті фильтрлердің
өндірулігі 122,7 тсағ.
Жылулық желіні қоректендіру үшін ХСТ суды өңдеу келесі сызба
бойынша өткізіледі: жарықтандырғыштарда коагуляциялы әктеу,
механикалық фильтрлер, қышқылдандыру рН 8.5 дейін, 20% ағынды бір
сатыда натрий-катиониттеу, натрий силикатымен дозалау.
Судайындаудың сұлбасын есептеуді сұлбаның артқы бөлігінен бастап
орындайды, яғни біздің жағдайда Na2 фильтрлерден, ол ішкі мұқтаждыққа
суды өңдеу бойынша алдыңғы фильтрлердің қосымша жүктемесін ескеру
үшін қажет.
Бастапқы судың құрамы мен өңдеу бойынша сатылардағы су сапасының

өзгеруінің көрсеткіштері 4.2.1 кестеде келтірілген.
Бастапқы судың химиялық құрамы мен өңдеу сатысы бойынша су
сапасының көрсеткіштерінңң өзгеруі
Кесте 4.2.1

4.2.1.кестенің жағасы

Химиялық тұзсыздандыру мен механикалық фильтрлердің сұлбасын CNO3-
мгкг
0,048
0,048
0,048
0,048
0,048
CSiO32-
мгкг
5,7
3,0
3,0
3,0
3,0
CFe2O3+Al2O3
мгкг
-

Қалқымалы
заттар
мгкг
172,4
17,24
1,0
-
-
тотығуы
мг О2кг
14,8
8,88
-
-
-
Жалпы тұз құрамы
мгкг
320,5
-
-
-
-
Жо

2,8
1,308

Жк

2,7

Σkt

4,37
2,87
-
-
-
Σan

4,37
2,87
-
-
-
Су сапасын
көрсеткіш
Өлшем
бірлігі
Бастапқ
ы су
ИК
М
Na1
Na2
1
2
3
4
5
6
7
2+ 2+
CСа +CМg
мг-эквкг
2,8
1,308
1,308
0,1
0,02
+
CNa
мг-эквкг
1,56
1,56
1,56
2,768
2,8
CHCO3-
мг-эквкг
2,7
0,7
-
-
-
CCO2-
мгкг
-
-
-
-
-
CSO42-
мг-эквкг
0,66
1,16
1,16
1,16
1,16
-
CCl
мг-эквкг
0,96
0,96
0,96
0,96
0,96

есептеу нәтижелері мен әдісі 4.2.2 кестеде келтірілген.

4.2.2кесте Na2-Na1-М фильтрлерінің технологиялық есебі

4.2.2кестенің жалғасы Көрсеткіштер
Есептік
формулалар мен
қабылданған
белгілеулер
Фильтр түрі
Көрсеткіштер
Есептік
формулалар мен
қабылданған
белгілеулер
Na2
Na1
М
1
2
3
4
5
Есептік өндірулігі,
3
м сағ
пред сн
Qст Qст qст
122,7
122,9+48=
171,1
363,7
Фильтрлеу
жылдамдығы, мсағ
w
40
20
10
Фильтрлеуге қажет
2
аудан, м
F Qст w
3,06
8,555
36,37
Фильтрлер саны
(жұмыста және
регенерация), шт
n+np
2+1
3+1
4+1
Бір фильтрдің
2
аудан, м
f F n
1,53
2,85
9,09
Стандартты
фильтрдің
2
сипаттамасы, мм
d f
1,51,72
2,03,1
3,49,1
Фильтрлеудің нақты
жылдамдығы, мсағ
w Qст fn
35,6
18,3
9,99
Тиелген материал
түрі
-
сульфоко
мир
КУ-2
антрци
т
Жұмыстық көлем, г-
3
эквм
E p
330
450
3
2 кгм
Қабаттың
қабылданған биіктігі,
м
hсл
1,5
2,5
0,9
Фильтр циклдің
ұзақтығы, сағ
fhсл en
T t
QстC
272,4
254,77
39,76
Барлық фильтрлердің
регенерациялануыны
m 24n (T t)
0,176
0,283
2,4

4.2.2кестенің жалғасы ң тәуліктің саны,
регтәу

100% реагенттің
меншікті шығыны,
3
кгм
b
180
118
-
Регенерацияға
реагенттің шығыны,
кг
fhслb
464,4
914,5
-
Реагенттің тәуліктік
шығыны, кг
сут т
81,73
258,4
-
Фильтрді ашыту
үшін судың меншікті
2
шығыны, кгс∙м
i
4
4
12
Фильтрді ашыту
уақыты, мин
взр
15
15
15
Ашытуға су
3
шығыны, м
Vвзр fit взр 60 1000
6,19
11,16
98,3
Регенерациялық
ерітіндінің
концентрциясы, %
с р. р
8
5
-
Регенерациялық
ерітіндіні дайындауға
3
су шығыны, м
100
Vр. р 1000с р. р
5,81
18,29
-
Жууға судың
меншікті шығыны,
3 3
м м
а
6
4
1
Жууға судың
3
шығыны, м
Vотм fhсл а
15,48
31
8,19
Регенерацияға судың
3
меншікті шығыны, м
V Vвзр V р. р Vотм
27,48
60,45
106,49
Ішкі шығындарға
судың сағаттық
3
шығыны, м сағ
сн
qст V т 24
0,2
0,71
10,64
Регенерациялық
ерітіндіні жіберу
w р. р
4
3
-

4.3 Жарықтандырғыш есебі

1.Жарықтандырғыштан кейінгі судың сағаттық шығыны:

Qосв Qм qсн. м 363,7 10,649 374,35 м3 саг

2.Әктеудегі әк дозасы

Дн=[CO2]ив+[НСО3]ив+[НСО3]ост+К=10 22+2,7-0,7+0,5=2,95 мг-эквл

Мұндағы [CO2]ив=1022-бос көмірсутектер;
[НСО3]ив=2,7 мг-эквл- бастапқы судағы бикарбонатты иондар;
[НСО3]ост=0,7 мг-эквл - әкті судың қалдықты карбонатты сілтілігі;
К=0,5 мг-эквл - коагулянт дозасы.

3. Жарықтандырғыштан шығарылатын шламдардың мөлшері: жылдамдығы, м сағ

Регенерациялық
ерітіндіні жіберу
уақыты, мин
р. р Vр. р 60 fwр. р
50,67
118,0
-
Жуу жылдамдығы,
мсағ
wотм
8
8
8
Жуу уақыты, мин
отм Vотм60 fwотм
67,5
75
6,75
Фильтрді
регенерациялаудың
қосынды уақыты,
мин
взр р. р отм

133,7
208
21,75

и и

172,4 50(1,4 2,95) 0,56 50 2,95 53 0,5 29 1,41 539,89 г м 3

Мұндағы В=172,4 мг-эквл - қалқымалы заттардың мөлшері;
и

и

п 50% - әктегі қоспалар мөлшері;
Дк 1,2м г экв л -коагулянт дозасы.

4 Үрлеу мөлшері

P Qшл B0 100 (1000 cp ) (539,89 20) 100) (10000 40) 1,29%,

Мұндағы В=20млл, қайтып келген судың өлшенген бөлшектердің
қалдық молшері;
cp =40 гл тығыздалған қалдықтағы өлшенген заттардың орташа
коцентрациясы

Qпрод Qосв 1,29% 374,35 0,0129 4,829 м3 саг

5. Әрбір мөлдірлегіштің өндірулігі

Qо 125Qосв n qпр 1,25 374,35 2 4,829 245,2 м3 саг

Мұндағы n -орнатылған мөлдірлегіштің саны
qп р -мөлдірлегіштерді үрлеуге кеткен судың шығыны
Мөлдірлегішті таңдаймыз СКБ ВТИ-250

4.4Реагент есебі

4.4.1.Әк есебі
Суды әктеу, яғни суды Са(ОН)2 өңдеу бастапқы судың сілтілігін
азайту үшін қолданылады, бұдан бір мезетте қаттылық пен құрғақ
қалдықтарда азаяды, ірі дисперсті қоспалар мен темір қосындысы 295356,050 ЖДДДЖВQ МgкипиСашл
лэквгмЖСа 4,1 -бастапқы суда Са мөлшері;
лэквмгЖМg 41,1 - бастапқы судағы Mg мөлшері;

әкетіледі . 300С температураға дейін қыздырылған өңделетін суды әк сіңген
суспензия түрінде Са(ОН )2 дозалайды. Әктелген судың сапасын келесідей
көрсеткіштерімен бағалайды: қалдық сілтілігімен, қалқымалы заттардың
болуымен немесе мөлдірлігімен, қаттылығымен, құрғақ қалдықтармен және
тұрақтылығымен.
Әктелген суда қалқымалы заттар қойылған өңдеу режимінде әдетте 10
мгкг аспайды.
Са(ОН)2 түріндегі әк шығынын, келесі формуламен анықтайды:

Qисут=24∙37,05∙Ди∙Q1000=24∙37,05∙3 ∙2,954,35∙1000= 981,97 кгтау

Мұндағы Qисут- СДҚ әк тәуліктік шығыны, кгтәу
Э=37,05 Са(ОН)2 эквивалент
Ди=2,95мг-эквл - әк дозасы;
Q- жарықтандыруға берілетін су шығыны.
Әкті сүттің тәуліктік шығыны:

Vисут=Qисут ∙1001000∙рн∙ρи=981,97∙1001000∙5∙1 ,04=18,88 м 3тау
Vисаг= Vисут ∙100024=18,88∙100024=787 лсаг

Мұндағы ρи-әкті сүттің концентрациясы;
рн- әкті сүттің тығыздығы, гсм 3.

4.4.3Коагулянт есебі

Гидролиздеуші коагулянтты қолана отырып коагуляция процесін
ұйымдастырған кезде техногияның тиімді өтуін анықтайтын негізігі

факторларды ескеру керек. Өңделетін судағы ірі дисперсті және коллоидты

қоспалардың концентрациясының максималды азаюын қамтамасыз ететін
коагулянттың тиімді дозасы әдетте тәжірибелік тұрғыда орнатылады.
Біздің жағдайда коагулянт дозасы (Дк) 0,5 мг-эквкг қабылданды, өйткені
технологиялық сызба әктелу процесінен тұрады - таңдалған негізгі реагент
күкірт қышқылды темір FeSO4, t=30-400C.

100% FeSO4 сағатты шығыны:

ксут

Qо св Д к Э
1000

374,35 0,5 75
1000

14 кгсаг

47% техникалық коагулянттың сағаттық шығыны

к47%

Qо св Д к Э
1000

374,35 0,5 75
1000 0,47

30 кгсаг

47% FeSO4 техникалық коагулянттың тәуліктік шығыны

47

24
1000

30 24
1000

0,72 т тау

47% FeSO4 техникалық коагулянттың айлық шығыны

47

8% FeSO4 техникалық коагулянттың тәуліктік шығыны

8

0,72 0, 47
0,08 1,079

4 м3 тау

8% FeSO4 техникалық коагулянттың сағаттық шығыны

8

4
24

0,22 м3сса

4.4.3.Полиакриламид (ПАА) есебі:

Полиакриламид дозасын қабылдаймыз:
ДППА=1 мгл

100% ПАА сағаттық шығыны:

100% Qосв Д ПАА 374,35 1 374,35 гсаг

100% ПАА тәуліктік шығыны:

ПАА

100

П

24
1000

374,35 24
1000

9кг тау

8% техникалық ПАА тәуліктік шығыны

8

8% ПАА айлықтық шығыны

8%

4.4.4 Жылулық желі үшін натрий силикатының есебі

30% силикат дозасын қабылдаймыз:

Дсил30%=103 гм3

30% силикаттың сағаттық шығыны:

30

30% техникалық силикаттың тәуліктік шығыны:

30

3% техникалық силикаттың тәуліктік шығыны:

3

30% техникалық силикаттың айлықтық шығыны:

ай30% 0,6 30 18 т ай

4.5 Қондырғыны таңдау

Қондырғыны таңдау сәйкесті параметрлерге байланысты әдебиеттен
алынады. 4 жарықтандырғыш таңдалды.

Тік жарықтандырғыш механикалық фильтр ФОВ-3,4-6, d=3400мм,
h=4545 мм.
Бірінші саты үшін ионалмастырғыш натрий катионитті фильтр
таңдаймыз. 4 фильтр таңдалды: ФИПа І-2,0-6, d=2000мм, h=4930 мм.
Екінші саты үшін ионалмастырғыш натрий катионитті фильтр
таңдаймыз. 3 фильтр таңдалды: ФИПа ІІ-1,5-6, d=1500мм, h=3373 мм.

4.6.Реагент қоймасы

Су дайындаушы қондырғылардың реагенттерін судайында
ғимаратында немесе соған қосылып салынған ғимаратта сақтайды. Жеке
бөлек тұратын ғимаратты тек қана ерекше жағдайлар үшін, техникалық
негіздеме болғанда салады, бірақ бұдан құрылыс қымбат және күрделі
болады.
Реагенттерді сақтау үшін оларды темір жолмен әкелгенде 30 күндік
қоры және тасжолмен әкелгенде 10 күндік қоры қарастырылады.
Реагенттерді темір жолмен әкелгенде бір мезетте үлкен жүк көтергіш
вагондардың немесе цистерналардың болуын (50-60т) қамтамасыз ету керек.
Реагенттерді сақтау келесідей: көп мөлшерде құрғақтай сақтау тек қана
кальциленген содылар, нитраттар мен натрий фосфаты үшін, ал басқа
реагенттер үшін бұл әдісті қолдануға болмайды, өйткені оларды одан әрі
тасымалдау үшін механизациялау қажет, шаң басады және ғимараттың толық
көлемі қолданылмайды. Басқа сусымалы материалдар: ас тұзы, коагулянт,
аммоний сульфаты, әктерді дымқыл күйде сақтайды. Күкірт қышқылын,
натрий сульфитін, полиакриламидті, ... жалғасы

Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.