ЖЭО - ның толық жылулық қуаты

Жұмыс түрі: Дипломдық жұмыс
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 69 бет
Таңдаулыға:

Аңдатпа

Дипломдық жобада ЖЭС бу шығырының тіректі айналматірегінің

салқындату жүйес қарастырылды. Жоба барысында айналматіректерге

жаңа технология кеуекті-саңылаулы құрылымды енгізіп, салқындату

жүйесінің есептеулері жүргізілді.

Негізгі бөлімінде ЖЭС жабдықтары таңдалды. Өміртіршілік

қауіпсіздігі бөлімінде шығыр цехының акустикалық есебі жүргізіліп,

микроклимат жайлы сөз қозғалды. Көпіршікті құрылымды бу

шығырының тіректі айналматірегіне енгізу барысында экономикалық

мәселелері талқыланды.

Аннотация

В дипломном проекте рассматривается системы охлаждения

опорно-упорных подшипников паровых турбин ТЭС.

При проекте

рассматривалось внедрение новой технологий - пористой структуры в

подшипники паровых турбин, приведены рассчеты системы охлаждения.

В основной части выбирались оборудования ТЭС. В части

безопасности жизнидеятельности приведен акустический рассчет

турбинного цеха, затронулся вопрос микроклимата. Рассматривались

экономические показатели при внедрений пористой структуры в опорно-

упорые подшипники паровой турбины.

Annotation

In the degree project it is considered cooling systems of basic and

persistent bearings of steam turbines of thermal power plant. At the project

introduction new technologies - porous structure in bearings of steam turbines

was considered, cooling system calculations are given.

In the main part got out the thermal power plant equipment. Regarding

safety of activity acoustic calculation of turbine shop is given, the microclimate

question was raised. Economic indicators were considered at introductions of

porous structure in basic bearings of the steam turbine.

Мазмұны

Кіріспе

1. Негізгі бөлім. ЖЭС жабдықтарын таңдау

1. 1. Жылу электр станциялардың негізгі жабдықтарын таңдау

1. 2. Жылулық сүлбелерін есептеуінің мақсаты

1. 3. Есептеу шарттары

1. 4. Т-175/210-130 шығырының техникалық сипаттамасы

1. 5. Турбинаның ағын бөлігіндегі жаңғыртулы алымдардың таралуы

1. 6. ТҚҚ топтарының есептелуі

1. 7. ЖҚҚ топтарының есептелуі

1. 8. Қоректік суды жаңғыртулы қыздыруының жылулық сұлбасының

есебі

1. 9. Турбина қондырғысының, қазандық қондырғысының, толықтай

станцияның пайдалы әсер коэффициентін анықтау

1. 10. Жылулық сүлбенің көмекші жабдықтарын таңдау

1. 11. Техникалық сумен қамдау жүйесі

1. 12. МАЭС отын шаруашылығы

2. Өміртіршілік қауіпсіздігі

2. 1. Микроклимат

2. 2. Шу әсерінің жарамдылығын бағалау

2. 3. Шудың акустикалық есебі

3. Экономикалық бөлім

3. 1. Берілген мәліметтер

3. 2. Жаңартуға дейінгі түпкілікті жөндеудің жылдық өзіндік құны

3. 3. Жаңартудан кейінгі түпкілікті жөндеудің жылдық өзіндік құны

3. 4. Амортизациялық аударылымдарды есептеу

3. 5. Таза келтірілген құнды NPV анықтау әдісі

3. 6. Пайданың ішкі нормаларын IRR есептеу әдісі

3. 7. Инвестицияның өтелу мерзімін есептеу

4. Арнайы сұрақ.

4. 1 Кеуекті-саңылаулы құрылымды жүйені бу шығырларының

тіректі айналматірегінде қолдану

4. 2. Кеуекті-саңылаулы құрылымды жүйенің есептелуі

Қорытынды

Пайдаланылған әдебиеттер

Қосымша

Кіріспе

Қазіргі таңда Қазақстан Республикасының жылуэнергетика

станцияларын жаңарту қоршаған ортаға зиянсыз, жұмыс істеу циклі

сенімді етуі қажет. Бұл жолда технологиялар дамып, көптеген зерттеу

жұмыстары жүргізіліп жатыр. Менің дипломдық жобамның мақсаты Т-

175/210-130 бу шығырының тіректі айналматірегіне жаңа технологияны -

кеуекті-саңылаулы құрылымды енгізу арқылы майдың жарамдылық

мерзімін арттырып, ағынды суларына май мен мұнай өнімдерінің

шоғырлануын айтарлықтай төмендету болып табылады. Алдағы

жұмысымда осы мәселелерді ашып, есептеулерін жүргіземін.

Дипломдық жобаның басты міндеттері:

1.

ЖЭС-ң негізгі және көмекші жабдықтарын таңдап, жылулық

сүлбесін есептеу.

2.

Өміртіршілік қауіпсіздігі мәселелерін, оның ішінде жұмыс істеуге

қолайлы микроклимат жағдайларын қарастырып, шығыр цехының

акустикалық есепін жүргізу.

3.

Т-175/210-130 бу шығырының тіректі айналматірегіне кеуекті-

саңылаулы құрылымды енгізудің экономикалық мәселелерін қарастыру.

4.

Т-175/210-130 бу шығырының қосарлы айналматірегіне кеуекті-

саңылаулы құрылымды

енгізіп, жұмыс істеу барысын зерттеп,

салқындату жүйесін есептеу.

Кеуекті құрылым тек қана қоршаған ортаға сепігін тигізіп қана

қоймай, сондай-ақ пайдалану барысында өте қарапайым және көп

қаражатты талап етпейді. Бу шығырының тіректі айналматіректерінің

ептілігін, сенімділігі мен үнемділігін арттырады.

1. Есептік бөлім. ЖЭС жабдықтарын таңдау

1. 1. Жылу электр станциялардың негізгі жабдықтарын таңдау

Жылу электр орталығының жылуландыру турбиналы

қондырғылардың қуаты мен түрі, егер ЖЭО біріккен энергожүйеге кіретін

болса, ең жоғары мөлшерде ауданның жылулық жүктемелерінің өсуін

және сипаттамасын ескеріп таңдалуы қажет, [1] . Негізінде ЖЭО салу үшін

техника-экономикалық негіздеме жасалады.

Турбина түрі ЖЭО-ың жылулық жүктеме түрлері арқылы табылады.

Егер ЖЭО-да тек ыстық сумен қамтамасыз ету және жылыту жүктеме

болса түрі Т және ТР турбиналар орнатылады. Егер ЖЭО-да ыстық сумен

қамтамасыз ету, жылыту және өндірістік жүктеме болса түрі ПТ әлде бәрі

бірге түрі Т, ПТ, Р, ПР, ТР турбиналар орнатылады.

Турбиналардың қуатын берілген жылулық жүктемелері арқылы және

электрлік жүктемелерді де ескеріп, жоғары қуатты агрегаттарға көңіл

бөліп таңдалуы қажет.

Тубиналарды таңдаған соң бу қазандар таңдалады. Буды қайта

қыздыруы жоқ ЖЭО-ларда, егер жүктемесі көбіне бу болса сүлбесі

көлденң қосылумен әлде блокты болғаны дұрыс, егер жүктемесі көбіне

жылулық болса блокты сүлбе қолданған дұрыс.

Энергожүйеге қосылған блокты ЖЭО-ларда бу қазандарының

өнімділігі 3% қормен және өзіндік мұқтаждығына 2% шығысын ескеріп

келесімен табылады:

Dка = (1 + α + β) ·Dтмакс, т/сағ (1. 1)

мұнда α = 0, 03 - қазанның өнімділігінің қор мөлшерінің бөлігі;

β = 0, 02 - өзіндік мұқтаждығына шығыс бөлігі;

Dтмакс - бу турбинасына ең жоғары бу шығысы.

Сонымен қатар, блокты ЖЭО-да қор ретінде су қыздырғыш қазандар

орнатылады. Егер бір бу қазан әлде энергоблок істен шыққан кезде, су

қыздырғыш қазандар мен жұмыста қалған энергоблоктар өндірістік будың

ең жоғары жүктемесін толық, ал есептік жылулық жүктеменің 70%

қамтамасыз етуі қажет.

Көлденең қосылуы бар ЖЭО-ларда бу қазандарының өнімділігі

барлық бу турбиналарға ең жоғары бу шығысы мен 3% қорын және

өзіндік мұқтаждығына 2% шығысын ескеріп келесімен табылады:

Dка = (1 + α + β) ·ΣDтмакс, т/сағ (1. 2)

мұнда α = 0, 03 - қазандардың өнімділігінің қор мөлшерінің бөлігі;

β = 0, 02 - өзіндік мұқтаждығына шығыс бөлігі;

ΣDтмакс - барлық бу турбиналарына ең жоғары бу шығысы.

Көлденең қосылуы бар ЖЭО-ларда егер бір бу қазан істен шыққан

кезде, су қыздырғыш қазандар мен жұмыста қалған энергоблоктар

өндірістік будың ең жоғары жүктемесін толық, ал есептік жылулық

жүктеменің 70% қамтамасыз етуі қажет.

Көлденең қосылуы бар ЖЭО-ларда бу қазандарының өнімділігі

барлық бу турбиналарға ең жоғары бу шығысы мен 3% қорын және

өзіндік мұқтаждығына 2% шығысын ескеріп келесімен табылады:

Dка = (1 + α + β) ·ΣDтмакс, т/сағ (1. 2)

мұнда α = 0, 03 - қазандардың өнімділігінің қор мөлшерінің бөлігі;

β = 0, 02 - өзіндік мұқтаждығына шығыс бөлігі;

ΣDтмакс - барлық бу турбиналарына ең жоғары бу шығысы.

Көлденең қосылуы бар ЖЭО-ларда егер бір бу қазан істен

шыққан кезде, жұмыста қалған қазандар өндірістік будың ең жоғары

жүктемесін толық, ал есептік жылулық жүктеменің 70% қамтамасыз етуі

қажет. Сонымен қатар, энергожүйеге қосылған ЖЭО-ларға, электірлік

жүктемеқуатын ең жоғары қуатты турбоагрегаттың қуатына дейін

төмендетуге рұқсат беріледі.

ЖЭО-ның негізгі қондырғыларының таңдауын қарастырайық.

ЖЭО-ның берілген мәліметтері:

Өндіріске бу шығысы Dпр = 140 т/сағ, бу қысымы Рпр = 1, 3 МПа.

Ең жоғарға жылулық жүктемелер:

- жылыту мен желдету Qот+в = 500 МВт;

- ыстық сумен қамтамасыз ету Qгвс = 220 МВт;

Жылуландыру коэффициенті αтэц = 0, 5.

Есептік мәліметтер:

1) ЖЭО-ның ең жоғары толық жүктемесі

Qтэц = Qот+в + Qгвс = 500 + 220 = 720 МВт.

2) ЖЭО турбиналарының жылулық бу алымдарының жүктемесі

Qотб = αтэц·Qтэц = 0, 5·720 = 360 МВт.

3) Бу турбиналардың түрін таңдау

Біріншіден өндіріске бу алымы бар турбиналарын таңдаймыз, түрлері

ПТ әлде Р. Өндіріске қысымы Рпр = 1, 3 МПа және шығысы Dпр =140 т/сағ

бу беру үшін, қосымша Б арқылы, түрі ПТ-60-130 бу турбинасын

таңдаймыз, олардың өндіріске толық бу шығысы Dпр = 140 т/сағ. Сонымен

қатар бұл бу турбиналарының жылуландыру бу алымының қуаты Qт = 63

МВт құрады, турбинаның жылуландыруға қуаты Qптотб = 63 МВт құрады.

Қалған жылуландыруға қуатты түрі Т бу турбина өтеуі қажет:

Qтотб = Qотб - Qптотб = 360 - 63 = 297 МВт.

Қосымша Б мәліметтері бойынша жылуландыру қуаты Qт = 320 МВт

түрі Т-175/210-130 бу турбинасын таңдаймыз.

Сонымен, жобаланатын ЖЭО-да келесі бу турбиналар орнатылады:

1хПТ-60-130/13

1хТ-175/210-130.

4) Шыңдық су қыздырғыш қазандарды таңдау

Шыңдық су қыздырғыш қазандарының жылулық қуаты

Qтрпвк = Qтэц - Qотб = 720 - 360 = 360 МВт.

Қосымша Г арқылы түрі КВ-ГМ-180 екі су қыздырғыш қазан

таңдаймыз, олардың толық жылулық қуаты

Qпвк = nпвк·Qкв-гм = 2·209 = 418 МВт

мұнда КВ-ГМ-180 су қыздырғыш қазанның жылулық қуаты Qкв-гм =

209 МВт.

5) Бу қазандарды таңдау

ЖЭО-да қосылу сүлбесі көлденең деп аламыз. Бу турбиналарға

қыздырылған бу шығысын қосымша Б арқылы табамыз:

ПТ-60-130/13 Dпто = 350 т/сағ,

Т-175/210-130 Dто = 760 т/сағ.

Барлық бу турбиналарына қыздырылған будың ең жоғарғы шығысы

ΣDтмакс = nпт·Dпто + nт· Dто = 1·350 + 1·760 = 1110 т/сағ.

Қосылу сүлбесі көлденең ЖЭО-ғы энергетикалық бу қазандарының

толық бу өнімділігі

Dка = (1 + α + β) ·ΣDтмакс = (1 + 0, 03 + 0, 02) ·1110 = 1165, 5 т/сағ

мұнда α = 0, 03 - бу қазандарының өнімділігіне қор бөлшегі;

β = 0, 02 - өзіндік мұқтаждарға будың қор бөлшегі;

ΣDтмакс - барлық бу турбиналарына қыздырылған будың ең жоғарғы

шығысы.

ЖЭО-да орнатуға түрі Е-320-140 үш бу қазан таңдаймыз, олардың

толық бу өнімділігі Dка = 4·320 = 1280 т/сағ.

Бу қазандардың таңдалуын тексеру үшін ЖЭО-ның жұмыс тәртібін

бір бу қазан іштен шыққан кезде қарастыру қажет. ЖЭО-да бір бу қазан

істен шыққан кезде, істе қалған бу қазандар мен турбиналар өндіріске 100

% ал, жылуландыруға 70% жүктемесін қамтамасыз етуі қажет.

Бір бу қазан істен шыққан кезде қалған екі бу қазандарының толық

өнімділігі Dка = 3·320 = 960 т/сағ.

Өндіріске бу шығысын толық қамтамасыз ету үшін, ПТ-80/100-130 бу

турбинасына өзіндік мұқтажға бу мөлшерін ескерген кезде 375 т/сағ бу

қажет болады, қалған бу мөлшері 585 т/сағ Т-175/210-130 бу турбинасына

жіберіледі. Сонымен Т-175/210-130 бу турбинасының жылулық қуатының

мөлшері шамамен

Qтотб = (Dт /Dто) ·Qт = (585/760) ·320 = 246 МВт.

Бір бу қазан істен шыққан кездегі ЖЭО-ның толық жылулық қуаты

Qт = Qптотб + Qтотб + Qпвк = 63 + 246 + 418 = 727 МВт

Есеп мәліметтері бойынша, ЖЭО-да бір бу қазан істен шыққан кезде,

істе қалған бу қазандар мен турбиналар өндіріске 100 % ал,

жылуландыруға 70% дан жоғары жүктеме қамтамасыз етеді.

Егер ЖЭО-да қосылу сүлбесі блокты болса түрі Е-320-140 төрт бу

қазан таңдаймыз. Бір бу қазан мен бу турбина істен шықса, мысалы Т-

175/210-130 блогы, жұмыста қалған ПТ-60-130 блок толық өндіріске бу

шығысын қамтамасыз етеді, сонымен қатар ЖЭО-ның жылулық қуатының

мөлшері

Qт = Qптотб + Qпвк = 63 + 418 = 511 МВт құрайды.

ЖЭО-ның қажетті жылулық қуаты Qттреб = 0, 7·Qтэц = 0, 7·720 = 504

МВт.

Есеп мәліметтері бойынша, егер түрі Т-175/210-130 бу турбиналы

блок істен шықса, істе қалған блоктар өндіріске 100 % ал, жылуландыруға

70% дан жоғары жүктеме қамтамасыз етеді. Сонымен қатар, ЖЭО

энергожүйеге қосылған болса, электрлік қуат мөлшері ең жоғары қуатты

турбоагрегаттың қуатына төмендетуге рұқсат беріледі, яғыни түрі Т-

175/210-130 турбоагрегаттың қуатына.

Егер түрі ПТ-60-130 энергоблок істен шықса, өндірістік бу жүктемесі

тек 50 % қамтамасыз етіледі, сондықтан өнімділігі 185 т/сағ кем емес

редукторлы салқындатқыш қондырғы РОУ-140/13 орнату қажет.

Сонымен, бу қазаннан 185 т/сағ РОУ-ға және т/сағ Т-175/210-130 бу

турбинасына бу жіберіледі.

Т- Т-175/210-130 бу турбинасының жылулық қуатының мөлшері

Qтотб = (Dт /Dто) ·Qт = (585/760) ·320 = 246 МВт.

ЖЭО-ның толық жылулық қуаты

Qт = Qтотб + Qпвк = 246 + 418 = 664 МВт

Есеп мәліметтері бойынша, егер түрі ПТ-80/100-130 бу турбиналы

блок істен шықса, істе қалған қондырғылар өндіріске 100 % ал,

жылуландыруға 70% дан жоғары жүктеме қамтамасыз етеді.

1. 2. Жылулық сүлбелерін есептеуінің мақсаты

Жылулық сүлбе есебінің мақсатына бу мен шық көрсеткіштерін,

шығысын және ағын жіберілу бағытын табу.

Жылулық сүлбе есебінің көлемі есеп қажетіне байланысты.

Осы оқу құралында ЖЭС-тарды жобалаған кездегі жылулық

сүлбелерінің есептері қарастырылады, ал мысал ретінде,

энергоблоктардың түріне байланысты (К, Т, ПТ) жылулық сүлбелерінің

есебінің үш түрі келтірілген.

1. 3. Есептеу шарттары

Есептеу шарттары:

- бу шығыстарын тапқан кезде су қыздырғыштар жылыту беттерін

аймақтарға бөлусіз есептеледі;

- бу алымының шығысынан су қыздырғышқа дейінгі қысым азайуы

есептелмейді;

- турбинаның шеткі тығыздағыштарындағы, жапқыш клапандардағы

бу шығындары есепке кірмейді;

- сальникті су қыздырғыштағы жылу есепке кірмейді;

- шығындарды өтеу үшін қажетті химиялық тазартылған су, турбина

шықтағышына жіберіледі деп саналады.

2. 2. 2 Энергоблоктың жылулық қағидалық сүлбесін құру

Энергоблоктың жылулық қағидалық сүлбесі паспортында берілген

мәліметтер арқылы құрастырылады.

1. 1 Сурет - Т-175/210-130 бу турбиналы энергоблоктың жылулық

қағидалық сүлбесі.

Шығырда үш цилиндр болады. Реттегіш бір шекті саты мен он бір

белсенді типті сатылар кіретін ЖҚЦ-ге келіп бу түседі. ЖҚЦ-ден кейін бу

ОҚЦ-ге келеді. Орта қысымды цилиндр он бір сатыдан тұрады. ОҚЦ-ден

кейін бу төмен қысымды екі ағынды цилиндрге барады. Әр ағын төрт

сатыдан тұрады.

Шықтағыш алдындағы будың соңғы қысымы Рк=0, 039 ат. (0, 0039

МПа) .

Шығырда 7 жаңғыртулы алымдар: бесеуі реттелмейтін, ал екеуі

жылуландырғыш алымдар бар. Олар желілік суды қыздыруға арналған.

Шығырдың ағынды бөлімінен алынатын бумен шықтағыш пен

қоректік су қыздырылады. Бұл жылу электр станциясының үнемділігін

көтеруге көмектесетін ең тиімді әдістердің бірі. Жаңғыртулы қыздыру

электрэнергиясын өндіруге кететін отынның меншікті шығынын

айтарлықтай қысқартады. Жаңғыртудың негізгі артықшылығы болып

шықтағыштағы будың шығынын және ондағы жылу жоғалуды

төмендетеді. Қоректік суды жаңғыртулы қыздыру кезекпен бірнеше

қыздырғыштарда жүреді. Ол циклдің жылулық үнемділігін айтарлықтай

арттырады.

Бастапқы параметрлер мен жылуландырғыш алымдардан алынатын

қыздырылатын шықтағыш суының температурасына байланысты ЖЭС-

ның жаңғыртулы алымдарында қосалқы өндірілген электрэнергиясы

сыртқы жылу тұтынудың 8 - 35%-ын құрайды.

Қоректік суды қыздыру беттік және араластырғыш (су мен будың

тіклей әрекетінде) жаңғыртулы қыздырғыштарда жүзеге асады. ЖЭС-ның

жылулық сұлбасындағы басты қыздырғыш болып беттік саналады.

Араластырғыш қыздырғыш ретінде деаэратор жиі қолданылады. Ол

негізінде жұмыс денесінен газдың зиянды қоспаларын жоюға қызмет

етеді. Араластырғыш қыздырғыштарда қызбау нөлге тең. Осы олардың

жоғары жылулық үнемділігін көрсетеді.

Шығырдың шықтағыш суы тығыздағыш салқындатқышы ТС,

тығыздағыш қыздырғышы ТҚ мен эжектор салқындатқышында ЭС, төрт

төмен қысымды қыздырғышта қыздырылады. Деаэратордан кейін су

қоректік сорғымен үш жоғары қысымды қыздырғыш арқылы жөнелтіледі.

Барлық ЖҚҚ-та бу салқындатқыш қондырылған, соған қос негізгі

шықталатын беттен басқа дренаж салқындатқыш та қондырылған. Бұл

жаңғыртулы циклдің тиімділігін арттырады. Бу салқындатқыш аса

қыздырылған будың жылуын қоректік суды қосалқы қыздыруға

қолданады. Негізгі беттен шыққан судың температурасынан 2-5°С-қа

жоғары. Шықтағыш суын салқындатқыш қанығу температурасынан төмен

қыздырғыш буды салқындатады. Ол қыздырғыштан шықтағыш судың

каскадты төгілу жағдайында төменірек алымдардың буының

қысымдалуын төмендетеді. Бу мен шықтағыш суының салқындатқышын

қондыру отын үнемдігін 0, 5 - 1%-ға көтереді.

ЖҚҚ-ң дренажы деаэраторға каскадты құйылады. ТҚҚ4-ң

дренаждары ТҚҚ5-ке каскадты құйылады. ТҚҚ5 дренажы СМ1-ге, ТҚҚ6

мен желілік қыздырғыштың ЖҚ2 жоғары сатысынікі СМ2-ге, желілік

қыздырғыштың ЖҚ1 төменгі сатылары СМ3-ке, ал ТҚҚ7, ТҚ, ТС және

ЭҚ дренаждары шықтағыш су жинағышына түседі.

1. 4. Т-175/210-130 шығырының техникалық сипаттамасы

Шығырдың номиналды қуаты 175 МВт.

Жалуландыру алымдарының номиналды жылулық жүктемесі 733

ГДж/сағ.

Жалуландыру алымдарының максимальді жүктемесі 770 ГДж/сағ.

Шығыр алдындағы бу көрсеткіштері

қысымы Р0 = 13, 0 МПа;

температура t0 = 555 0С.

Шығыр шықтағышындығы қысым Рк=4, 0 кПа.

1. 2-кесте. Шығырдың жаңғыртулы жүктемелеріндегі бу

көрсеткіштері.

Шығыр түрі

№ алым

Қыздырғыштар

Қысым, МПа

(кгс/см2)

Температура, оС

Т-175/210-130

I

II

III

ПВД7

ПВД6

ПВД5

Газсыздандыр

3, 32 (33, 8)

2, 28 (23, 2)

1, 22 (12, 4)

0, 59 (6, 0)

380

337

266

200

ғыш

IV

V

VI

VII

ПНД4

ПНД3

ПНД2

ПНД1

0, 39 (4, 0)

0, 25 (2, 5)

0, 098 (1, 0)

0, 037 (0, 38)

160

130

-

-

1. 5. Турбинаның ағын бөлігіндегі жаңғыртулы алымдардың таралуы

ЖЭС қағидалық жылулық сұлбасының есебі турбина алымдарындағы

бу көрсеткіштерін анықтаудан басталады.

Бу алымдарның турбинаға оңтайлы таралуының әртүрлі әдістері бар.

Циклдің максимум ПӘК-ін қамтамасыз ету үшін оңтайлы Z=7 және

tпв=240⁰С мәндерін есепке аламыз. Жаңғыртулы қыздырғыштардағы

рационалды таралу әрбір қыздырғыштардағы қорек судың

энтальпиясының бірқалыпты жоғарылауы кезіндегі бірінші

жақындауларды ескереміз:

(1. 3)

Жаңғыртулы алымдардағы будың көрсеткіштерін анықтау келесідей

жүргізіледі:

1.

i-s сызбағында турбинадағы будың кеңею құбылысы

тұрғызылады. Бастапқы берілгендер болып будың бастапқы көрсеткіштері

Р0=13 MПа, t0=555⁰С, шықтағыштағы қысым Рк=0, 004МПа және

турбинаның ішкі салыстырмалы ПӘК-і ƞoi=0, 82 .

1. 2- сурет

i 0 = 3484 кДж/кг; iка = 1998 кДж/кг;

Енді iк - ны анықтаймыз:

iк = i 0 − ( i 0 − iка ) ⋅η oi ;

(1. 4)

i к = 3484 − (3484 − 1998) ⋅ 0, 82 = 2265, 5

кДж/кг;

2.

Бу алымдарының параметрлерін анықтаймыз. Қоректік суды

жаңғыртулық қыздыруын ТҚҚ (шықтағыштан қоректік су деаэраторына

дейінгі) және ЖҚҚ (деаэратордан қазандыққа дейін) топтарға жіктейміз.

Жылуландыруға бу шығысы:

Жоғарғы желі су қыздырғышқа (СПВ) :

Dспв =[Gсв∙(tспв - tспн) ∙Ср/(h6 - h'6) ∙ηп] =

= [608∙(118 - 94) ∙4, 19/(2630 - 429) ∙0, 98] = 28, 3 кг/с;

мұнда желі су шығысы

Gсв = Qт /св(tпм - tом) = 204∙103/4, 19∙(150 - 70) = 608 кг/с = 2189 т/сағ;

tспв = 118 оС - СПВ-дан шыққан ыстық судың температурасы арқылы

қысым мөлшері табылады Рспв = 0, 185 МПа, (негізінде Рспв = 0, 18÷0, 25

МПа, Рсрн = 0, 215 МПа, tсрн = 123 оС, судың қызбау мөлшері 5

о

Төменгі желі су қыздырғышқа (СПН) :

Рспн = 0, 1 МПа (негізінде Рспн = 0, 08÷0, 12 МПа, Рсрн = 0, 1 МПа, tсрн =

99 оС, судың қызбау мөлшері 5 оС, tспн = 99 - 5 = 94 оС) .

СПН-ға бу шығысы

Dспн = [Gсв∙(tспн - tвп) ∙Ср - Dспв∙(h'6 - h'7) ∙ηп] /(h7 - h'7) ∙ηп =

= [608∙(94 - 57) ∙4, 19 - 28, 3∙(429 - 265) ∙0, 98] /(2556 - 265) ∙0, 98 = 40

кг/с;

Қазанның бу өнімділігі

Dка = (1 + α) ∙Dо = (1 + 0, 05) ∙140 = 147 кг/с;

мұнда α = 0, 05 - бу шығынының бөлігі 0, 02 мен өзіндік мұқтаждарға

0, 03 бу бөлігі.

Қоректендіру су шығысы

Dпв = (1 + αпр) ∙Dка = (1 + 0, 01) ∙147 = 149 кг/с;

мұнда үрлеу судың бөлігінің мөлшері αпр = 0, 010.

1. 6. ТҚҚ топтарының есептелуі

= = 109, 82 кДж/кг;

Z 5

(1. 5)

Есеп бірінші қыздырғыштан (негізгі шықтың жүрісі бойынша)

басталады. i ' к = 121, 4 кДж/кг; шықтың белгілі энтальпиясы бойынша және

қыздырғыштардағы оның қызу шамасы бойынша келесі қыздырғышқа

кірісіндегі шық энтальпиясын табамыз:

i 'к + 1 = i 'к +τ ;

(1. 6)

i ' к  1  121, 4  109, 82  231, 22 кДж/кг;

iк' + 1 = 231, 22 кДж/кг; мәні бойынша негізгі шық сызығындағы қысым

үшін 3, 0 МПа, су және су буының термодинамикалық құрамы кестесі

бойынша [Ә. 1, 2] қыздырғыш шығысындағы