ЖЭО - ның толық жылулық қуаты
Аңдатпа
Дипломдық жобада ЖЭС бу шығырының тіректі айналматірегінің
салқындату жүйес қарастырылды. Жоба барысында айналматіректерге
жаңа технология кеуекті-саңылаулы құрылымды енгізіп, салқындату
жүйесінің есептеулері жүргізілді.
Негізгі бөлімінде ЖЭС жабдықтары таңдалды. Өміртіршілік
қауіпсіздігі бөлімінде шығыр цехының акустикалық есебі жүргізіліп,
микроклимат жайлы сөз қозғалды. Көпіршікті құрылымды бу
шығырының тіректі айналматірегіне енгізу барысында экономикалық
мәселелері талқыланды.
Аннотация
В дипломном проекте рассматривается системы охлаждения
опорно-упорных подшипников паровых турбин ТЭС.
При проекте
рассматривалось внедрение новой технологий - пористой структуры в
подшипники паровых турбин, приведены рассчеты системы охлаждения.
В основной части выбирались оборудования ТЭС. В части
безопасности жизнидеятельности приведен акустический рассчет
турбинного цеха, затронулся вопрос микроклимата. Рассматривались
экономические показатели при внедрений пористой структуры в опорно-
упорые подшипники паровой турбины.
Annotation
In the degree project it is considered cooling systems of basic and
persistent bearings of steam turbines of thermal power plant. At the project
introduction new technologies - porous structure in bearings of steam turbines
was considered, cooling system calculations are given.
In the main part got out the thermal power plant equipment. Regarding
safety of activity acoustic calculation of turbine shop is given, the microclimate
question was raised. Economic indicators were considered at introductions of
porous structure in basic bearings of the steam turbine.
Мазмұны
Кіріспе
1. Негізгі бөлім. ЖЭС жабдықтарын таңдау
1.1. Жылу электр станциялардың негізгі жабдықтарын таңдау
1.2. Жылулық сүлбелерін есептеуінің мақсаты
1.3. Есептеу шарттары
1.4. Т-175210-130 шығырының техникалық сипаттамасы
1.5. Турбинаның ағын бөлігіндегі жаңғыртулы алымдардың таралуы
1.6. ТҚҚ топтарының есептелуі
1.7. ЖҚҚ топтарының есептелуі
1.8. Қоректік суды жаңғыртулы қыздыруының жылулық сұлбасының
есебі
1.9. Турбина қондырғысының, қазандық қондырғысының, толықтай
станцияның пайдалы әсер коэффициентін анықтау
1.10. Жылулық сүлбенің көмекші жабдықтарын таңдау
1.11. Техникалық сумен қамдау жүйесі
1.12. МАЭС отын шаруашылығы
2. Өміртіршілік қауіпсіздігі
2.1. Микроклимат
2.2. Шу әсерінің жарамдылығын бағалау
2.3. Шудың акустикалық есебі
3. Экономикалық бөлім
3.1. Берілген мәліметтер
3.2. Жаңартуға дейінгі түпкілікті жөндеудің жылдық өзіндік құны
3.3. Жаңартудан кейінгі түпкілікті жөндеудің жылдық өзіндік құны
3.4. Амортизациялық аударылымдарды есептеу
3.5. Таза келтірілген құнды NPV анықтау әдісі
3.6. Пайданың ішкі нормаларын IRR есептеу әдісі
3.7. Инвестицияның өтелу мерзімін есептеу
4. Арнайы сұрақ.
4.1 Кеуекті-саңылаулы құрылымды жүйені бу шығырларының
тіректі айналматірегінде қолдану
4.2. Кеуекті-саңылаулы құрылымды жүйенің есептелуі
Қорытынды
Пайдаланылған әдебиеттер
Қосымша
7
8
8
12
12
14
15
17
18
19
24
28
33
34
35
35
41
42
47
47
48
48
48
48
49
50
52
52
55
57
58
60
Кіріспе
Қазіргі таңда Қазақстан Республикасының жылуэнергетика
станцияларын жаңарту қоршаған ортаға зиянсыз, жұмыс істеу циклі
сенімді етуі қажет. Бұл жолда технологиялар дамып, көптеген зерттеу
жұмыстары жүргізіліп жатыр. Менің дипломдық жобамның мақсаты Т-
175210-130 бу шығырының тіректі айналматірегіне жаңа технологияны -
кеуекті-саңылаулы құрылымды енгізу арқылы майдың жарамдылық
мерзімін арттырып, ағынды суларына май мен мұнай өнімдерінің
шоғырлануын айтарлықтай төмендету болып табылады. Алдағы
жұмысымда осы мәселелерді ашып, есептеулерін жүргіземін.
Дипломдық жобаның басты міндеттері:
1.
ЖЭС-ң негізгі және көмекші жабдықтарын таңдап, жылулық
сүлбесін есептеу.
2.
Өміртіршілік қауіпсіздігі мәселелерін, оның ішінде жұмыс істеуге
қолайлы микроклимат жағдайларын қарастырып, шығыр цехының
акустикалық есепін жүргізу.
3.
Т-175210-130 бу шығырының тіректі айналматірегіне кеуекті-
саңылаулы құрылымды енгізудің экономикалық мәселелерін қарастыру.
4.
Т-175210-130 бу шығырының қосарлы айналматірегіне кеуекті-
саңылаулы құрылымды
енгізіп, жұмыс істеу барысын зерттеп,
салқындату жүйесін есептеу.
Кеуекті құрылым тек қана қоршаған ортаға сепігін тигізіп қана
қоймай, сондай-ақ пайдалану барысында өте қарапайым және көп
қаражатты талап етпейді. Бу шығырының тіректі айналматіректерінің
ептілігін, сенімділігі мен үнемділігін арттырады.
1. Есептік бөлім. ЖЭС жабдықтарын таңдау
1.1. Жылу электр станциялардың негізгі жабдықтарын таңдау
Жылу электр орталығының жылуландыру турбиналы
қондырғылардың қуаты мен түрі, егер ЖЭО біріккен энергожүйеге кіретін
болса, ең жоғары мөлшерде ауданның жылулық жүктемелерінің өсуін
және сипаттамасын ескеріп таңдалуы қажет, [1]. Негізінде ЖЭО салу үшін
техника-экономикалық негіздеме жасалады.
Турбина түрі ЖЭО-ың жылулық жүктеме түрлері арқылы табылады.
Егер ЖЭО-да тек ыстық сумен қамтамасыз ету және жылыту жүктеме
болса түрі Т және ТР турбиналар орнатылады. Егер ЖЭО-да ыстық сумен
қамтамасыз ету, жылыту және өндірістік жүктеме болса түрі ПТ әлде бәрі
бірге түрі Т, ПТ, Р, ПР, ТР турбиналар орнатылады.
Турбиналардың қуатын берілген жылулық жүктемелері арқылы және
электрлік жүктемелерді де ескеріп, жоғары қуатты агрегаттарға көңіл
бөліп таңдалуы қажет.
Тубиналарды таңдаған соң бу қазандар таңдалады. Буды қайта
қыздыруы жоқ ЖЭО-ларда, егер жүктемесі көбіне бу болса сүлбесі
көлденң қосылумен әлде блокты болғаны дұрыс, егер жүктемесі көбіне
жылулық болса блокты сүлбе қолданған дұрыс.
Энергожүйеге қосылған блокты ЖЭО-ларда бу қазандарының
өнімділігі 3% қормен және өзіндік мұқтаждығына 2% шығысын ескеріп
келесімен табылады:
Dка = (1 + α + β)·Dтмакс , тсағ (1.1)
мұнда α = 0,03 - қазанның өнімділігінің қор мөлшерінің бөлігі;
β = 0,02 - өзіндік мұқтаждығына шығыс бөлігі;
Dтмакс - бу турбинасына ең жоғары бу шығысы.
Сонымен қатар, блокты ЖЭО-да қор ретінде су қыздырғыш қазандар
орнатылады. Егер бір бу қазан әлде энергоблок істен шыққан кезде, су
қыздырғыш қазандар мен жұмыста қалған энергоблоктар өндірістік будың
ең жоғары жүктемесін толық, ал есептік жылулық жүктеменің 70%
қамтамасыз етуі қажет.
Көлденең қосылуы бар ЖЭО-ларда бу қазандарының өнімділігі
барлық бу турбиналарға ең жоғары бу шығысы мен 3% қорын және
өзіндік мұқтаждығына 2% шығысын ескеріп келесімен табылады:
Dка = (1 + α + β)·ΣDтмакс , тсағ (1.2)
мұнда α = 0,03 - қазандардың өнімділігінің қор мөлшерінің бөлігі;
β = 0,02 - өзіндік мұқтаждығына шығыс бөлігі;
ΣDтмакс - барлық бу турбиналарына ең жоғары бу шығысы.
Көлденең қосылуы бар ЖЭО-ларда егер бір бу қазан істен шыққан
кезде, су қыздырғыш қазандар мен жұмыста қалған энергоблоктар
өндірістік будың ең жоғары жүктемесін толық, ал есептік жылулық
жүктеменің 70% қамтамасыз етуі қажет.
Көлденең қосылуы бар ЖЭО-ларда бу қазандарының өнімділігі
барлық бу турбиналарға ең жоғары бу шығысы мен 3% қорын және
өзіндік мұқтаждығына 2% шығысын ескеріп келесімен табылады:
Dка = (1 + α + β)·ΣDтмакс , тсағ (1.2)
мұнда α = 0,03 - қазандардың өнімділігінің қор мөлшерінің бөлігі;
β = 0,02 - өзіндік мұқтаждығына шығыс бөлігі;
ΣDтмакс - барлық бу турбиналарына ең жоғары бу шығысы.
Көлденең қосылуы бар ЖЭО-ларда егер бір бу қазан істен
шыққан кезде, жұмыста қалған қазандар өндірістік будың ең жоғары
жүктемесін толық, ал есептік жылулық жүктеменің 70% қамтамасыз етуі
қажет. Сонымен қатар, энергожүйеге қосылған ЖЭО-ларға, электірлік
жүктемеқуатын ең жоғары қуатты турбоагрегаттың қуатына дейін
төмендетуге рұқсат беріледі.
ЖЭО-ның негізгі қондырғыларының таңдауын қарастырайық.
ЖЭО-ның берілген мәліметтері:
Өндіріске бу шығысы Dпр = 140 тсағ, бу қысымы Рпр = 1,3 МПа.
Ең жоғарға жылулық жүктемелер:
- жылыту мен желдету Qот+в = 500 МВт;
- ыстық сумен қамтамасыз ету Qгвс = 220 МВт;
Жылуландыру коэффициенті αтэц = 0,5.
Есептік мәліметтер:
1) ЖЭО-ның ең жоғары толық жүктемесі
Qтэц = Qот+в + Qгвс = 500 + 220 = 720 МВт.
2) ЖЭО турбиналарының жылулық бу алымдарының жүктемесі
Qотб = αтэц·Qтэц = 0,5·720 = 360 МВт.
3) Бу турбиналардың түрін таңдау
Біріншіден өндіріске бу алымы бар турбиналарын таңдаймыз, түрлері
ПТ әлде Р. Өндіріске қысымы Рпр = 1,3 МПа және шығысы Dпр =140 тсағ
бу беру үшін, қосымша Б арқылы, түрі ПТ-60-130 бу турбинасын
таңдаймыз, олардың өндіріске толық бу шығысы Dпр = 140 тсағ. Сонымен
қатар бұл бу турбиналарының жылуландыру бу алымының қуаты Qт = 63
МВт құрады, турбинаның жылуландыруға қуаты Qптотб = 63 МВт құрады.
Қалған жылуландыруға қуатты түрі Т бу турбина өтеуі қажет:
Qтотб = Qотб - Qптотб = 360 - 63 = 297 МВт.
Қосымша Б мәліметтері бойынша жылуландыру қуаты Qт = 320 МВт
түрі Т-175210-130 бу турбинасын таңдаймыз.
Сонымен, жобаланатын ЖЭО-да келесі бу турбиналар орнатылады:
1хПТ-60-13013
1хТ-175210-130.
4) Шыңдық су қыздырғыш қазандарды таңдау
Шыңдық су қыздырғыш қазандарының жылулық қуаты
Qтрпвк = Qтэц - Qотб = 720 - 360 = 360 МВт.
Қосымша Г арқылы түрі КВ-ГМ-180 екі су қыздырғыш қазан
таңдаймыз, олардың толық жылулық қуаты
Qпвк = nпвк·Qкв-гм = 2·209 = 418 МВт
мұнда КВ-ГМ-180 су қыздырғыш қазанның жылулық қуаты Qкв-гм =
209 МВт.
5) Бу қазандарды таңдау
ЖЭО-да қосылу сүлбесі көлденең деп аламыз. Бу турбиналарға
қыздырылған бу шығысын қосымша Б арқылы табамыз:
ПТ-60-13013 Dпто = 350 тсағ,
Т-175210-130 Dто = 760 тсағ.
Барлық бу турбиналарына қыздырылған будың ең жоғарғы шығысы
ΣDтмакс = nпт·Dпто + nт· Dто = 1·350 + 1·760 = 1110 тсағ.
Қосылу сүлбесі көлденең ЖЭО-ғы энергетикалық бу қазандарының
толық бу өнімділігі
Dка = (1 + α + β)·ΣDтмакс = (1 + 0,03 + 0,02)·1110 = 1165,5 тсағ
мұнда α = 0,03 - бу қазандарының өнімділігіне қор бөлшегі;
β = 0,02 - өзіндік мұқтаждарға будың қор бөлшегі;
ΣDтмакс - барлық бу турбиналарына қыздырылған будың ең жоғарғы
шығысы.
ЖЭО-да орнатуға түрі Е-320-140 үш бу қазан таңдаймыз, олардың
толық бу өнімділігі Dка = 4·320 = 1280 тсағ.
Бу қазандардың таңдалуын тексеру үшін ЖЭО-ның жұмыс тәртібін
бір бу қазан іштен шыққан кезде қарастыру қажет. ЖЭО-да бір бу қазан
істен шыққан кезде, істе қалған бу қазандар мен турбиналар өндіріске 100
% ал, жылуландыруға 70% жүктемесін қамтамасыз етуі қажет.
Бір бу қазан істен шыққан кезде қалған екі бу қазандарының толық
өнімділігі Dка = 3·320 = 960 тсағ.
Өндіріске бу шығысын толық қамтамасыз ету үшін, ПТ-80100-130 бу
турбинасына өзіндік мұқтажға бу мөлшерін ескерген кезде 375 тсағ бу
қажет болады, қалған бу мөлшері 585 тсағ Т-175210-130 бу турбинасына
жіберіледі. Сонымен Т-175210-130 бу турбинасының жылулық қуатының
мөлшері шамамен
Qтотб = (Dт Dто)·Qт = (585760)·320 = 246 МВт.
Бір бу қазан істен шыққан кездегі ЖЭО-ның толық жылулық қуаты
Qт = Qптотб + Qтотб + Qпвк = 63 + 246 + 418 = 727 МВт
Есеп мәліметтері бойынша, ЖЭО-да бір бу қазан істен шыққан кезде,
істе қалған бу қазандар мен турбиналар өндіріске 100 % ал,
жылуландыруға 70% дан жоғары жүктеме қамтамасыз етеді.
Егер ЖЭО-да қосылу сүлбесі блокты болса түрі Е-320-140 төрт бу
қазан таңдаймыз. Бір бу қазан мен бу турбина істен шықса, мысалы Т-
175210-130 блогы, жұмыста қалған ПТ-60-130 блок толық өндіріске бу
шығысын қамтамасыз етеді, сонымен қатар ЖЭО-ның жылулық қуатының
мөлшері
Qт = Qптотб + Qпвк = 63 + 418 = 511 МВт құрайды.
ЖЭО-ның қажетті жылулық қуаты Qттреб = 0,7·Qтэц = 0,7·720 = 504
МВт.
Есеп мәліметтері бойынша, егер түрі Т-175210-130 бу турбиналы
блок істен шықса, істе қалған блоктар өндіріске 100 % ал, жылуландыруға
70% дан жоғары жүктеме қамтамасыз етеді. Сонымен қатар, ЖЭО
энергожүйеге қосылған болса, электрлік қуат мөлшері ең жоғары қуатты
турбоагрегаттың қуатына төмендетуге рұқсат беріледі, яғыни түрі Т-
175210-130 турбоагрегаттың қуатына.
Егер түрі ПТ-60-130 энергоблок істен шықса, өндірістік бу жүктемесі
тек 50 % қамтамасыз етіледі, сондықтан өнімділігі 185 тсағ кем емес
редукторлы салқындатқыш қондырғы РОУ-14013 орнату қажет.
Сонымен, бу қазаннан 185 тсағ РОУ-ға және тсағ Т-175210-130 бу
турбинасына бу жіберіледі.
Т- Т-175210-130 бу турбинасының жылулық қуатының мөлшері
Qтотб = (Dт Dто)·Qт = (585760)·320 = 246 МВт.
ЖЭО-ның толық жылулық қуаты
Qт = Qтотб + Qпвк = 246 + 418 = 664 МВт
Есеп мәліметтері бойынша, егер түрі ПТ-80100-130 бу турбиналы
блок істен шықса, істе қалған қондырғылар өндіріске 100 % ал,
жылуландыруға 70% дан жоғары жүктеме қамтамасыз етеді.
1.2. Жылулық сүлбелерін есептеуінің мақсаты
Жылулық сүлбе есебінің мақсатына бу мен шық көрсеткіштерін,
шығысын және ағын жіберілу бағытын табу.
Жылулық сүлбе есебінің көлемі есеп қажетіне байланысты.
Осы оқу құралында ЖЭС-тарды жобалаған кездегі жылулық
сүлбелерінің есептері қарастырылады, ал мысал ретінде,
энергоблоктардың түріне байланысты (К, Т, ПТ) жылулық сүлбелерінің
есебінің үш түрі келтірілген.
1.3.Есептеу шарттары
Есептеу шарттары:
- бу шығыстарын тапқан кезде су қыздырғыштар жылыту беттерін
аймақтарға бөлусіз есептеледі;
- бу алымының шығысынан су қыздырғышқа дейінгі қысым азайуы
есептелмейді;
- турбинаның шеткі тығыздағыштарындағы, жапқыш клапандардағы
бу шығындары есепке кірмейді;
- сальникті су қыздырғыштағы жылу есепке кірмейді;
- шығындарды өтеу үшін қажетті химиялық тазартылған су, турбина
шықтағышына жіберіледі деп саналады.
2.2.2 Энергоблоктың жылулық қағидалық сүлбесін құру
Энергоблоктың жылулық қағидалық сүлбесі паспортында берілген
мәліметтер арқылы құрастырылады.
1.1 Сурет - Т-175210-130 бу турбиналы энергоблоктың жылулық
қағидалық сүлбесі.
Шығырда үш цилиндр болады. Реттегіш бір шекті саты мен он бір
белсенді типті сатылар кіретін ЖҚЦ-ге келіп бу түседі. ЖҚЦ-ден кейін бу
ОҚЦ-ге келеді. Орта қысымды цилиндр он бір сатыдан тұрады. ОҚЦ-ден
кейін бу төмен қысымды екі ағынды цилиндрге барады. Әр ағын төрт
сатыдан тұрады.
Шықтағыш алдындағы будың соңғы қысымы Рк=0,039 ат. (0,0039
МПа).
Шығырда 7 жаңғыртулы алымдар: бесеуі реттелмейтін, ал екеуі
жылуландырғыш алымдар бар. Олар желілік суды қыздыруға арналған.
Шығырдың ағынды бөлімінен алынатын бумен шықтағыш пен
қоректік су қыздырылады. Бұл жылу электр станциясының үнемділігін
көтеруге көмектесетін ең тиімді әдістердің бірі. Жаңғыртулы қыздыру
электрэнергиясын өндіруге кететін отынның меншікті шығынын
айтарлықтай қысқартады. Жаңғыртудың негізгі артықшылығы болып
шықтағыштағы будың шығынын және ондағы жылу жоғалуды
төмендетеді. Қоректік суды жаңғыртулы қыздыру кезекпен бірнеше
қыздырғыштарда жүреді. Ол циклдің жылулық үнемділігін айтарлықтай
арттырады.
Бастапқы параметрлер мен жылуландырғыш алымдардан алынатын
қыздырылатын шықтағыш суының температурасына байланысты ЖЭС-
ның жаңғыртулы алымдарында қосалқы өндірілген электрэнергиясы
сыртқы жылу тұтынудың 8 - 35%-ын құрайды.
Қоректік суды қыздыру беттік және араластырғыш (су мен будың
тіклей әрекетінде) жаңғыртулы қыздырғыштарда жүзеге асады. ЖЭС-ның
жылулық сұлбасындағы басты қыздырғыш болып беттік саналады.
Араластырғыш қыздырғыш ретінде деаэратор жиі қолданылады. Ол
негізінде жұмыс денесінен газдың зиянды қоспаларын жоюға қызмет
етеді. Араластырғыш қыздырғыштарда қызбау нөлге тең. Осы олардың
жоғары жылулық үнемділігін көрсетеді.
Шығырдың шықтағыш суы тығыздағыш салқындатқышы ТС,
тығыздағыш қыздырғышы ТҚ мен эжектор салқындатқышында ЭС, төрт
төмен қысымды қыздырғышта қыздырылады. Деаэратордан кейін су
қоректік сорғымен үш жоғары қысымды қыздырғыш арқылы жөнелтіледі.
Барлық ЖҚҚ-та бу салқындатқыш қондырылған, соған қос негізгі
шықталатын беттен басқа дренаж салқындатқыш та қондырылған. Бұл
жаңғыртулы циклдің тиімділігін арттырады. Бу салқындатқыш аса
қыздырылған будың жылуын қоректік суды қосалқы қыздыруға
қолданады. Негізгі беттен шыққан судың температурасынан 2-5 С-қа
жоғары. Шықтағыш суын салқындатқыш қанығу температурасынан төмен
қыздырғыш буды салқындатады. Ол қыздырғыштан шықтағыш судың
каскадты төгілу жағдайында төменірек алымдардың буының
қысымдалуын төмендетеді. Бу мен шықтағыш суының салқындатқышын
қондыру отын үнемдігін 0,5 - 1%-ға көтереді.
ЖҚҚ-ң дренажы деаэраторға каскадты құйылады. ТҚҚ4-ң
дренаждары ТҚҚ5-ке каскадты құйылады. ТҚҚ5 дренажы СМ1-ге, ТҚҚ6
мен желілік қыздырғыштың ЖҚ2 жоғары сатысынікі СМ2-ге, желілік
қыздырғыштың ЖҚ1 төменгі сатылары СМ3-ке, ал ТҚҚ7, ТҚ, ТС және
ЭҚ дренаждары шықтағыш су жинағышына түседі.
1.4. Т-175210-130 шығырының техникалық сипаттамасы
Шығырдың номиналды қуаты 175 МВт.
Жалуландыру алымдарының номиналды жылулық жүктемесі 733
ГДжсағ.
Жалуландыру алымдарының максимальді жүктемесі 770 ГДжсағ.
Шығыр алдындағы бу көрсеткіштері
қысымы Р0 = 13,0 МПа;
температура t0 = 555 0С.
Шығыр шықтағышындығы қысым Рк=4,0 кПа.
1.2-кесте. Шығырдың жаңғыртулы жүктемелеріндегі бу
көрсеткіштері.
Шығыр түрі
№ алым
Қыздырғыштар
Қысым, МПа
(кгссм2)
Температура, оС
Т-175210-130
I
II
III
ПВД7
ПВД6
ПВД5
Газсыздандыр
3,32 (33,8)
2,28 (23,2)
1,22 (12,4)
0,59 (6,0)
380
337
266
200
ғыш
IV
V
VI
VII
ПНД4
ПНД3
ПНД2
ПНД1
0,39 (4,0)
0,25 (2,5)
0,098 (1,0)
0,037 (0,38)
160
130
-
-
1.5. Турбинаның ағын бөлігіндегі жаңғыртулы алымдардың таралуы
ЖЭС қағидалық жылулық сұлбасының есебі турбина алымдарындағы
бу көрсеткіштерін анықтаудан басталады.
Бу алымдарның турбинаға оңтайлы таралуының әртүрлі әдістері бар.
Циклдің максимум ПӘК-ін қамтамасыз ету үшін оңтайлы Z=7 және
tпв=240⁰С мәндерін есепке аламыз. Жаңғыртулы қыздырғыштардағы
рационалды таралу әрбір қыздырғыштардағы қорек судың
энтальпиясының бірқалыпты жоғарылауы кезіндегі бірінші
жақындауларды ескереміз:
(1.3)
Жаңғыртулы алымдардағы будың көрсеткіштерін анықтау келесідей
жүргізіледі:
1.
i-s сызбағында турбинадағы будың кеңею құбылысы
тұрғызылады. Бастапқы берілгендер болып будың бастапқы көрсеткіштері
Р0=13 MПа, t0=555⁰С, шықтағыштағы қысым Рк=0,004МПа және
турбинаның ішкі салыстырмалы ПӘК-і ƞoi=0,82 .
1.2- сурет
i0 3484 кДжкг; iка 1998 кДжкг;
Енді iк - ны анықтаймыз:
iк i0 (i0 iка ) oi ;
(1.4)
i к 3484 (3484 1998) 0,82 2265,5
кДжкг;
2.
Бу алымдарының параметрлерін анықтаймыз. Қоректік суды
жаңғыртулық қыздыруын ТҚҚ (шықтағыштан қоректік су деаэраторына
дейінгі) және ЖҚҚ (деаэратордан қазандыққа дейін) топтарға жіктейміз.
Жылуландыруға бу шығысы:
Жоғарғы желі су қыздырғышқа (СПВ):
Dспв =[Gсв∙(tспв - tспн)∙Ср(h6 - h'6)∙ηп] =
= [608∙(118 - 94)∙4,19(2630 - 429)∙0,98] = 28,3 кгс;
мұнда желі су шығысы
Gсв = Qт св(tпм - tом) = 204∙1034,19∙(150 - 70) = 608 кгс = 2189 тсағ;
tспв = 118 оС - СПВ-дан шыққан ыстық судың температурасы арқылы
қысым мөлшері табылады Рспв = 0,185 МПа, (негізінде Рспв = 0,180,25
МПа, Рсрн = 0,215 МПа, tсрн = 123 оС, судың қызбау мөлшері 5
о
Төменгі желі су қыздырғышқа (СПН):
Рспн = 0,1 МПа (негізінде Рспн = 0,080,12 МПа, Рсрн = 0,1 МПа, tсрн =
99 оС, судың қызбау мөлшері 5 оС, tспн = 99 - 5 = 94 оС).
СПН-ға бу шығысы
Dспн = [Gсв∙(tспн - tвп)∙Ср - Dспв∙(h'6 - h'7)∙ηп](h7 - h'7)∙ηп =
= [608∙(94 - 57)∙4,19 - 28,3∙(429 - 265)∙0,98](2556 - 265)∙0,98 = 40
кгс;
Қазанның бу өнімділігі
Dка = (1 + α)∙Dо = (1 + 0,05)∙140 = 147 кгс;
мұнда α = 0,05 - бу шығынының бөлігі 0,02 мен өзіндік мұқтаждарға
0,03 бу бөлігі.
Қоректендіру су шығысыС ескерілсе, tспв = 123 - 5 = 118 оС);
Dпв = (1 + αпр)∙Dка = (1 + 0,01)∙147 = 149 кгс;
мұнда үрлеу судың бөлігінің мөлшері αпр = 0,010.
1.6. ТҚҚ топтарының есептелуі
109,82 кДжкг;
Z 5
(1.5)
Есеп бірінші қыздырғыштан (негізгі шықтың жүрісі бойынша)
басталады. i'к 121,4 кДжкг; шықтың белгілі энтальпиясы бойынша және
қыздырғыштардағы оның қызу шамасы бойынша келесі қыздырғышқа
кірісіндегі шық энтальпиясын табамыз:
i'к 1 i'к ;
(1.6)
i' к 1 121,4 109,82 231,22 кДжкг;
iк' 1 231,22 кДжкг; мәні бойынша негізгі шық сызығындағы қысым
үшін 3,0 МПа, су және су буының термодинамикалық құрамы кестесі
бойынша [Ә.1,2] қыздырғыш шығысындағы
t к' 1 54,63 ⁰C
температурасын анықтаймыз. Соңғысы дренаж температурасын есептеуге
көмектеседі
tдр1 t к' 1 t;
(1.7)
tдр1 54,63 5 59,63 ⁰C
[Ә1,2] қолдана отырып, tдр1 59,63 ⁰C бойынша бірінші ТҚҚ-тағы
қанығу қысымы мен энтальпиясын анықтаймыз.
pн1 0,01960 МПа; iн1 249,61 кДжкг;
Алымдардағы будың энтальпиясы мен температурасы i-S сызбағында
шығырдағы будың кеңею құбылысының қиылысу нүктесінде және
бірінші ТҚҚ-тағы қанығу изобарасымен анықталады.
iотб1 2428 кДжкг;
Ал енді екінші қыздырғышты есептесек:
i'к 2 i'к 1 ;
i' 2 231,22 109,82 341,04 кДжкг;
'
анықтаймыз
t к' 2 f (iк 2 ; pок ) f (341,04;3) 80,89 ⁰C
tдр2 t к' 2 t;
t 2 80,89 5 85,89 ⁰C
tдр2 85,89 ⁰C бойынша екінші ТҚҚ-тағы қанығу қысымы мен
энтальпиясын анықтаймыз
i' i'к 670,5 121,4
Кесте бойынша қыздырғыш шығысындағы t к 2 температурасын
pн 2 f (tдр2 ) 0,05991МПа; iн 2 f (tдр2 ) 359,69 кДжкг;
iотб2 2557 кДжкг;
Үшінші қыздырғыштың есептелуі:
i'к 3 i'к 2 ;
i'к 3 341,04 109,82 450,86 кДжкг;
Кесте бойынша қыздырғыш шығысындағы t к' 3 температурасын
анықтаймыз
t к' 3 f (iк 3 ; pок ) f (450,86;3) 107,02 ⁰C
tдр3 t к' 3 t;
tдр3 107,02 5 112,02 ⁰C
tдр3 112,02 ⁰C бойынша үшінші ТҚҚ-тағы қанығу қысымы мен
энтальпиясын анықтаймыз
pн3 f (tдр3 ) 0,15337 МПа; iн3 f (tдр3 ) 469,92 кДжкг;
iотб3 2674 кДжкг;
Төртінші қыздырғыштың есептелуі:
i'к 4 i'к 3 ;
i'к 4 450,86 109,82 560,68 кДжкг;
'
анықтаймыз
t к' 4 f (iк 4 ; pок ) f (560,68;3) 132,93 ⁰C
tдр4 t к' 4 t;
t 4 132,93 5 137,93 ⁰C
tдр4 137,93 ⁰C бойынша төртінші ТҚҚ-тағы қанығу қысымы мен
энтальпиясын анықтаймыз
pн 4 f (tдр4 ) 0,34082 МПа; iн 4 f (tдр4 ) 580,32 кДжкг;
iотб4 2795 кДжкг;
Бесінші қыздырғыштың есептелуі:
i'к 5 i'к 4 ;
i' 5 560,68 109,82 670,5 кДжкг;
Кесте бойынша қыздырғыш шығысындағы t к' 5 температурасын
анықтаймыз
t к' 5 f (iк 5 ; pок ) f (670,5;0,6) 158,86 ⁰C
tдр5 158,86 ⁰C
tдр5 158,86 ⁰C бойынша бесінші ТҚҚ-тағы қанығу қысымы мен
энтальпиясын анықтаймыз
pн5 f (tдр5 ) 0,6 МПа; iн5 f (tдр5 ) 670,5 кДжкг;
iотб5 3035 кДжкг;Кесте бойынша қыздырғыш шығысындағы 4 кt температурасын
1.7. ЖҚҚ топтарының есептелуі
ЖҚҚ бу көрсеткіштері осыған ұқсас анықталады. ЖҚҚ есептеу
кезіндегі негізгі айырмашылығы, жолдағы қорек судың қысымын Р0-ден
1,4 тең деп аламыз. Қоректік сорғыдан кейінгі энтальпияны есептейміз:
i' пв.н i'д iпн ;
(1.8)
iпн ( pпн pд ) 103 0,001 (1,4 13 0,6) 103 17,6 кДжкг;
i'пв.н 670,5 17,6 688,1 кДжкг;
i
i'п в i'п в.н
Z
1039,76 688,1
3
117,22 кДжкг;
Жетінші қыздырғыштың есептелуі:
i'к 6 i'пв.н ;
i'к 6 688,1 117,22 805,32 кДжкг;
Кесте бойынша қыздырғыш шығысындағы t к' 7 температурасын
анықтаймыз
t к' 6 f (iк 5 ; pпв ) f (805,32;18,2) 187,64 ⁰C
tдр6 t к' 5 t;
tдр6 187,64 5 192,64 ⁰C
t 6 192,64 ⁰C бойынша жетінші ЖҚҚ-тағы қанығу қысымы мен
энтальпиясын анықтаймыз
pн6 f (tдр6 ) 1,3393 МПа; iн6 f (tдр6 ) 819,35 кДжкг;
iотб5 3035 кДжкг;
Cегізінші қыздырғыштың есептелуі:
i'к 7 i'к 6 ;
i' 7 805,32 117,22 922,54 кДжкг;
Кесте бойынша қыздырғыш шығысындағы t к' 8 температурасын
анықтаймыз
t к' 7 f (iк 7 ; pпв ) f (922,54;18,2) 214,20 ⁰C
tдр7 t к' 7 t;
tдр7 214,20 5 219,20 ⁰C
tдр7 219,20 ⁰C бойынша сегізінші ЖҚҚ-тағы қанығу қысымы мен
энтальпиясын анықтаймыз
pн7 f (tдр7 ) 2,2840 МПа; iн7 f (tдр7 ) 939,95 кДжкг;
iотб6 3119 кДжкг;
Тоғызыншы қыздырғыштың есептелуі:
i'к 8 i'к 7 ;
i'к 8 922,54 117,22 1039,76 кДжкг;
Кесте бойынша қыздырғыш шығысындағы t к' 9 температурасын
анықтаймыз
t к' 8 f (iк 8 ; pпв ) f (1039,76;18,2) 240 ⁰C
tдр8 t к' 8 t;
tдр8 240 5 245 ⁰C
t 8 245 ⁰C бойынша тоғызыншы ЖҚҚ-тағы қанығу қысымы мен
энтальпиясын анықтаймыз
pн8 f (tдр8 ) 3,6509 МПа; iн8 f (tдр8 ) 1061,49 кДжкг;
iотб7 3088 кДжкг;
1.8. Қоректік суды жаңғыртулы қыздыруының жылулық
сұлбасының есебі
1.3-сурет. i-S диаграммасы бойынша будың ұлғаю процесі
Жылулық сұлба
элементтерінің
материалдық
және
жылулық
балансын құру
Бу турбинасының балансы:
z
i 1
(1.9)
Д0 - турбинаға дейінгі бастапқы будың шығыны,
Дi - бу алымына кететін будың шығыны,
Дk - конденсаторға кететін будың шығыны,
Бу генераторының бу балансы
Д ПГ Д 0
(1.10)
Бу генератырының қоректі су балансы
Д ПВ Д ПГ
(1.11)
Деаэратордың материалдық балансы
Д К Д ПНД Д ПВД Д Д Д ПВ
(1.12)
ДПНД - төменгі қысымды қыздырғыш дренаждарының қосындысы,
ДПВД - жоғарғы қысымды қыздырғыш дренаждарының қосындысы,
ДД - деаэратордың бу шығыны.
Турбинаға дейінгі бастапқы будың шығынын есепке ала отырып
және Д0 қатынасындағы бу мен судың ағындары арқылы келесіні аламыз:
i
Д i
Д 0
,
K
Д K
Д 0
,
0
, ПВ
Д ПВ
Д 0
,
Д
Д Д
Д 0
,
ПНД
Д ПНД
Д 0
,
z
i 1
(1.13)
(1.14)
(1.15)
ПВ ПГ 1,
К ПНД ПВД Д ПВ ,Д 0 Д i Д К
Осы қатынастар
i , K , Д турбинадағы бу шығынының үлесін
береді, жылулық сүлбедегі бу алымдарының жылулық баланс теңдеулерін
шешу арқылы анықталады.
Сұлбада дренаждың каскадты ағызуы қарастырылған, сондықтан
есепті судың соңғы жүрісінен ЖҚҚ - дан (2.1-сурет.) бастап есептеу
ыңғайлы болады.
п 0,98 0,99
ЖҚҚ-1:
1 i1 iдр1 п пв iв 1 iв 1
(1.16)
осы теңдеуден
1
табамыз:
1
i 1 i 1
i1 i 1 ;
1.4-сурет.
1
1 (1039,76 922,54)
(3230 1061,49) 0.98
0,055;
ЖҚҚ-2:
2 (i2 iдр2 ) n 1 (iдр1 iдр2 ) n п.в (iв''2 iв' 2 )
(1.16)
2
п . в (iв''2 iв' 2 ) 1 (iдр1 iдр 2 ) n
(i2 iдр2 ) n
;
2
1 (922,54 805,32) 0.055 (1061, 49 939,95) 0,98
(3119 939,95) 0.98
0,051;
ЖҚҚ-
3 (i3 iдр3 ) n ( 1 2 ) (iдр2 iдр3 ) n
3
7)
п.в (iв''3 iв' 3 )
(1.1
3
п.в (iв''3 iв' 3 ) ( 1 2 ) (iдр2 iдр3 ) n
(i3 iдр3 ) n
;
3
1 (805,32 688,1) 0,106 (939,95 819,35) 0,98
(3035 819,35) 0,98
0,048;
Деаэратор:
Жылулық баланс теңдеуін
жазамыз
п.в i'д пвд i'др3 кд i"в 4 д iд
п.в пвд кд д
(1.18)
1.5-сурет.
Осы екі теңдіктерді пайдалана отырып д мен кд есептейміз:
кд п.в пвд д ; пвд 0,166;
. i' i' 3 ( . ) i" 4 i
п.в i'д пвд i'др3 ( п.в пвд ) i"в 4 д i"в 4 д iд
п.в i'д пвд i'др3 ( п.в пвд ) i"в 4 д (iд i"в 4 )
д
п . в i'д п вд i'д р3 ( п . в п вд ) i"в 4
(iд i"в 4 )
(1.19)
;
д
1 670,5 0,154 819,35 (1 0,154) 560,68
(3035 560,68)
0,028;
1 0,154 0,028 0,818;
ТҚҚ-4:
4 (i4 iдр4 ) n к.д (iв''4 iв' 4 )
(1.20)
4
к . д (iв''4 iв' 4 )
(i4 iдр4 ) n
;
1.6-сурет.
4
0,818 (560,68 450,86)
(2795 580,32) 0,98
0,041;
ТҚҚ-5:
5 (i5 iдр5 ) n 4 (iдр4 iдр5 ) п
кд (iв''5 iв' 5 )
(1.21)
5
к . д (iв''5 iв' 5 ) 4 (iд р 4 iд р5 ) n
(i5 iд р5 ) n
;
5
0,818 ( 450,86 341,04) 0,041 (580,32 469,92) 0,98
(2674 469,92) 0,98
0,039
ТҚҚ-6:
6 (i6 iдр6 ) n ( 4 5 ) (iдр5 iдр6 ) п
к.д (iв''6 iв' 6 )
(1.22)
6
к.д (iв''6 iв' 6 ) ( 4 5 ) (iдр5 iдр6 ) п
(i6 iдр6 ) n
;
6
0,818 (341,04 231, 22) 0,08 ( 469,92 359,69) 0,98
(2557 359,69) 0,98
ТҚҚ-7:
0,037;
7 (i7 iдр7 ) n ( 4 5 6 ) (iдр6 iдр7 ) п к.д (iв''7 iв' 7 )
(1.23)
7
к.д (iв''7 iв' 7 ) ( 4 5 6 ) (iдр6 iдр7 ) п
(i7 iдр7 ) n
;
7
0,818 ( 231, 22 121, 4) 0,117 (359,69 249,61) 0,98
(2428 249,61) 0,98
0,036;
1.9. Турбина қондырғысының, қазандық қондырғысының, толықтай
станцияның пайдалы әсер коэффициентін анықтау
Турбина қондырғысының жылулық үнемділік көрсеткіштерін
анықтаймыз.
Турбина қондырғысының энергетикалық көрсеткішіне жатады:
Будың
меншікті
шығысы:
(кг.букВт*сағ);
(1.23)
Жылудың меншікті шығысы:
(кДжкВт*сағ);
(1.24)
Турбина қондырғысының пайдалы әсер коэффициенті:
(1.25)
мұнда
- турбинаның электрлік қуаты,
- турбинаға кететін жаңа бу,
- турбина қондырғысына кететін жылу шығысы.
мәні [Ә.4] формуласымен сәйкес есептеледі:
(кгс);
(1.26)
мұнда:
өндірілу
- алым буларымен электр энергиясының кем
коэффициенті.
анықтау келесі қатынаспен жүргізіледі:
(кВт);
(1.27)
Толықтай станцияның және қазан қондырғысының пайдалы әсер
коэффициент есебі келесідегідей жүргізіледі
Қайтымды баланс бойынша қазан қондырғысының пайдалы әсер
коэффициенті келесідей қатынаспен анықталады:
(1.28)
мұнда
- шығар газдармен, отынның химиялық және
механикалық кем жануынан, қоршаған ортаға кететін, қождың физикалық
жылуымен кететін сәйкесті жылу шығындары. [Ә.5] оқулығының 5
бөлімінде берілген. Бұл жерде ескеретіні, қорек судың температурасының
100С өзгерісі шығар газдардың температурасының 2,20С өзгерісімен
байланысты, яғни
(1.29)
теңдеуін пайдалана отырып, q 2 -нің t п в -нан тәуелділігін анықтау
қиын емес. Пәндік жобаны орындау шартындағы басқа да шығындарды
өзгермейді деп есептеуге болады.
Станцияның пайдалы әсер коэффициентінің толық түсінігі пайдалы
әсер коэффициенттерінің жеке элементтеріндегі түрлендірулері: қазандық
қондырғының ПӘК-і, турбина қондырғысының ПӘК-і, жылу тасымалдау
ПӘК-і.
(1.30)
Берілген қатынас пәндік жобада қарастырылатын барлық құраманың
жылулық сұлбасының нұсқаларының
мәнін есептеуге мүмкіндік
береді.
Отын шығысы келесі формуламен жүзеге асырылады:
(1.31)
мұнда
- отынның меншікті шығысы,
г
кВт саг
;
- орнатылған қуатты пайдалану сағат саны. Меншікті отын
шығысын бойынша анықталған станцияның ПӘК мәнін пайдалана
отырып келесі қатынаспен есептейді
(1.32)
мұнда:
,
- шартты және табиғи отындардың төменгі жылу
өндіру қасиеті.
Енді осы келтірілген кейіптемелер бойынша турбинаның басына
кететін жаңа буды есептейміз:
Ол үшін алым буларымен электр энергиясының кем өндірілу
коэффициентін есептеп аламыз
y1
y3
y5
3230 2265,5
3484 2265,5
3035 2265,5
3484 2265,5
2674 2265,5
3484 2265,5
0,79
0,63
0,36
y2
y4
y6
3119 2265,5
3484 2265,5
2795 2265,5
3484 2265,5
2557 2265,5
3484 2265,5
0,70
0,43
0,24
y7
2428 2265,5
3484 2265,5
0,13
Д 0
3600 175 103
(3484 2265,5) 0,994 (1 (0,055 0,79 0,051 0,70 (0,048 0,028)
0,63 0,041 0,43 0,039 0,36 0,037 0,24 0,036 0,13
628,40 103
гсағ
к
;
Будың меншікті шығысын есептесек:
d
628,40 103
175 103
3,590
;
(кг.букВт*сағ)
анықтау келесі қатынаспен жүргізіледі:
QТУ
628,40 103
3600
(3484 1039,76) 426,65 103
(кВт);
Жылудың меншікті шығысы:
q
426,65 103
175 103
2,4380
Турбина қондырғысының пайдалы әсер коэффициенті:
ТУ
175 103
426,65 103
0,41
Қуаттар балансы арқылы тексеру жасаймыз:
Қуаттар теңдеуі
Турбинадағы бу ағынының қуаты
NiI = D1·(hо - h1)
N i Д i (i0 ii ) эм (кВт);
(1.33)
Бірінші бу алымының
N1=174,55·0,055· (3484-3230)·0,994= 2423,91 (кВт);
Екінші бу алымының
N2=174,55·0,051· (3484-3119)·0,994= 3229,856 (кВт);
Үшінші бу алымының
N3=174,55·0,048· (3484-3035)·0,994= 3739,449 (кВт);
Төртінші бу алымының
N4=174,55·0,041· (3484-2674)·0,994= 4901,434 (кВт);
Бесінші бу алымының
N5=174,55·0,039· (3484-2674)·0,994= 5481,125 (кВт);
Алтыншы бу алымының
N6=174,55·0,037· (3484-2557)·0,994= 5951,159 (кВт);
Жетінші бу алымының
N7=174,55·0,036· (3484-2428)·0,994= 6596,089 (кВт);
Шықтағышқа жіберілетін бу ағынының қуаты
Nк=174,55·0,818· (3484-2265,5)·0,994= 142786 (кВт);
Турбинадағы бу ағынының толық қуаты
Ni = 173,941 МВт
Электр генератордың қуаты
Nэ = Ni ·ηм·ηэг
Nэ = 174 000·0,98·0,98 = 167 110 кВт.
1.10. Көмекші жабдықтарды таңдау
Жылулық сүлбенің көмекші жабдықтарын таңдау
Бу турбинасымен бірге қойылған жылулық сүлбенің қосымша
жабдықтары таңдалмайды. Оларға жаңғыртулы қыздырғыштар, турбина
шықтағышы, эжектор және қызыдырғыштар жатады. Кешендегі бу
турбинасымен бірге қойылған қосымша жабдықтар бойынша мәліметтер
жылуалмастыру жабдықтарының каталогынан және паспортынан
алынған. Сондықтан осы жабдықтар бойынша қажетті техникалық
мәліметтерді енгізу қажет. Жылулық сүлбені таңдау және есептеу тек
қоректік және желілік сорғылар, қоректік су газсыздандырғыштары,
үздіксіз үрлеу (айырғыштар) кеңейткіштері бойынша жүргізіледі.
Үздіксіз үрлеу кеңейткіштерін таңдау
Үздіксіз үрлеу кеңейткіштері (ҮҮК) айналымдағы жұмыстық дененің
қайтқан бір бөлігін және үздіксіз үрлеудегі жылуды пайдаға асыруды
қамтиды.
ҮҮК таңдау кеңейткіштегі түзілген бу көлемі бойынша іске
асырылады. үрлеу шамасы Қазандағы булық өндіргіштің 1% на тең деп
қабылданады, яғни келесі теңдеумен анықталады:
1. Жоғары қысымды будың үздіксіз үрлеу кеңейткішін таңдау
Үрлеу шамасы:
D журк 0,01 67,22 3,6 2,42 тсаг
Айыру еселеуіші:
ж
i 'б ай i 'жк
'' '
1350 0,98 670, 4
2756,4 670,4
0,313
Үздіксіз үрлеу кеңейткішінде түзілетін бу мөлшері:
D жк K айжк D журк 2,42 0,313 0,757
т
саг
Үздіксіз үрлеу кеңейткішінде түзілетін бу көлемі:
V жк D жк '' 757 0,3 227,1
м 3
саг
Кеңейткіштің қажетті көлемі:
жк
n к V жк
H
2 227,1
1000
0,455 м 3
Кеңейткіштегі булық көлемнің қалыпты кернеуі Н = 1000 м3м3.
Есептелген Vүүк көлем бойынша каталогтан СП-0,7 типті үздіксіз
үрлеу кеңеткіші таңдалынады.
Төмен қысымды будың үздіксіз үрлеу кеңеткішін таңдау
Үрлеу шамасы:
D турк 0,01 15,15 3,6 0,545 тсаг
Айыру еселеуіші:
К тайк
i 'б ай i 'тк
'' '
697 0,98 670, 4
2756,4 670,4
0,00607К айк
i жк i жк
i тк i тк
Үздіксіз үрлеу кеңейткішінде түзілетін бу мөлшері:
D жк K айжк D журк 0,545 0,00607 0,0033
т
саг
Үздіксіз үрлеу кеңейткішінде түзілетін бу көлемі:
V
тк
тк ''
м 3
саг
Кеңейткіштің қажетті көлемі:
тк
n к V тк
H
2 0,99
1000
0,00198 м 3
К-182482 типті үздіксіз үрлеу кеңеткіші таңдалынады.
Корпусының сыртқы диаметрі - 478 мм
Қоректік су газсыздандырғышын таңдау
Қоректік су газсыздандырғышын таңдау қоректік сорғының
максимал шығысы бойынша іске асырылады. Әрбір шығыр
қондырғысына сәйкесінше бірбірден газсыздандырғыш қондыру қажет.
Негізгі газсыздандырғыш күбісіндегі қоректік судың жалпы қор
мөлшерінің жұмысы блоктың (құрамалық емес) электр стансаларда 7
минут және құрамалық электр стансаларда 3,5 минут аралығын қамту
қажет. Негізгі газсыздандырғышта жүктемені жіберу кезіндегісуды
газсыздандыру үшін және сол секілді жүктемені түсіру кезіндегі қысымды
ұстап тұру үшін қордағы бу жеткізілуі тиіс.
Газсыздандырғышты таңдау үшін қоректік судың жуықталған
максимал шығынын анықтау қажет
ж тк
1 0,01 0,01 2 15,55 168,85
кг
с
607,86
т
ч
мұндағы α - будың жылжуы мен үрлеуі үшін; β - қазанның өзіндік
мұқтаждық бу үлесі; Dка - қазандық қондырғының буөндірулігі.
1.3-кесте. ДП-500 типті қоректік судың газсыздандырғышының
сипаттамасы
Газсыздандырғыш күбісінің (ГСК) пайдалы минимал сыйымдылығы
БДП ен.аз
D к.с.
60
3,5
1,1 607,86
60
39 м 3 Типі
Номиналды
өндірулік, кгс
Жұмыстық
қысым, МПа
Жұмыстық
0
температура, С
Көлем,
3
м
ДП-500
220
0,6
158
65
D 3,3 0,3 0,99
D к.с. 1 n D бакк 1 n D бак 1 0,01 0,01 2 67,22
мұндағы υ , м3т - газсыздандырғыштағы берілген қысым бойынша
судың меншікті көлемі;
τмин - газсыздандырғыштағы су қорының жұмыс уақыты.
Есептелген мәліметтер бойынша БДП-65-1-3 типті
газсыздандырғыштың түрөлшемдері мен күбілері таңдалады.
Газсыздандырғыштың түрөлшемдері мен сипаттамалары жылуалмасулық
жабдықтардың жиынтығында (каталогында) келтірілген.
1.4-кесте. БДП-65-1-3 типті газсыздандырғыштың күбісі
Қоректік сорғыны таңдау
Қоректік сорғының өндрірулігі мен құрамы жобалау нормасының
ұсынысымен қабылданады [1].
Энергожүйелермен, барлық қоректік құбырлармен байланысы бар
электр стансаларда барлық қоректік сорғылардың беріс қосындылары
... жалғасы
Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.
Дипломдық жобада ЖЭС бу шығырының тіректі айналматірегінің
салқындату жүйес қарастырылды. Жоба барысында айналматіректерге
жаңа технология кеуекті-саңылаулы құрылымды енгізіп, салқындату
жүйесінің есептеулері жүргізілді.
Негізгі бөлімінде ЖЭС жабдықтары таңдалды. Өміртіршілік
қауіпсіздігі бөлімінде шығыр цехының акустикалық есебі жүргізіліп,
микроклимат жайлы сөз қозғалды. Көпіршікті құрылымды бу
шығырының тіректі айналматірегіне енгізу барысында экономикалық
мәселелері талқыланды.
Аннотация
В дипломном проекте рассматривается системы охлаждения
опорно-упорных подшипников паровых турбин ТЭС.
При проекте
рассматривалось внедрение новой технологий - пористой структуры в
подшипники паровых турбин, приведены рассчеты системы охлаждения.
В основной части выбирались оборудования ТЭС. В части
безопасности жизнидеятельности приведен акустический рассчет
турбинного цеха, затронулся вопрос микроклимата. Рассматривались
экономические показатели при внедрений пористой структуры в опорно-
упорые подшипники паровой турбины.
Annotation
In the degree project it is considered cooling systems of basic and
persistent bearings of steam turbines of thermal power plant. At the project
introduction new technologies - porous structure in bearings of steam turbines
was considered, cooling system calculations are given.
In the main part got out the thermal power plant equipment. Regarding
safety of activity acoustic calculation of turbine shop is given, the microclimate
question was raised. Economic indicators were considered at introductions of
porous structure in basic bearings of the steam turbine.
Мазмұны
Кіріспе
1. Негізгі бөлім. ЖЭС жабдықтарын таңдау
1.1. Жылу электр станциялардың негізгі жабдықтарын таңдау
1.2. Жылулық сүлбелерін есептеуінің мақсаты
1.3. Есептеу шарттары
1.4. Т-175210-130 шығырының техникалық сипаттамасы
1.5. Турбинаның ағын бөлігіндегі жаңғыртулы алымдардың таралуы
1.6. ТҚҚ топтарының есептелуі
1.7. ЖҚҚ топтарының есептелуі
1.8. Қоректік суды жаңғыртулы қыздыруының жылулық сұлбасының
есебі
1.9. Турбина қондырғысының, қазандық қондырғысының, толықтай
станцияның пайдалы әсер коэффициентін анықтау
1.10. Жылулық сүлбенің көмекші жабдықтарын таңдау
1.11. Техникалық сумен қамдау жүйесі
1.12. МАЭС отын шаруашылығы
2. Өміртіршілік қауіпсіздігі
2.1. Микроклимат
2.2. Шу әсерінің жарамдылығын бағалау
2.3. Шудың акустикалық есебі
3. Экономикалық бөлім
3.1. Берілген мәліметтер
3.2. Жаңартуға дейінгі түпкілікті жөндеудің жылдық өзіндік құны
3.3. Жаңартудан кейінгі түпкілікті жөндеудің жылдық өзіндік құны
3.4. Амортизациялық аударылымдарды есептеу
3.5. Таза келтірілген құнды NPV анықтау әдісі
3.6. Пайданың ішкі нормаларын IRR есептеу әдісі
3.7. Инвестицияның өтелу мерзімін есептеу
4. Арнайы сұрақ.
4.1 Кеуекті-саңылаулы құрылымды жүйені бу шығырларының
тіректі айналматірегінде қолдану
4.2. Кеуекті-саңылаулы құрылымды жүйенің есептелуі
Қорытынды
Пайдаланылған әдебиеттер
Қосымша
7
8
8
12
12
14
15
17
18
19
24
28
33
34
35
35
41
42
47
47
48
48
48
48
49
50
52
52
55
57
58
60
Кіріспе
Қазіргі таңда Қазақстан Республикасының жылуэнергетика
станцияларын жаңарту қоршаған ортаға зиянсыз, жұмыс істеу циклі
сенімді етуі қажет. Бұл жолда технологиялар дамып, көптеген зерттеу
жұмыстары жүргізіліп жатыр. Менің дипломдық жобамның мақсаты Т-
175210-130 бу шығырының тіректі айналматірегіне жаңа технологияны -
кеуекті-саңылаулы құрылымды енгізу арқылы майдың жарамдылық
мерзімін арттырып, ағынды суларына май мен мұнай өнімдерінің
шоғырлануын айтарлықтай төмендету болып табылады. Алдағы
жұмысымда осы мәселелерді ашып, есептеулерін жүргіземін.
Дипломдық жобаның басты міндеттері:
1.
ЖЭС-ң негізгі және көмекші жабдықтарын таңдап, жылулық
сүлбесін есептеу.
2.
Өміртіршілік қауіпсіздігі мәселелерін, оның ішінде жұмыс істеуге
қолайлы микроклимат жағдайларын қарастырып, шығыр цехының
акустикалық есепін жүргізу.
3.
Т-175210-130 бу шығырының тіректі айналматірегіне кеуекті-
саңылаулы құрылымды енгізудің экономикалық мәселелерін қарастыру.
4.
Т-175210-130 бу шығырының қосарлы айналматірегіне кеуекті-
саңылаулы құрылымды
енгізіп, жұмыс істеу барысын зерттеп,
салқындату жүйесін есептеу.
Кеуекті құрылым тек қана қоршаған ортаға сепігін тигізіп қана
қоймай, сондай-ақ пайдалану барысында өте қарапайым және көп
қаражатты талап етпейді. Бу шығырының тіректі айналматіректерінің
ептілігін, сенімділігі мен үнемділігін арттырады.
1. Есептік бөлім. ЖЭС жабдықтарын таңдау
1.1. Жылу электр станциялардың негізгі жабдықтарын таңдау
Жылу электр орталығының жылуландыру турбиналы
қондырғылардың қуаты мен түрі, егер ЖЭО біріккен энергожүйеге кіретін
болса, ең жоғары мөлшерде ауданның жылулық жүктемелерінің өсуін
және сипаттамасын ескеріп таңдалуы қажет, [1]. Негізінде ЖЭО салу үшін
техника-экономикалық негіздеме жасалады.
Турбина түрі ЖЭО-ың жылулық жүктеме түрлері арқылы табылады.
Егер ЖЭО-да тек ыстық сумен қамтамасыз ету және жылыту жүктеме
болса түрі Т және ТР турбиналар орнатылады. Егер ЖЭО-да ыстық сумен
қамтамасыз ету, жылыту және өндірістік жүктеме болса түрі ПТ әлде бәрі
бірге түрі Т, ПТ, Р, ПР, ТР турбиналар орнатылады.
Турбиналардың қуатын берілген жылулық жүктемелері арқылы және
электрлік жүктемелерді де ескеріп, жоғары қуатты агрегаттарға көңіл
бөліп таңдалуы қажет.
Тубиналарды таңдаған соң бу қазандар таңдалады. Буды қайта
қыздыруы жоқ ЖЭО-ларда, егер жүктемесі көбіне бу болса сүлбесі
көлденң қосылумен әлде блокты болғаны дұрыс, егер жүктемесі көбіне
жылулық болса блокты сүлбе қолданған дұрыс.
Энергожүйеге қосылған блокты ЖЭО-ларда бу қазандарының
өнімділігі 3% қормен және өзіндік мұқтаждығына 2% шығысын ескеріп
келесімен табылады:
Dка = (1 + α + β)·Dтмакс , тсағ (1.1)
мұнда α = 0,03 - қазанның өнімділігінің қор мөлшерінің бөлігі;
β = 0,02 - өзіндік мұқтаждығына шығыс бөлігі;
Dтмакс - бу турбинасына ең жоғары бу шығысы.
Сонымен қатар, блокты ЖЭО-да қор ретінде су қыздырғыш қазандар
орнатылады. Егер бір бу қазан әлде энергоблок істен шыққан кезде, су
қыздырғыш қазандар мен жұмыста қалған энергоблоктар өндірістік будың
ең жоғары жүктемесін толық, ал есептік жылулық жүктеменің 70%
қамтамасыз етуі қажет.
Көлденең қосылуы бар ЖЭО-ларда бу қазандарының өнімділігі
барлық бу турбиналарға ең жоғары бу шығысы мен 3% қорын және
өзіндік мұқтаждығына 2% шығысын ескеріп келесімен табылады:
Dка = (1 + α + β)·ΣDтмакс , тсағ (1.2)
мұнда α = 0,03 - қазандардың өнімділігінің қор мөлшерінің бөлігі;
β = 0,02 - өзіндік мұқтаждығына шығыс бөлігі;
ΣDтмакс - барлық бу турбиналарына ең жоғары бу шығысы.
Көлденең қосылуы бар ЖЭО-ларда егер бір бу қазан істен шыққан
кезде, су қыздырғыш қазандар мен жұмыста қалған энергоблоктар
өндірістік будың ең жоғары жүктемесін толық, ал есептік жылулық
жүктеменің 70% қамтамасыз етуі қажет.
Көлденең қосылуы бар ЖЭО-ларда бу қазандарының өнімділігі
барлық бу турбиналарға ең жоғары бу шығысы мен 3% қорын және
өзіндік мұқтаждығына 2% шығысын ескеріп келесімен табылады:
Dка = (1 + α + β)·ΣDтмакс , тсағ (1.2)
мұнда α = 0,03 - қазандардың өнімділігінің қор мөлшерінің бөлігі;
β = 0,02 - өзіндік мұқтаждығына шығыс бөлігі;
ΣDтмакс - барлық бу турбиналарына ең жоғары бу шығысы.
Көлденең қосылуы бар ЖЭО-ларда егер бір бу қазан істен
шыққан кезде, жұмыста қалған қазандар өндірістік будың ең жоғары
жүктемесін толық, ал есептік жылулық жүктеменің 70% қамтамасыз етуі
қажет. Сонымен қатар, энергожүйеге қосылған ЖЭО-ларға, электірлік
жүктемеқуатын ең жоғары қуатты турбоагрегаттың қуатына дейін
төмендетуге рұқсат беріледі.
ЖЭО-ның негізгі қондырғыларының таңдауын қарастырайық.
ЖЭО-ның берілген мәліметтері:
Өндіріске бу шығысы Dпр = 140 тсағ, бу қысымы Рпр = 1,3 МПа.
Ең жоғарға жылулық жүктемелер:
- жылыту мен желдету Qот+в = 500 МВт;
- ыстық сумен қамтамасыз ету Qгвс = 220 МВт;
Жылуландыру коэффициенті αтэц = 0,5.
Есептік мәліметтер:
1) ЖЭО-ның ең жоғары толық жүктемесі
Qтэц = Qот+в + Qгвс = 500 + 220 = 720 МВт.
2) ЖЭО турбиналарының жылулық бу алымдарының жүктемесі
Qотб = αтэц·Qтэц = 0,5·720 = 360 МВт.
3) Бу турбиналардың түрін таңдау
Біріншіден өндіріске бу алымы бар турбиналарын таңдаймыз, түрлері
ПТ әлде Р. Өндіріске қысымы Рпр = 1,3 МПа және шығысы Dпр =140 тсағ
бу беру үшін, қосымша Б арқылы, түрі ПТ-60-130 бу турбинасын
таңдаймыз, олардың өндіріске толық бу шығысы Dпр = 140 тсағ. Сонымен
қатар бұл бу турбиналарының жылуландыру бу алымының қуаты Qт = 63
МВт құрады, турбинаның жылуландыруға қуаты Qптотб = 63 МВт құрады.
Қалған жылуландыруға қуатты түрі Т бу турбина өтеуі қажет:
Qтотб = Qотб - Qптотб = 360 - 63 = 297 МВт.
Қосымша Б мәліметтері бойынша жылуландыру қуаты Qт = 320 МВт
түрі Т-175210-130 бу турбинасын таңдаймыз.
Сонымен, жобаланатын ЖЭО-да келесі бу турбиналар орнатылады:
1хПТ-60-13013
1хТ-175210-130.
4) Шыңдық су қыздырғыш қазандарды таңдау
Шыңдық су қыздырғыш қазандарының жылулық қуаты
Qтрпвк = Qтэц - Qотб = 720 - 360 = 360 МВт.
Қосымша Г арқылы түрі КВ-ГМ-180 екі су қыздырғыш қазан
таңдаймыз, олардың толық жылулық қуаты
Qпвк = nпвк·Qкв-гм = 2·209 = 418 МВт
мұнда КВ-ГМ-180 су қыздырғыш қазанның жылулық қуаты Qкв-гм =
209 МВт.
5) Бу қазандарды таңдау
ЖЭО-да қосылу сүлбесі көлденең деп аламыз. Бу турбиналарға
қыздырылған бу шығысын қосымша Б арқылы табамыз:
ПТ-60-13013 Dпто = 350 тсағ,
Т-175210-130 Dто = 760 тсағ.
Барлық бу турбиналарына қыздырылған будың ең жоғарғы шығысы
ΣDтмакс = nпт·Dпто + nт· Dто = 1·350 + 1·760 = 1110 тсағ.
Қосылу сүлбесі көлденең ЖЭО-ғы энергетикалық бу қазандарының
толық бу өнімділігі
Dка = (1 + α + β)·ΣDтмакс = (1 + 0,03 + 0,02)·1110 = 1165,5 тсағ
мұнда α = 0,03 - бу қазандарының өнімділігіне қор бөлшегі;
β = 0,02 - өзіндік мұқтаждарға будың қор бөлшегі;
ΣDтмакс - барлық бу турбиналарына қыздырылған будың ең жоғарғы
шығысы.
ЖЭО-да орнатуға түрі Е-320-140 үш бу қазан таңдаймыз, олардың
толық бу өнімділігі Dка = 4·320 = 1280 тсағ.
Бу қазандардың таңдалуын тексеру үшін ЖЭО-ның жұмыс тәртібін
бір бу қазан іштен шыққан кезде қарастыру қажет. ЖЭО-да бір бу қазан
істен шыққан кезде, істе қалған бу қазандар мен турбиналар өндіріске 100
% ал, жылуландыруға 70% жүктемесін қамтамасыз етуі қажет.
Бір бу қазан істен шыққан кезде қалған екі бу қазандарының толық
өнімділігі Dка = 3·320 = 960 тсағ.
Өндіріске бу шығысын толық қамтамасыз ету үшін, ПТ-80100-130 бу
турбинасына өзіндік мұқтажға бу мөлшерін ескерген кезде 375 тсағ бу
қажет болады, қалған бу мөлшері 585 тсағ Т-175210-130 бу турбинасына
жіберіледі. Сонымен Т-175210-130 бу турбинасының жылулық қуатының
мөлшері шамамен
Qтотб = (Dт Dто)·Qт = (585760)·320 = 246 МВт.
Бір бу қазан істен шыққан кездегі ЖЭО-ның толық жылулық қуаты
Qт = Qптотб + Qтотб + Qпвк = 63 + 246 + 418 = 727 МВт
Есеп мәліметтері бойынша, ЖЭО-да бір бу қазан істен шыққан кезде,
істе қалған бу қазандар мен турбиналар өндіріске 100 % ал,
жылуландыруға 70% дан жоғары жүктеме қамтамасыз етеді.
Егер ЖЭО-да қосылу сүлбесі блокты болса түрі Е-320-140 төрт бу
қазан таңдаймыз. Бір бу қазан мен бу турбина істен шықса, мысалы Т-
175210-130 блогы, жұмыста қалған ПТ-60-130 блок толық өндіріске бу
шығысын қамтамасыз етеді, сонымен қатар ЖЭО-ның жылулық қуатының
мөлшері
Qт = Qптотб + Qпвк = 63 + 418 = 511 МВт құрайды.
ЖЭО-ның қажетті жылулық қуаты Qттреб = 0,7·Qтэц = 0,7·720 = 504
МВт.
Есеп мәліметтері бойынша, егер түрі Т-175210-130 бу турбиналы
блок істен шықса, істе қалған блоктар өндіріске 100 % ал, жылуландыруға
70% дан жоғары жүктеме қамтамасыз етеді. Сонымен қатар, ЖЭО
энергожүйеге қосылған болса, электрлік қуат мөлшері ең жоғары қуатты
турбоагрегаттың қуатына төмендетуге рұқсат беріледі, яғыни түрі Т-
175210-130 турбоагрегаттың қуатына.
Егер түрі ПТ-60-130 энергоблок істен шықса, өндірістік бу жүктемесі
тек 50 % қамтамасыз етіледі, сондықтан өнімділігі 185 тсағ кем емес
редукторлы салқындатқыш қондырғы РОУ-14013 орнату қажет.
Сонымен, бу қазаннан 185 тсағ РОУ-ға және тсағ Т-175210-130 бу
турбинасына бу жіберіледі.
Т- Т-175210-130 бу турбинасының жылулық қуатының мөлшері
Qтотб = (Dт Dто)·Qт = (585760)·320 = 246 МВт.
ЖЭО-ның толық жылулық қуаты
Qт = Qтотб + Qпвк = 246 + 418 = 664 МВт
Есеп мәліметтері бойынша, егер түрі ПТ-80100-130 бу турбиналы
блок істен шықса, істе қалған қондырғылар өндіріске 100 % ал,
жылуландыруға 70% дан жоғары жүктеме қамтамасыз етеді.
1.2. Жылулық сүлбелерін есептеуінің мақсаты
Жылулық сүлбе есебінің мақсатына бу мен шық көрсеткіштерін,
шығысын және ағын жіберілу бағытын табу.
Жылулық сүлбе есебінің көлемі есеп қажетіне байланысты.
Осы оқу құралында ЖЭС-тарды жобалаған кездегі жылулық
сүлбелерінің есептері қарастырылады, ал мысал ретінде,
энергоблоктардың түріне байланысты (К, Т, ПТ) жылулық сүлбелерінің
есебінің үш түрі келтірілген.
1.3.Есептеу шарттары
Есептеу шарттары:
- бу шығыстарын тапқан кезде су қыздырғыштар жылыту беттерін
аймақтарға бөлусіз есептеледі;
- бу алымының шығысынан су қыздырғышқа дейінгі қысым азайуы
есептелмейді;
- турбинаның шеткі тығыздағыштарындағы, жапқыш клапандардағы
бу шығындары есепке кірмейді;
- сальникті су қыздырғыштағы жылу есепке кірмейді;
- шығындарды өтеу үшін қажетті химиялық тазартылған су, турбина
шықтағышына жіберіледі деп саналады.
2.2.2 Энергоблоктың жылулық қағидалық сүлбесін құру
Энергоблоктың жылулық қағидалық сүлбесі паспортында берілген
мәліметтер арқылы құрастырылады.
1.1 Сурет - Т-175210-130 бу турбиналы энергоблоктың жылулық
қағидалық сүлбесі.
Шығырда үш цилиндр болады. Реттегіш бір шекті саты мен он бір
белсенді типті сатылар кіретін ЖҚЦ-ге келіп бу түседі. ЖҚЦ-ден кейін бу
ОҚЦ-ге келеді. Орта қысымды цилиндр он бір сатыдан тұрады. ОҚЦ-ден
кейін бу төмен қысымды екі ағынды цилиндрге барады. Әр ағын төрт
сатыдан тұрады.
Шықтағыш алдындағы будың соңғы қысымы Рк=0,039 ат. (0,0039
МПа).
Шығырда 7 жаңғыртулы алымдар: бесеуі реттелмейтін, ал екеуі
жылуландырғыш алымдар бар. Олар желілік суды қыздыруға арналған.
Шығырдың ағынды бөлімінен алынатын бумен шықтағыш пен
қоректік су қыздырылады. Бұл жылу электр станциясының үнемділігін
көтеруге көмектесетін ең тиімді әдістердің бірі. Жаңғыртулы қыздыру
электрэнергиясын өндіруге кететін отынның меншікті шығынын
айтарлықтай қысқартады. Жаңғыртудың негізгі артықшылығы болып
шықтағыштағы будың шығынын және ондағы жылу жоғалуды
төмендетеді. Қоректік суды жаңғыртулы қыздыру кезекпен бірнеше
қыздырғыштарда жүреді. Ол циклдің жылулық үнемділігін айтарлықтай
арттырады.
Бастапқы параметрлер мен жылуландырғыш алымдардан алынатын
қыздырылатын шықтағыш суының температурасына байланысты ЖЭС-
ның жаңғыртулы алымдарында қосалқы өндірілген электрэнергиясы
сыртқы жылу тұтынудың 8 - 35%-ын құрайды.
Қоректік суды қыздыру беттік және араластырғыш (су мен будың
тіклей әрекетінде) жаңғыртулы қыздырғыштарда жүзеге асады. ЖЭС-ның
жылулық сұлбасындағы басты қыздырғыш болып беттік саналады.
Араластырғыш қыздырғыш ретінде деаэратор жиі қолданылады. Ол
негізінде жұмыс денесінен газдың зиянды қоспаларын жоюға қызмет
етеді. Араластырғыш қыздырғыштарда қызбау нөлге тең. Осы олардың
жоғары жылулық үнемділігін көрсетеді.
Шығырдың шықтағыш суы тығыздағыш салқындатқышы ТС,
тығыздағыш қыздырғышы ТҚ мен эжектор салқындатқышында ЭС, төрт
төмен қысымды қыздырғышта қыздырылады. Деаэратордан кейін су
қоректік сорғымен үш жоғары қысымды қыздырғыш арқылы жөнелтіледі.
Барлық ЖҚҚ-та бу салқындатқыш қондырылған, соған қос негізгі
шықталатын беттен басқа дренаж салқындатқыш та қондырылған. Бұл
жаңғыртулы циклдің тиімділігін арттырады. Бу салқындатқыш аса
қыздырылған будың жылуын қоректік суды қосалқы қыздыруға
қолданады. Негізгі беттен шыққан судың температурасынан 2-5 С-қа
жоғары. Шықтағыш суын салқындатқыш қанығу температурасынан төмен
қыздырғыш буды салқындатады. Ол қыздырғыштан шықтағыш судың
каскадты төгілу жағдайында төменірек алымдардың буының
қысымдалуын төмендетеді. Бу мен шықтағыш суының салқындатқышын
қондыру отын үнемдігін 0,5 - 1%-ға көтереді.
ЖҚҚ-ң дренажы деаэраторға каскадты құйылады. ТҚҚ4-ң
дренаждары ТҚҚ5-ке каскадты құйылады. ТҚҚ5 дренажы СМ1-ге, ТҚҚ6
мен желілік қыздырғыштың ЖҚ2 жоғары сатысынікі СМ2-ге, желілік
қыздырғыштың ЖҚ1 төменгі сатылары СМ3-ке, ал ТҚҚ7, ТҚ, ТС және
ЭҚ дренаждары шықтағыш су жинағышына түседі.
1.4. Т-175210-130 шығырының техникалық сипаттамасы
Шығырдың номиналды қуаты 175 МВт.
Жалуландыру алымдарының номиналды жылулық жүктемесі 733
ГДжсағ.
Жалуландыру алымдарының максимальді жүктемесі 770 ГДжсағ.
Шығыр алдындағы бу көрсеткіштері
қысымы Р0 = 13,0 МПа;
температура t0 = 555 0С.
Шығыр шықтағышындығы қысым Рк=4,0 кПа.
1.2-кесте. Шығырдың жаңғыртулы жүктемелеріндегі бу
көрсеткіштері.
Шығыр түрі
№ алым
Қыздырғыштар
Қысым, МПа
(кгссм2)
Температура, оС
Т-175210-130
I
II
III
ПВД7
ПВД6
ПВД5
Газсыздандыр
3,32 (33,8)
2,28 (23,2)
1,22 (12,4)
0,59 (6,0)
380
337
266
200
ғыш
IV
V
VI
VII
ПНД4
ПНД3
ПНД2
ПНД1
0,39 (4,0)
0,25 (2,5)
0,098 (1,0)
0,037 (0,38)
160
130
-
-
1.5. Турбинаның ағын бөлігіндегі жаңғыртулы алымдардың таралуы
ЖЭС қағидалық жылулық сұлбасының есебі турбина алымдарындағы
бу көрсеткіштерін анықтаудан басталады.
Бу алымдарның турбинаға оңтайлы таралуының әртүрлі әдістері бар.
Циклдің максимум ПӘК-ін қамтамасыз ету үшін оңтайлы Z=7 және
tпв=240⁰С мәндерін есепке аламыз. Жаңғыртулы қыздырғыштардағы
рационалды таралу әрбір қыздырғыштардағы қорек судың
энтальпиясының бірқалыпты жоғарылауы кезіндегі бірінші
жақындауларды ескереміз:
(1.3)
Жаңғыртулы алымдардағы будың көрсеткіштерін анықтау келесідей
жүргізіледі:
1.
i-s сызбағында турбинадағы будың кеңею құбылысы
тұрғызылады. Бастапқы берілгендер болып будың бастапқы көрсеткіштері
Р0=13 MПа, t0=555⁰С, шықтағыштағы қысым Рк=0,004МПа және
турбинаның ішкі салыстырмалы ПӘК-і ƞoi=0,82 .
1.2- сурет
i0 3484 кДжкг; iка 1998 кДжкг;
Енді iк - ны анықтаймыз:
iк i0 (i0 iка ) oi ;
(1.4)
i к 3484 (3484 1998) 0,82 2265,5
кДжкг;
2.
Бу алымдарының параметрлерін анықтаймыз. Қоректік суды
жаңғыртулық қыздыруын ТҚҚ (шықтағыштан қоректік су деаэраторына
дейінгі) және ЖҚҚ (деаэратордан қазандыққа дейін) топтарға жіктейміз.
Жылуландыруға бу шығысы:
Жоғарғы желі су қыздырғышқа (СПВ):
Dспв =[Gсв∙(tспв - tспн)∙Ср(h6 - h'6)∙ηп] =
= [608∙(118 - 94)∙4,19(2630 - 429)∙0,98] = 28,3 кгс;
мұнда желі су шығысы
Gсв = Qт св(tпм - tом) = 204∙1034,19∙(150 - 70) = 608 кгс = 2189 тсағ;
tспв = 118 оС - СПВ-дан шыққан ыстық судың температурасы арқылы
қысым мөлшері табылады Рспв = 0,185 МПа, (негізінде Рспв = 0,180,25
МПа, Рсрн = 0,215 МПа, tсрн = 123 оС, судың қызбау мөлшері 5
о
Төменгі желі су қыздырғышқа (СПН):
Рспн = 0,1 МПа (негізінде Рспн = 0,080,12 МПа, Рсрн = 0,1 МПа, tсрн =
99 оС, судың қызбау мөлшері 5 оС, tспн = 99 - 5 = 94 оС).
СПН-ға бу шығысы
Dспн = [Gсв∙(tспн - tвп)∙Ср - Dспв∙(h'6 - h'7)∙ηп](h7 - h'7)∙ηп =
= [608∙(94 - 57)∙4,19 - 28,3∙(429 - 265)∙0,98](2556 - 265)∙0,98 = 40
кгс;
Қазанның бу өнімділігі
Dка = (1 + α)∙Dо = (1 + 0,05)∙140 = 147 кгс;
мұнда α = 0,05 - бу шығынының бөлігі 0,02 мен өзіндік мұқтаждарға
0,03 бу бөлігі.
Қоректендіру су шығысыС ескерілсе, tспв = 123 - 5 = 118 оС);
Dпв = (1 + αпр)∙Dка = (1 + 0,01)∙147 = 149 кгс;
мұнда үрлеу судың бөлігінің мөлшері αпр = 0,010.
1.6. ТҚҚ топтарының есептелуі
109,82 кДжкг;
Z 5
(1.5)
Есеп бірінші қыздырғыштан (негізгі шықтың жүрісі бойынша)
басталады. i'к 121,4 кДжкг; шықтың белгілі энтальпиясы бойынша және
қыздырғыштардағы оның қызу шамасы бойынша келесі қыздырғышқа
кірісіндегі шық энтальпиясын табамыз:
i'к 1 i'к ;
(1.6)
i' к 1 121,4 109,82 231,22 кДжкг;
iк' 1 231,22 кДжкг; мәні бойынша негізгі шық сызығындағы қысым
үшін 3,0 МПа, су және су буының термодинамикалық құрамы кестесі
бойынша [Ә.1,2] қыздырғыш шығысындағы
t к' 1 54,63 ⁰C
температурасын анықтаймыз. Соңғысы дренаж температурасын есептеуге
көмектеседі
tдр1 t к' 1 t;
(1.7)
tдр1 54,63 5 59,63 ⁰C
[Ә1,2] қолдана отырып, tдр1 59,63 ⁰C бойынша бірінші ТҚҚ-тағы
қанығу қысымы мен энтальпиясын анықтаймыз.
pн1 0,01960 МПа; iн1 249,61 кДжкг;
Алымдардағы будың энтальпиясы мен температурасы i-S сызбағында
шығырдағы будың кеңею құбылысының қиылысу нүктесінде және
бірінші ТҚҚ-тағы қанығу изобарасымен анықталады.
iотб1 2428 кДжкг;
Ал енді екінші қыздырғышты есептесек:
i'к 2 i'к 1 ;
i' 2 231,22 109,82 341,04 кДжкг;
'
анықтаймыз
t к' 2 f (iк 2 ; pок ) f (341,04;3) 80,89 ⁰C
tдр2 t к' 2 t;
t 2 80,89 5 85,89 ⁰C
tдр2 85,89 ⁰C бойынша екінші ТҚҚ-тағы қанығу қысымы мен
энтальпиясын анықтаймыз
i' i'к 670,5 121,4
Кесте бойынша қыздырғыш шығысындағы t к 2 температурасын
pн 2 f (tдр2 ) 0,05991МПа; iн 2 f (tдр2 ) 359,69 кДжкг;
iотб2 2557 кДжкг;
Үшінші қыздырғыштың есептелуі:
i'к 3 i'к 2 ;
i'к 3 341,04 109,82 450,86 кДжкг;
Кесте бойынша қыздырғыш шығысындағы t к' 3 температурасын
анықтаймыз
t к' 3 f (iк 3 ; pок ) f (450,86;3) 107,02 ⁰C
tдр3 t к' 3 t;
tдр3 107,02 5 112,02 ⁰C
tдр3 112,02 ⁰C бойынша үшінші ТҚҚ-тағы қанығу қысымы мен
энтальпиясын анықтаймыз
pн3 f (tдр3 ) 0,15337 МПа; iн3 f (tдр3 ) 469,92 кДжкг;
iотб3 2674 кДжкг;
Төртінші қыздырғыштың есептелуі:
i'к 4 i'к 3 ;
i'к 4 450,86 109,82 560,68 кДжкг;
'
анықтаймыз
t к' 4 f (iк 4 ; pок ) f (560,68;3) 132,93 ⁰C
tдр4 t к' 4 t;
t 4 132,93 5 137,93 ⁰C
tдр4 137,93 ⁰C бойынша төртінші ТҚҚ-тағы қанығу қысымы мен
энтальпиясын анықтаймыз
pн 4 f (tдр4 ) 0,34082 МПа; iн 4 f (tдр4 ) 580,32 кДжкг;
iотб4 2795 кДжкг;
Бесінші қыздырғыштың есептелуі:
i'к 5 i'к 4 ;
i' 5 560,68 109,82 670,5 кДжкг;
Кесте бойынша қыздырғыш шығысындағы t к' 5 температурасын
анықтаймыз
t к' 5 f (iк 5 ; pок ) f (670,5;0,6) 158,86 ⁰C
tдр5 158,86 ⁰C
tдр5 158,86 ⁰C бойынша бесінші ТҚҚ-тағы қанығу қысымы мен
энтальпиясын анықтаймыз
pн5 f (tдр5 ) 0,6 МПа; iн5 f (tдр5 ) 670,5 кДжкг;
iотб5 3035 кДжкг;Кесте бойынша қыздырғыш шығысындағы 4 кt температурасын
1.7. ЖҚҚ топтарының есептелуі
ЖҚҚ бу көрсеткіштері осыған ұқсас анықталады. ЖҚҚ есептеу
кезіндегі негізгі айырмашылығы, жолдағы қорек судың қысымын Р0-ден
1,4 тең деп аламыз. Қоректік сорғыдан кейінгі энтальпияны есептейміз:
i' пв.н i'д iпн ;
(1.8)
iпн ( pпн pд ) 103 0,001 (1,4 13 0,6) 103 17,6 кДжкг;
i'пв.н 670,5 17,6 688,1 кДжкг;
i
i'п в i'п в.н
Z
1039,76 688,1
3
117,22 кДжкг;
Жетінші қыздырғыштың есептелуі:
i'к 6 i'пв.н ;
i'к 6 688,1 117,22 805,32 кДжкг;
Кесте бойынша қыздырғыш шығысындағы t к' 7 температурасын
анықтаймыз
t к' 6 f (iк 5 ; pпв ) f (805,32;18,2) 187,64 ⁰C
tдр6 t к' 5 t;
tдр6 187,64 5 192,64 ⁰C
t 6 192,64 ⁰C бойынша жетінші ЖҚҚ-тағы қанығу қысымы мен
энтальпиясын анықтаймыз
pн6 f (tдр6 ) 1,3393 МПа; iн6 f (tдр6 ) 819,35 кДжкг;
iотб5 3035 кДжкг;
Cегізінші қыздырғыштың есептелуі:
i'к 7 i'к 6 ;
i' 7 805,32 117,22 922,54 кДжкг;
Кесте бойынша қыздырғыш шығысындағы t к' 8 температурасын
анықтаймыз
t к' 7 f (iк 7 ; pпв ) f (922,54;18,2) 214,20 ⁰C
tдр7 t к' 7 t;
tдр7 214,20 5 219,20 ⁰C
tдр7 219,20 ⁰C бойынша сегізінші ЖҚҚ-тағы қанығу қысымы мен
энтальпиясын анықтаймыз
pн7 f (tдр7 ) 2,2840 МПа; iн7 f (tдр7 ) 939,95 кДжкг;
iотб6 3119 кДжкг;
Тоғызыншы қыздырғыштың есептелуі:
i'к 8 i'к 7 ;
i'к 8 922,54 117,22 1039,76 кДжкг;
Кесте бойынша қыздырғыш шығысындағы t к' 9 температурасын
анықтаймыз
t к' 8 f (iк 8 ; pпв ) f (1039,76;18,2) 240 ⁰C
tдр8 t к' 8 t;
tдр8 240 5 245 ⁰C
t 8 245 ⁰C бойынша тоғызыншы ЖҚҚ-тағы қанығу қысымы мен
энтальпиясын анықтаймыз
pн8 f (tдр8 ) 3,6509 МПа; iн8 f (tдр8 ) 1061,49 кДжкг;
iотб7 3088 кДжкг;
1.8. Қоректік суды жаңғыртулы қыздыруының жылулық
сұлбасының есебі
1.3-сурет. i-S диаграммасы бойынша будың ұлғаю процесі
Жылулық сұлба
элементтерінің
материалдық
және
жылулық
балансын құру
Бу турбинасының балансы:
z
i 1
(1.9)
Д0 - турбинаға дейінгі бастапқы будың шығыны,
Дi - бу алымына кететін будың шығыны,
Дk - конденсаторға кететін будың шығыны,
Бу генераторының бу балансы
Д ПГ Д 0
(1.10)
Бу генератырының қоректі су балансы
Д ПВ Д ПГ
(1.11)
Деаэратордың материалдық балансы
Д К Д ПНД Д ПВД Д Д Д ПВ
(1.12)
ДПНД - төменгі қысымды қыздырғыш дренаждарының қосындысы,
ДПВД - жоғарғы қысымды қыздырғыш дренаждарының қосындысы,
ДД - деаэратордың бу шығыны.
Турбинаға дейінгі бастапқы будың шығынын есепке ала отырып
және Д0 қатынасындағы бу мен судың ағындары арқылы келесіні аламыз:
i
Д i
Д 0
,
K
Д K
Д 0
,
0
, ПВ
Д ПВ
Д 0
,
Д
Д Д
Д 0
,
ПНД
Д ПНД
Д 0
,
z
i 1
(1.13)
(1.14)
(1.15)
ПВ ПГ 1,
К ПНД ПВД Д ПВ ,Д 0 Д i Д К
Осы қатынастар
i , K , Д турбинадағы бу шығынының үлесін
береді, жылулық сүлбедегі бу алымдарының жылулық баланс теңдеулерін
шешу арқылы анықталады.
Сұлбада дренаждың каскадты ағызуы қарастырылған, сондықтан
есепті судың соңғы жүрісінен ЖҚҚ - дан (2.1-сурет.) бастап есептеу
ыңғайлы болады.
п 0,98 0,99
ЖҚҚ-1:
1 i1 iдр1 п пв iв 1 iв 1
(1.16)
осы теңдеуден
1
табамыз:
1
i 1 i 1
i1 i 1 ;
1.4-сурет.
1
1 (1039,76 922,54)
(3230 1061,49) 0.98
0,055;
ЖҚҚ-2:
2 (i2 iдр2 ) n 1 (iдр1 iдр2 ) n п.в (iв''2 iв' 2 )
(1.16)
2
п . в (iв''2 iв' 2 ) 1 (iдр1 iдр 2 ) n
(i2 iдр2 ) n
;
2
1 (922,54 805,32) 0.055 (1061, 49 939,95) 0,98
(3119 939,95) 0.98
0,051;
ЖҚҚ-
3 (i3 iдр3 ) n ( 1 2 ) (iдр2 iдр3 ) n
3
7)
п.в (iв''3 iв' 3 )
(1.1
3
п.в (iв''3 iв' 3 ) ( 1 2 ) (iдр2 iдр3 ) n
(i3 iдр3 ) n
;
3
1 (805,32 688,1) 0,106 (939,95 819,35) 0,98
(3035 819,35) 0,98
0,048;
Деаэратор:
Жылулық баланс теңдеуін
жазамыз
п.в i'д пвд i'др3 кд i"в 4 д iд
п.в пвд кд д
(1.18)
1.5-сурет.
Осы екі теңдіктерді пайдалана отырып д мен кд есептейміз:
кд п.в пвд д ; пвд 0,166;
. i' i' 3 ( . ) i" 4 i
п.в i'д пвд i'др3 ( п.в пвд ) i"в 4 д i"в 4 д iд
п.в i'д пвд i'др3 ( п.в пвд ) i"в 4 д (iд i"в 4 )
д
п . в i'д п вд i'д р3 ( п . в п вд ) i"в 4
(iд i"в 4 )
(1.19)
;
д
1 670,5 0,154 819,35 (1 0,154) 560,68
(3035 560,68)
0,028;
1 0,154 0,028 0,818;
ТҚҚ-4:
4 (i4 iдр4 ) n к.д (iв''4 iв' 4 )
(1.20)
4
к . д (iв''4 iв' 4 )
(i4 iдр4 ) n
;
1.6-сурет.
4
0,818 (560,68 450,86)
(2795 580,32) 0,98
0,041;
ТҚҚ-5:
5 (i5 iдр5 ) n 4 (iдр4 iдр5 ) п
кд (iв''5 iв' 5 )
(1.21)
5
к . д (iв''5 iв' 5 ) 4 (iд р 4 iд р5 ) n
(i5 iд р5 ) n
;
5
0,818 ( 450,86 341,04) 0,041 (580,32 469,92) 0,98
(2674 469,92) 0,98
0,039
ТҚҚ-6:
6 (i6 iдр6 ) n ( 4 5 ) (iдр5 iдр6 ) п
к.д (iв''6 iв' 6 )
(1.22)
6
к.д (iв''6 iв' 6 ) ( 4 5 ) (iдр5 iдр6 ) п
(i6 iдр6 ) n
;
6
0,818 (341,04 231, 22) 0,08 ( 469,92 359,69) 0,98
(2557 359,69) 0,98
ТҚҚ-7:
0,037;
7 (i7 iдр7 ) n ( 4 5 6 ) (iдр6 iдр7 ) п к.д (iв''7 iв' 7 )
(1.23)
7
к.д (iв''7 iв' 7 ) ( 4 5 6 ) (iдр6 iдр7 ) п
(i7 iдр7 ) n
;
7
0,818 ( 231, 22 121, 4) 0,117 (359,69 249,61) 0,98
(2428 249,61) 0,98
0,036;
1.9. Турбина қондырғысының, қазандық қондырғысының, толықтай
станцияның пайдалы әсер коэффициентін анықтау
Турбина қондырғысының жылулық үнемділік көрсеткіштерін
анықтаймыз.
Турбина қондырғысының энергетикалық көрсеткішіне жатады:
Будың
меншікті
шығысы:
(кг.букВт*сағ);
(1.23)
Жылудың меншікті шығысы:
(кДжкВт*сағ);
(1.24)
Турбина қондырғысының пайдалы әсер коэффициенті:
(1.25)
мұнда
- турбинаның электрлік қуаты,
- турбинаға кететін жаңа бу,
- турбина қондырғысына кететін жылу шығысы.
мәні [Ә.4] формуласымен сәйкес есептеледі:
(кгс);
(1.26)
мұнда:
өндірілу
- алым буларымен электр энергиясының кем
коэффициенті.
анықтау келесі қатынаспен жүргізіледі:
(кВт);
(1.27)
Толықтай станцияның және қазан қондырғысының пайдалы әсер
коэффициент есебі келесідегідей жүргізіледі
Қайтымды баланс бойынша қазан қондырғысының пайдалы әсер
коэффициенті келесідей қатынаспен анықталады:
(1.28)
мұнда
- шығар газдармен, отынның химиялық және
механикалық кем жануынан, қоршаған ортаға кететін, қождың физикалық
жылуымен кететін сәйкесті жылу шығындары. [Ә.5] оқулығының 5
бөлімінде берілген. Бұл жерде ескеретіні, қорек судың температурасының
100С өзгерісі шығар газдардың температурасының 2,20С өзгерісімен
байланысты, яғни
(1.29)
теңдеуін пайдалана отырып, q 2 -нің t п в -нан тәуелділігін анықтау
қиын емес. Пәндік жобаны орындау шартындағы басқа да шығындарды
өзгермейді деп есептеуге болады.
Станцияның пайдалы әсер коэффициентінің толық түсінігі пайдалы
әсер коэффициенттерінің жеке элементтеріндегі түрлендірулері: қазандық
қондырғының ПӘК-і, турбина қондырғысының ПӘК-і, жылу тасымалдау
ПӘК-і.
(1.30)
Берілген қатынас пәндік жобада қарастырылатын барлық құраманың
жылулық сұлбасының нұсқаларының
мәнін есептеуге мүмкіндік
береді.
Отын шығысы келесі формуламен жүзеге асырылады:
(1.31)
мұнда
- отынның меншікті шығысы,
г
кВт саг
;
- орнатылған қуатты пайдалану сағат саны. Меншікті отын
шығысын бойынша анықталған станцияның ПӘК мәнін пайдалана
отырып келесі қатынаспен есептейді
(1.32)
мұнда:
,
- шартты және табиғи отындардың төменгі жылу
өндіру қасиеті.
Енді осы келтірілген кейіптемелер бойынша турбинаның басына
кететін жаңа буды есептейміз:
Ол үшін алым буларымен электр энергиясының кем өндірілу
коэффициентін есептеп аламыз
y1
y3
y5
3230 2265,5
3484 2265,5
3035 2265,5
3484 2265,5
2674 2265,5
3484 2265,5
0,79
0,63
0,36
y2
y4
y6
3119 2265,5
3484 2265,5
2795 2265,5
3484 2265,5
2557 2265,5
3484 2265,5
0,70
0,43
0,24
y7
2428 2265,5
3484 2265,5
0,13
Д 0
3600 175 103
(3484 2265,5) 0,994 (1 (0,055 0,79 0,051 0,70 (0,048 0,028)
0,63 0,041 0,43 0,039 0,36 0,037 0,24 0,036 0,13
628,40 103
гсағ
к
;
Будың меншікті шығысын есептесек:
d
628,40 103
175 103
3,590
;
(кг.букВт*сағ)
анықтау келесі қатынаспен жүргізіледі:
QТУ
628,40 103
3600
(3484 1039,76) 426,65 103
(кВт);
Жылудың меншікті шығысы:
q
426,65 103
175 103
2,4380
Турбина қондырғысының пайдалы әсер коэффициенті:
ТУ
175 103
426,65 103
0,41
Қуаттар балансы арқылы тексеру жасаймыз:
Қуаттар теңдеуі
Турбинадағы бу ағынының қуаты
NiI = D1·(hо - h1)
N i Д i (i0 ii ) эм (кВт);
(1.33)
Бірінші бу алымының
N1=174,55·0,055· (3484-3230)·0,994= 2423,91 (кВт);
Екінші бу алымының
N2=174,55·0,051· (3484-3119)·0,994= 3229,856 (кВт);
Үшінші бу алымының
N3=174,55·0,048· (3484-3035)·0,994= 3739,449 (кВт);
Төртінші бу алымының
N4=174,55·0,041· (3484-2674)·0,994= 4901,434 (кВт);
Бесінші бу алымының
N5=174,55·0,039· (3484-2674)·0,994= 5481,125 (кВт);
Алтыншы бу алымының
N6=174,55·0,037· (3484-2557)·0,994= 5951,159 (кВт);
Жетінші бу алымының
N7=174,55·0,036· (3484-2428)·0,994= 6596,089 (кВт);
Шықтағышқа жіберілетін бу ағынының қуаты
Nк=174,55·0,818· (3484-2265,5)·0,994= 142786 (кВт);
Турбинадағы бу ағынының толық қуаты
Ni = 173,941 МВт
Электр генератордың қуаты
Nэ = Ni ·ηм·ηэг
Nэ = 174 000·0,98·0,98 = 167 110 кВт.
1.10. Көмекші жабдықтарды таңдау
Жылулық сүлбенің көмекші жабдықтарын таңдау
Бу турбинасымен бірге қойылған жылулық сүлбенің қосымша
жабдықтары таңдалмайды. Оларға жаңғыртулы қыздырғыштар, турбина
шықтағышы, эжектор және қызыдырғыштар жатады. Кешендегі бу
турбинасымен бірге қойылған қосымша жабдықтар бойынша мәліметтер
жылуалмастыру жабдықтарының каталогынан және паспортынан
алынған. Сондықтан осы жабдықтар бойынша қажетті техникалық
мәліметтерді енгізу қажет. Жылулық сүлбені таңдау және есептеу тек
қоректік және желілік сорғылар, қоректік су газсыздандырғыштары,
үздіксіз үрлеу (айырғыштар) кеңейткіштері бойынша жүргізіледі.
Үздіксіз үрлеу кеңейткіштерін таңдау
Үздіксіз үрлеу кеңейткіштері (ҮҮК) айналымдағы жұмыстық дененің
қайтқан бір бөлігін және үздіксіз үрлеудегі жылуды пайдаға асыруды
қамтиды.
ҮҮК таңдау кеңейткіштегі түзілген бу көлемі бойынша іске
асырылады. үрлеу шамасы Қазандағы булық өндіргіштің 1% на тең деп
қабылданады, яғни келесі теңдеумен анықталады:
1. Жоғары қысымды будың үздіксіз үрлеу кеңейткішін таңдау
Үрлеу шамасы:
D журк 0,01 67,22 3,6 2,42 тсаг
Айыру еселеуіші:
ж
i 'б ай i 'жк
'' '
1350 0,98 670, 4
2756,4 670,4
0,313
Үздіксіз үрлеу кеңейткішінде түзілетін бу мөлшері:
D жк K айжк D журк 2,42 0,313 0,757
т
саг
Үздіксіз үрлеу кеңейткішінде түзілетін бу көлемі:
V жк D жк '' 757 0,3 227,1
м 3
саг
Кеңейткіштің қажетті көлемі:
жк
n к V жк
H
2 227,1
1000
0,455 м 3
Кеңейткіштегі булық көлемнің қалыпты кернеуі Н = 1000 м3м3.
Есептелген Vүүк көлем бойынша каталогтан СП-0,7 типті үздіксіз
үрлеу кеңеткіші таңдалынады.
Төмен қысымды будың үздіксіз үрлеу кеңеткішін таңдау
Үрлеу шамасы:
D турк 0,01 15,15 3,6 0,545 тсаг
Айыру еселеуіші:
К тайк
i 'б ай i 'тк
'' '
697 0,98 670, 4
2756,4 670,4
0,00607К айк
i жк i жк
i тк i тк
Үздіксіз үрлеу кеңейткішінде түзілетін бу мөлшері:
D жк K айжк D журк 0,545 0,00607 0,0033
т
саг
Үздіксіз үрлеу кеңейткішінде түзілетін бу көлемі:
V
тк
тк ''
м 3
саг
Кеңейткіштің қажетті көлемі:
тк
n к V тк
H
2 0,99
1000
0,00198 м 3
К-182482 типті үздіксіз үрлеу кеңеткіші таңдалынады.
Корпусының сыртқы диаметрі - 478 мм
Қоректік су газсыздандырғышын таңдау
Қоректік су газсыздандырғышын таңдау қоректік сорғының
максимал шығысы бойынша іске асырылады. Әрбір шығыр
қондырғысына сәйкесінше бірбірден газсыздандырғыш қондыру қажет.
Негізгі газсыздандырғыш күбісіндегі қоректік судың жалпы қор
мөлшерінің жұмысы блоктың (құрамалық емес) электр стансаларда 7
минут және құрамалық электр стансаларда 3,5 минут аралығын қамту
қажет. Негізгі газсыздандырғышта жүктемені жіберу кезіндегісуды
газсыздандыру үшін және сол секілді жүктемені түсіру кезіндегі қысымды
ұстап тұру үшін қордағы бу жеткізілуі тиіс.
Газсыздандырғышты таңдау үшін қоректік судың жуықталған
максимал шығынын анықтау қажет
ж тк
1 0,01 0,01 2 15,55 168,85
кг
с
607,86
т
ч
мұндағы α - будың жылжуы мен үрлеуі үшін; β - қазанның өзіндік
мұқтаждық бу үлесі; Dка - қазандық қондырғының буөндірулігі.
1.3-кесте. ДП-500 типті қоректік судың газсыздандырғышының
сипаттамасы
Газсыздандырғыш күбісінің (ГСК) пайдалы минимал сыйымдылығы
БДП ен.аз
D к.с.
60
3,5
1,1 607,86
60
39 м 3 Типі
Номиналды
өндірулік, кгс
Жұмыстық
қысым, МПа
Жұмыстық
0
температура, С
Көлем,
3
м
ДП-500
220
0,6
158
65
D 3,3 0,3 0,99
D к.с. 1 n D бакк 1 n D бак 1 0,01 0,01 2 67,22
мұндағы υ , м3т - газсыздандырғыштағы берілген қысым бойынша
судың меншікті көлемі;
τмин - газсыздандырғыштағы су қорының жұмыс уақыты.
Есептелген мәліметтер бойынша БДП-65-1-3 типті
газсыздандырғыштың түрөлшемдері мен күбілері таңдалады.
Газсыздандырғыштың түрөлшемдері мен сипаттамалары жылуалмасулық
жабдықтардың жиынтығында (каталогында) келтірілген.
1.4-кесте. БДП-65-1-3 типті газсыздандырғыштың күбісі
Қоректік сорғыны таңдау
Қоректік сорғының өндрірулігі мен құрамы жобалау нормасының
ұсынысымен қабылданады [1].
Энергожүйелермен, барлық қоректік құбырлармен байланысы бар
электр стансаларда барлық қоректік сорғылардың беріс қосындылары
... жалғасы
Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.
Ұқсас жұмыстар
Пәндер
- Іс жүргізу
- Автоматтандыру, Техника
- Алғашқы әскери дайындық
- Астрономия
- Ауыл шаруашылығы
- Банк ісі
- Бизнесті бағалау
- Биология
- Бухгалтерлік іс
- Валеология
- Ветеринария
- География
- Геология, Геофизика, Геодезия
- Дін
- Ет, сүт, шарап өнімдері
- Жалпы тарих
- Жер кадастрі, Жылжымайтын мүлік
- Журналистика
- Информатика
- Кеден ісі
- Маркетинг
- Математика, Геометрия
- Медицина
- Мемлекеттік басқару
- Менеджмент
- Мұнай, Газ
- Мұрағат ісі
- Мәдениеттану
- ОБЖ (Основы безопасности жизнедеятельности)
- Педагогика
- Полиграфия
- Психология
- Салық
- Саясаттану
- Сақтандыру
- Сертификаттау, стандарттау
- Социология, Демография
- Спорт
- Статистика
- Тілтану, Филология
- Тарихи тұлғалар
- Тау-кен ісі
- Транспорт
- Туризм
- Физика
- Философия
- Халықаралық қатынастар
- Химия
- Экология, Қоршаған ортаны қорғау
- Экономика
- Экономикалық география
- Электротехника
- Қазақстан тарихы
- Қаржы
- Құрылыс
- Құқық, Криминалистика
- Әдебиет
- Өнер, музыка
- Өнеркәсіп, Өндіріс
Қазақ тілінде жазылған рефераттар, курстық жұмыстар, дипломдық жұмыстар бойынша біздің қор #1 болып табылады.
Ақпарат
Қосымша
Email: info@stud.kz