ТҚҚ тобының жылулық есебі

Жұмыс түрі: Дипломдық жұмыс
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 89 бет
Таңдаулыға:

Аңдатпа

Дипломдық жобада жылулық сорғылы жылу электр орталығы қаралған.
Мұнда жылулық сүлбе есептеліп, негізгі және көмекші жабдықтар мен
берілген мәліметтерге сәйкес жылулық сорғы таңдалды, оның есебі
қарастырылды.
Үнемиеттік бөлімінде таңдалған жылулық сорғының техникалық-
үнемиеттік көрсеткіштері және өміртіршілік бөлімінде жалпы стансаның
санитарлы-қорғаныс аймағы анықталып, зиянды қоспалардың әуеде сейілуі
есептелді.

Аннотация

В дипломной работе рассмотрены проектирование теплоэлектро-
централи (ТЭЦ) с тепловым насосом, тепловая схема и расчет, выбор
основного и вспомогательного оборудования, по данным материалам - выбор
и расчет теплового насоса.
В экономической части рассчитаны технико-экономические показатели
выбранного теплового насоса, а в разделе безопасность жизнедеятельности -
количество выбросов вредных веществ в атмосферу и санитарно-защитная
зона станции.

Annotation

In this thesis are considered combined heat and power plant design with the
thermal pump, heat scheme and it's calculation, choice of the capital and accessory
equipment, on these materials choice and calculation of a thermal pump.
In economic part are calculated technical and economic indexes of the
chosen thermal pump, and in the section health and safety number of missions of
harmful substances in the atmosphere and the sanitary protection zone of station.

Мазмұны
Кіріспе
І Жылутехникалық бөлім
1.1 Алмты 2-ЖЭО-ның сипаттамасы және жылулық жүктемесі
1.1.1 2-ЖЭО-ның қысқаша сипаттамасы
1.1.2 АлЭС 2-ЖЭО-ның бас жоспары
1.1.3 2-ЖЭО-ның жылулық жүктемесі
1.2 Негізгі және қосалқы қондырғыларды таңдау
1.2.1 2-ЖЭО-да орнатылған негізгі қондырғылардың сипаттамалары
1.2.2 Шығырдың техникалық сипаттамасы мен мінездемесі
1.2.3 Т-110120-130 бу шығырының жылулық есебі
1.2.4 Энергетикалық қазандарды таңдау
1.2.5 Шындық су қыздыру қазандарын таңдау
1.2.6 Қосалқы қондырғы сипаттамасы
1.3 ЖЭО-ның отын шаруашылығы
1.3.1 Отын қоймасының сипаттамасы
1.4 Техникалық сумен қамтамасыздандыру
1.5 2-ЖЭО-дағы желдеткішті градирня
1.5.1 Градирня сипаттамасы
1.5.2 Жұмыс істеу тәртібі
1.5.3 Градирняны жұмысқа қосу және өшіру
1.5.4 Градирняны пайдалану
1.6 Алматы ЖЭО-2-ны жылулық сорғымен жобалау
1.6.1 Жылулық сорғы туралы жалпы түсініктеме
1.6.2 Жылулық сорғы технологияларының ең төменгі тиімді жылуының
энергиялық қайнар көздерін ірі көлемде пайдалана отырып, жылыту
мәселелерін шешу жолдары
1.6.3 Атом-жылу насосты жылумен қамтамасыз ету энергетиканы
дамытудағы жаңа бағыт ретінде
1.6.4 Орталықтандырылған жылумен қамдау жүйесі үшін үлкен қуатты
жылулық сорғыларын қолдану өзектілігі
1.7 Жылулық сорғыны таңдау және есебі
1.7.1 Буілестіргіш тоңазытқыш қондырғысын таңдау және есептеу
1.7.2 Жылусорғылық технология негізінде Киев ЖЭО-6 тасталынған
жылуды пайдаланудың мақсатына сәйкес технологиялық, энергетикалық
және экономикалық бағасы
1.7.3 Ағын суларына арналған жылулық сорғы есебі
1.7.4 Озон қабаты мен жаһандық жылуына әсер етпейтін, жылулық
сорғылары үшін хладагенттерді шығару мәселелері
1.7.5 R744 көміртегі оксидіндегі жылулық сорғылардың жаңа түрлері

1.7.6 R744 жылу сорғыларын қолданудың масштабы және келешектегі
қолданылуы
ІІ ӨМІРТІРШІЛІК ҚАУІПСІЗДІК бөлім
2.1 Жылутехникалық сипаттама
2.2 Жалпы станцияның санитарлы-қорғаныс аймағын анықтап және зиянды
қоспалардың әуеде сейілуін есептеу
2.3 Ауадағы шаңның зияны мен одан қорғану
ІІІ ЭКОНОМИКАЛЫҚ бөлім
3.1 Бизнес-жоспар
3.2 Маркетингтік жоспар
3.3 Қаржылық жоспар
3.3.1 Жылулық сорғының жылдық энергия жіберуі
3.3.2 Отынға жұмсалатын шығынды анықтау
3.3.3 Отынды қолданудың ПӘЕ-ін есептеу
3.3.4 Суға жұмсалатын шығындарды есептеу
3.3.5 Еңбекақы шығындарын есептеу
3.3.6 Амортизациялық аударылымдарды есептеу
3.3.7 Ағымдағы жөңдеу шығындарын есептеу
3.3.8 Шығарындыларға төлемдерді есептеу
3.3.9 Жалпы шығындарды есептеу
3.3.10 Энергияны жіберудің өзіндік құнын есептеу
3.3.11 Жобаны іске асыруды және пайдалануды экономикалық бағалау
Қорытынды
Әдебиеттер тізімі

Кіріспе
Жылуландыру - орталықтандырылған жылумен қамдау мақсатында
электрстансаның жылу қозғалтқышында жұмыс істеп шыққан буды
пайдалану арқылы электр және жылу қайратын бірге өндіру. Осы дипломдық
жобада орталықтандырылған жылумен қамдау жүйесінде жылу сорғылары
технологиясын қолдану жобаланды. Бұл технологияны Алматы 2-ші жылу

электр
орталығына қатысты қарастырамын.
Жылулық сорғыларды

орталықтандырылған жылумен қамдау жүйесінде қолданудың тиімділігі
тұтынушының және жылу көзінің ыстықтығына, қолданатын қайрат пен
жылу тарифтерінің қатынасына, сығымдағыш жетегін қолданудың түріне
тәуелді. ОЖҚЖ-сін жетілдіруде келесі себептерді ескеру қажет:
- ЖЭС-да суыту жүйесінің техникалық суының төменгі тиімділікті
жылудың үлкен шығыны;
- Жылулық жүктемені төмендетуде электр қайратын өндіру кезінде
отынның жануының тез көтерілуі;
- Желілік суды қыздыруға кететін жылудың көп мөлшері;
Жылулық сорғы қондырғысы арқылы органикалық отынды үнемдеу ЖЭО-да
төменгі тиімділікті жылудың шығынын тиімді пайдаланудан болады. Оның
әдістері:
- Жылулық сорғы үшін төменгі тиімділікті жылу көзі ретінде ЖЭО-да
шықтағышты суыту үшін қолданатын техникалық судың жылуын
қолдану;
- ЖЭО-на қайтып келетін кері желілік суды төменгі тиімділікті жылу
көзі ретінде қолдану, оның ыстықтығы 20...25 ºС-ға дейін төмендейді.
Жылулық сорғы арқылы осы тасталатын жылудың көп бөлігін (50-
60%) жылу желісіне беруге болады.
Осы жобаның тиімділігі: бұл жылуды өндіруге отынның қосымша
жылуын шығындау қажет емес және де экологиялық жағдайға тиімді әсер
етеді, айналымдық судың шығыны төмендейді де, оны айдауға қажет
шығындар азаяды.

І Жылутехникалық бөлім
1.1Алматы ЖЭО-2-ның сипаттамасы және жылулық жүктемесі
1.1.1 ЖЭО-2-ның қысқаша сипаттамасы
Алматы ЖЭО-2 Алматы қаласының батысында, Қарасай ауданы Алғабас
ауылында орналасқан.
Алматы ЖЭО-2 екі кезекте құрылған:
Бірінші құрылыс 1978-1983 жылдар аралығында жүргізілді. ЖЭО-ға
БКЗ-420-140-7с типті үш бу қазан мен ПТ-80100-13013 типті үш бу шығыры
пайдалануға ұсынылды.
Екінші кезектегі құрылыс 1985-1989 жылдар аралығында жүргізілді.
Жылу орталығына БКЗ-420-140-7с бу қазанының тағы да төртеуі және Р-50-
13013 типті бір бу шығыры мен Т-110120-130 типті бу шығырының екеуі
іске қосылды. 1995 жылдан бері үшінші құрылыс осы уақытқа дейін
жалғасуда. Бұл құрылыста іске тағыда БКЗ-420-140-7с типті бу қазанын іске
қосылуын, скруббер мен Вентури құбырларын қайта құру, жаңа күлұстағыш
құру және БКЗ-420-140-7с типті бу қазанының конвективті шахтасын қайта
құру күтілуде.
АЖЭО-2-ден жылу ыстық сумен беріледі. ЖЭО базалық тәртіпте,
шыңдық тәртіпте жұмыс жасайтын батыс жылу комплексімен бірігіп жұмыс
жасайды. ЖЭО-дан электр қайраты 110кВт кернеуде өндіріледі және
таратылады.
ЖЭО-2 орнатылған қуаты :
- электрлік - 510МВт
- жылу - 1176Гкалсағ
Сәйкестірілген қуат мәні:
- электрлік - 357МВт;
- жылу - 721 Гкалсағ.
Максималды жылулық жүктеме - 613 Гкалсағ құрайды.
1.1.2 АлЭС ЖЭО-2-ның бас жоспары
ЖЭО құрылыстық ауданшасы Алматы қаласынан батысқа қарай 15
км, қаланың болашақта оңтүстік-батысқа қарай дамитынын ескерген.
Топырақ суларының деңгейі жер бетінен 15,9-22,1м тереңдікте
жатыр.Тербеліс амплитудасы 1,0 м. Байланыс жолдарынан ағып кету есебінен
топырақ суларының деңгейінің өсіп кетуінің мүмкіндігі өте аз.
Топырақтардың қатуларының қалыпты тереңдігі 100 см.
Топырақтар өңдеу қиындығы бойынша СНиП 4-2-82 бойынша
алынады. Инженерлі-геологиялық шарттары бойынша ауданшасы 3-ші
санатты қиындыққа жатады.
Сонымен қатар:

а) электр стансасының ауданшасы (қоршау шектерінде)
б) күлтөгіндісі (3 жылға арналған сыйымдылық)
в) уақытша құрылыстар
38га
12га
20га

Бас жоспарды өңдеу кезінде технологиялық байланыстар, ЖЭО ЛЭП
және Жылутрасс, көлік жэне құрылыс кезегінің қорытынды талабын ескере
отырып аймақты функционалды талаптары ескерілген.

Тұрғын аймақтарынан құрылыс ауданшасы 3 км ауылшаруашылық
өрістерінің тау жоталарымен және көгалдандырулармен бөлініп тұр.
Электр стансасының ауданшасында ЖЭО-ның бас тұрқысы орналасқан,
қосымша тұрқылар жағулық мазут шаруашылығы,қатты отын қоймасы,
ұсақтағыш тұрқы, градирнялар, өзгерткіштер, ашық таратқыш қондырғылар,
әкімшілік-тұрмыстық тұрқылармен біріктірілген.
Шектеу шегінен тыс батыс жағында стансалық темір жол және станса
(бір қатар кәсіпорындар үшін) орналасқан, ОКСа көлемдік қоймасы, еріткіш
қондырғы.
Ары қарай қажетті өртке қарсы үзікпен-мазут шаруашылығы және мазут
сақтаушы РКТ (жылулық желілердің Алматылық кәсіпорындары).Электр
стансасына солтүстік жағынан бетон -ерігіш түйінмен, автобазамен және бас
тұрқысының металл құрылыстық қаңқасын құрастыру үшін арналған екі
үлкейткіш - құрастырғыш және қазандар құрамаларының ауданшаларымен
жанасады. Электр стансасы ауданшасының өлшемі технологиялық,тазалық
ж ә н е өр тк е қ а р сы та ла п та р ы бо йы н ша ғ и м ар а тта р м е н қ ұ ры лы с тар
арасындағы минималды үзіктерді талап етулеріне сәйкес қабылданған.
Темір жол бағыты ЖЭО аймағының солтүстік жағынан бұзылған
в а го н д ар д ы тү сі р у э с т а к а д а сы н а ж ә н е ар ы қ ар а й ж ан ул ы қ ма з ут
шаруашылығымен ОВК-2 келеді. Темір жолда үлкейткіш -құрастырғыш
ауданшаларында орындалған. Құрастыру аймағына үлкейтілген құрамаларды
әкелуі пневможүрісте трейлермен ісек асады.
Құрылыс ауданшасын ішкі автокөлік жолымен байланыстыратын негізгі
автокөлік жолы ауданшаның оңтүстігі жағынан әкелінген.
Электр стансасына кіретін бас жол және бас тұрқы айналасындағы
сақиналық жолдың ені 6м, қалған жолдар (қатты қаптаумен) қозғалыстың бір
жолағымен 4,5 м енімен орындалады.
Электр стансасы аумақтарының тік жоспарлануы жергілікті
жұмыстардың минималды көлемі кезінде табиғи жер бедерінің мүмкіндігі
бойынша сақтанумен орындалған.Сонымен қатар сол уақытта ғимараттардан
және құрылыстардан қысқа жол бойынша ашық су өткізгіштер жүйелерімен
қ а й ы қ т ар ғ а ж э н е к ю в е т т е р г е ж ә н е ж а уы н қ а б ы л д ағ ы ш а р н а л уы н а н
(майланған және мазутталған ақаба суларды тазалауға тура келеді) жер беті
суларын әкетуді толық қамтамасыздандырады. Жоспарланған ауданшалардың
минималды еңісі 0,005-0,008 шектерінде қабылданады.
Ғимараттар қабырғасының сыртқы жағының бойымен 200 м карниз
шығаруынан асып кететін отмост ені бар, бірақ 500 мм - ден аз емес, ғимарат
қабырғасынан 0,03-0,10 еңіске қарай бағытталған.
Ғимараттың бірінші қабатының таза еденінің белгілеуі ғимараттың
жоспарланған белгілеуінен 0,15 м жоғары орналасқан.Машина залының
шықтық бөлмесінің ОВК-1 және қазан цехының күлділік бөлімінің бас
тұрқысының таза еден деңгейі минус 12 м белгілеуде орналасқан (бас
тұрқының тереңдетілген нұсқасы).
Төтенше жағдайларда паводковты және басқа да суларды бас тұрқының
күлділік бөлімінен әкету үшін үңгір тесілген.

Жыл ішінде Алматы қаласында жылдамдығы 3 мс-қа дейін желдер
болды (80% жағдайлар). Қатты желдер (15мс және одан да көп) Алматы
қаласында сирек бақыланады, орташа жылына 15 күн. Қыста қатты жел 10
жылда 1-3 күн болады, жазда әр жылда 2-3 күн, көбінесе күннің екінші
жартысында.
Электр стансаның аймағына ағаштарды, олармен бірге шөпті
газондарды отырғызу арқылы көгалдандыру орындалған. Жасыл сілемдерде
жоспар бойынша демалуға арналған ауданшалар қарастырылған.
Бас жоспарды болашақта ЖЭО-ны кеңейту мүмкіндігін ескеріп жасаған.
Б а с ж ос п ард ы о рн а л а с тыр уд ы ң н е гі з гі т ех ни к а - э кон ом и ка лық
көрсеткіштері:
- Электр стансасының шектеуіндегі аудан Ғ=38 га;
- Ғимараттар қамтыған аудан Ғғим=10 га;
- Ғимараттар және құрылыстар қамтыған аудан Ғқос=16 га;
- Өндірістік ауданның меншікті ауданы
Ғменш=ҒN=38620=0,061гаМВт;
- Аумақшаның пайдалану еселеуіші Каум=(ҒқосҒ)* 100=42.1%;
- Құрылыс еселеуіші Кқұрылыс=(ҒғимҒ)* 100=26.3%;

1.1.3 2-ЖЭО-ның жылулық жүктемесі
АҚ Теплокоммунэнерго және АлЭС Распределительные тепловые
сети мәліметтері бойынша АлЭС ЖЭО-2-ның максималды жылулық
жүктемесі Qmax=1065 Гкалсағ құрайды, олардың ішінде ыстық сумен
қамдаудың жүктемесі Qысқ=195 Гкалсағ, жылыту және желдету жүктемелері
Qот=870 Гкалсағ болады.
Алматы қаласы үшін ықылымдық мәліметтер
Сыртқы ауа ыстықтығы:
- Есептік жылыту tрн=-250С;
- Суық айдың орташа ыстықтығы tсан=-7,40С;
- Жылытулық кезеңнің орташа ыстықтығы tсрн=-2,10С;
- Жаздық кезеңнің орташа ыстықтығы t=+200С;
Тәртіптер бойынша жылулық жүктемелерді есептеу:
І-тәртіп, максималды-қыстық:
Qі Qmax Qжылыту Qыск 870 195 1065 Гкалсағ;
ІІ-тәртіп, есептік-бақылаулық:

ІІ
tвн tнкм
tвн tнр
Qыск 870 18 7.4 18 25 195 708 Гкалсағ;

ІІІ-тәртіп, орташа жылытулық:

ІІІ
tвн tнорт
tвн tнр
Qысқ 870 18 2.1 18 25 195 600 Гкалсағ;

ІV-тәртіп, жазғы:
Q ІІІІ Qысқ 195 Гкалсағ;
Негізгі қондырғылардың жылулық қуатыQ Qжылыту
Q Qжылыту

Шығырлардың жылуландырулық алуы:
ПТ

Т

Алулардың қосынды қуаты:
П Т

Шыңдық жылытқыштар қуаты:
пт
пт
р

Шыңдық жылытқыштардың қосынды қуаты:
п р

Алматы қаласы үшін қалып бойынша жылуландыру еселеуіші ұсынылады:
0,5 0,55
Жылуландыру еселеуішін есептеу
ЖЭО Qалу Q І 0,52
Шығыр алуының жүктемесі:
Qалу ЖЭО Q І 0,52 1065 554 Гкалсағ;
АлЭС ЖЭО-2-ның шыңдық жүктемесі:
Qшың Q І Qалу 1065 554 551 Гкалсағ;
Жылулық жүктемелер бойынша мәліметтерді 1-кестеге енгіземіз.
1-Кесте. Жылулық жүктемелердің жинақ кестесі №
Тұтынушының
аталуы
Белгіленуі
Өлшем бірлігі
Тәртіптер
№
Тұтынушының
аталуы
Белгіленуі
Өлшем бірлігі
1
2
3
4
1
Жылыту және
желдету
Qжылыту
Гкалсағ
870
513
405
-
2
Ыстық сумен
қамдау
Qысқ
Гкалсағ
195
195
195
19
5
3
ЖЭО
бойынша
қорытынды
Q
Гкалсағ
1065
708
600
19
5
4
Негізгі
тораптық
қыздырғыштар
Qнтқ
Гкалсағ
554
554
554
19
5
3хПТ-80100-13013, Qа лу =3х80=240 Гкалсағ;
2хТ-110120-130, Qа лу =2х175=350 Гкалсағ;
Qалу QалуТ Qалу 240 350 590 Гкалсағ;
ПТ-80100-130, Qшж 3 Qшж 3 130 390 Гкалсағ;
Р-50-130, Qшж 230 Гкалсағ;
Qшж Qшжт Qшж 390 230 620 Гкалсағ;

5

Шындық

511

154

46

-

тораптық

Qшж
Гкалсағ

қыздырғыштар

1.2 Негізгі және қосалқы қондырғыларды таңдау
1.2.1 ЖЭО-2-да орнатылған негізгі қондырғылардың сипаттамалары
а) ЖЭО-2-де алты бу шығыры
ПТ-80100-13013 типті үш шығыр;
Р-50-130 типті бір шығыр;
Т-100120-130 типті екі шығыр.
б) жеті БКЗ-420-140-7с типті қазандар орналасқан, олар жалпы 140 ата
жинағышқа жұмыс істейді.
Жинағыштан алты шығырлар қоректенеді:
Жылуландырулық жүктемені қамтамасыздандыратын тораптық
қыздырғыштары бар ЗХпт -80100- 13013,2Хт -110120- 130 және 1хР -50-
13013. Осы ПТ және Т шығыр ларының жаңғырту жүйесі төрт ТҚҚ ,
деаэратордан және үш ЖҚҚ - дан, ал Р -50-130 13 шығыры үш ЖҚҚ және
деаэратордан тұрады. Стансалық жинағышқа 13 ата бу Р -50-13013
шығырынан және ПТ -80100-13013 шығырының алуынан жіберіледі.13 ата
жинағыштан шындық жылулық жүктемелерді жабатын шындық бойлерлер
қоректенеді, ЖЭО-ның өзіндік мүқтаждығына бу жіберіледі, яғни 2 -
АЖЭО-дан өндіріске бу берілмейді.
Бір шығыр бұзылып қалған жағдайда 13 ата жинағышты жөндеуге
қойған кезде екі 150тсағ жэне бір 250тсағ РО У - 14013 жүйесін

пайдалануға
болады. ПТ-80100-13013 және Т-110120-130 типті

ш ығы р лард а шықтағыштары бар.Шық шықтағыштан ТҚҚ тобы арқылы
деаэраторға жіберіледі, деаэратордан қоректік су ЖҚҚ арқылы қазанға
беріледі және айналымда тұйықталады.
Р-50-13013 типті шығырда шықтағыш жоқ, ал шығырдан шыққан бу 13

ата жинағышқа беріледі. Шығыр деаэраторына
құрғатылуы беріледі.
шындық бойлерлер Қондырғылар типі
Қуаты,
өндірулігі
Бу және бу
алымдарының
көрсеткіштері
Пайдаланылуға
қосылған
жылы
Кез
ек
ст№1 БКЗ-420-140-7с
типті бу қазаны
420 тсағ
13,8 МПа
0
560 С
1980
1
ст№2 БКЗ-420-140-7с
типті бу қазаны
420 тсағ
13,8 МПа
0
560 С
1981
1
ст№3 БКЗ-420-140-7с
типті бу қазаны
420 тсағ
13,8 МПа
0
560 С
1983
1
ст№4 БКЗ-420-140-7с
типті бу қазаны
420 тсағ
13,8 МПа
0
560 С
1984
2
ст№5 БКЗ-420-140-7с
420 тсағ
13,8 МПа
1985
2

1.2.2 Шығырдың техникалық сипаттамасы мен мінездемесі
ПТ-80100-13013 типті бу шығыры, шықтағыш номиналды 80 МВт
қуаттылықпен таңдаулы реттегіш өндірістік бумен жылытады. 120 МВт
қуаттылықпен ТВФ-120-2 типті өндіргішті арнайы келтіру және бірбілікті
екіцилиндрлі күйді көрсетеді.
ПТ-80100-130130 типті шығыр саптамалық буды таратады, ол ЖҚЦ - ға
кірердегі төрт реттегіш қақпақтардан тұрады.
ЖҚЦ құрылымы-ыстыққа төзімді болаттан тұрады. Ағындық бөлігі,
бірвенцті реттелетін саты мен 16 қысымдық сатыдан тұрады.
ЖҚЦ-дан кейін бу өндірістік таңдауға кетеді, сондай-ақ ТҚЦ - нан ары
қарай шығыр шықтағышына барады.
ТҚЦ үш бөліктен тұрады:
- біріншісі, жоғарғы жылыту таңдамасына дейін реттегіш саты мен сатылық
қысым жүйесінен;
- екіншісі, жоғарғы және төменгі жылыту таңдамасы аралығында, яғни
аралық ағыс, екі сатылы қысымнан;
- үшінші бөлік, екі сатылы қысымнан және реттегіш сатыдан.
Жылуландыру таңдамасының қысымы бір бұрылмалы тарылтқышпен
реттеледі. типті бу қазаны

0
560 С

ст№6 БКЗ-420-140-7с
типті бу қазаны
420 тсағ
13,8 МПа
0
560 С
1987
2
ст№7 БКЗ-420-140-7с
типті бу қазаны
420 тсағ
13,8 МПа
0
560 С
1988
2
ст №1 ПТ-80100-13013
бу шығыры
80 МВт
12,8 МПа
0
555 С
0
1,3 МПа 270 С
1980
1
ст №2 ПТ-80100-13013
бу шығыры
80 МВт
12,8 МПа
0
555 С
0
1,3 МПа 270 С
1981
1
ст №3 ПТ-80100-13013
бу шығыры
80 МВт
12,8 МПа
0
555 С
0
1,3 МПа 270 С
1982
1
ст №4 Р-50-13013 бу
шығыры
50 МВт
12,8 МПа
0
555 С
0
1,3 МПа 270 С
1986
2
ст №5 Т-110120-130-5
бу шығыры
110 МВт
12,8 МПа
0
555 С
0
1,3 МПа 270 С
1988
2
ст №6 Т-110120-130-5
бу шығыры
110 МВт
12,8 МПа
0
555 С
0
1,3 МПа 270 С
1990
2

Жоғары қысымды айналғы (ЖҚА) - бір тұтасты, ал төменгі қысымды
айналғы (ТҚА) - қиыстырылған, яғни он толық табақшадан, үш
саптамалықтан құрастырылған. Екі айналғы да ЖҚА мен ТҚА - иілгіш.
Шығыр айналғылары өздері арасында және айналғы өндіргішінің қатты
жалғастырғышымен байланысқан, ортақ нығайту айналматірекпен
байланысқан.
Егер айналғының айналуын айналматіректің алдыңғы жағынан қарасақ
сағат бағытымен бірдей. Шығырдың белгі-қосыны ТҚЦ-ның артқы іргетас
жиектігінде орналасқан.
ПТ-80\100-130\13 типті шығырдың негізгі көрсеткіштері:
1) Электрлік қуаты:
максималды, N max, 100 МВт
номиналды, N nom, 80 МВт
2) Стопорлы қақпақшаның алдындағы бу көрсеткіштері:
қысымы, Po, 12,75 МПа
температурасы , t0, 555 С
3) Шықтағыштағы қысым, Рш, 0,0035 МПа
4) Реттелетін таңдамадағы бу көрсеткіштері:

өндірістік

жоғарғы жылыту
Pn,
tn,
Р вот,
1.3 МПа
265 С
0,25-0,05 МПа

төменгі жылыту Р нот,
0,10-0,05 МПа

5) Реттелмейтін таңдамалардың бу көрсеткіштері, яғни бу қысымы, Рі:
I, ЖҚҚ - 7 4,5 МПа

II, ЖҚҚ - 6
III, ЖҚҚ - 5 (газдан тазартқыш)
IV, ТҚҚ - 4
V, ТҚҚ - 3
VI, ТҚҚ - 2
VII, ТҚҚ - 1
2,6 МПа
1,3 (0,6) МПа
0,4 МПа
0,17 МПа
0,085 МПа
0,033 МПа

6) Шығырға кеткен будың максималды шығыны:

Dmax,
470 тсағ

7) Шығырға кеткен будың номиналды шығыны:
Dmin, 420 тсағ
Р-50-13013 бу шығыры, қарсықысымды, бірбілікті және бірцилиндрлі
күйді көрсетіп, 63 МВт қуаттылықпен ТВФ -63-2 типті өндіргішті міндетті
түрде әкелуге арналған.
Шығыр бір реттелетін саты мен 16 сатылық қысымнан тұрады.
Шығыр алдындағы бу көрсеткіштері:
қысымы, Ро , 12,75 МПа
температурасы, to, 555 С
Қарсы қысымды шығырдан кейінгі қысым:

Рn,
1,3 МПа

Реттелетін таңдама саны, қысым Р :

I, ЖҚҚ-3,
II, ЖҚҚ-2,
III, ЖҚҚ-1,

3,63 МПа
2,16 МПа
1,3 МПа

Шығырға кеткен будың максималды шығыны:
D ma , 470 тсағ
Шығырға кеткен будың номиналды шығыны:
D nоm , 385 тсағ
Т-110120-130 типті бу шығыры екі реттелетін жылуландыру
таңдамасымен, 110 МВт номиналды қуаттылығымен, үшцилиндрлі күйді
көрсетіп, ТВФ-120-12 типті өндіргішті арнайы әкелуге арналған және 175
Гкалсағ өлшемді жылуландыруға қажетті жылуды жіберу [1].
Жылуландыру таңдамасының номиналды қуаты 175 Гкалсағ,жаңа
шыққан будың номиналды көрсеткіштерінде қамтылады:
қысымы, Ро 12,75 МПа
ОҚЦ бір ағынды, әр ағыны екі сатыдан тұрады, яғни, бір реттейтін және
бір қысым сатысынан тұрады.
Шығырдың жеті реттелмейтін таңдамасы бар. Таңдама көрсеткіштері
кесте түрінде 2-кестеде келтірілген.

2-Кесте. Т-110120-130 типті шығырдың

реттелмейтін таңдамасының

көрсеткіштері

1.2.3 Т-110120-130 бу шығырының жылулық есебі
Шығырдың төмен қысымды цилиндрындағы (ЦНД) ішкі келтірілген
ПӘК ηцндоі = 0,70.
Шығырдың шықтағышындағы қысым мөлшері Рк = 5,0 кПа.
Жылулық сүлбенің сыртқы элементтерінің есебі
1) Тұзсыздалған судың бір блокқа қажетті мөлшері:
Dблхов = 0,02·Dка + 25 = 0,02·500 + 25 = 35 тсағ;
мұнда бу қазанның өнімділігі Dка = 500 тсағ.
2) Жылулық жүйеге қажетті химиялық тазартылған су шығысы
Dтсхов = 0,0075·Vтс + 1,2·Dгв = 0,0075·10725 + 1,2·174 = 290 тсағ;
мұнда жылулық желінің көлемі Vтс = q·Qот = 65·165 = 10725 м3.
Жылуландыруға арналған бу алымдарының жүктемесі:
Qот = 690 ГДжсағ = 165 Гкалсағ; Таңда
ма №
Жылытқыш
Р, МПа
t, С
х
I
ЖҚҚ - 7
3,32
379

II
ЖҚҚ - 6
2,28
337

III
ЖҚҚ-5 (газдан
тазартқыш)
1,22
266

IV
ТҚҚ - 4
0,57
190

V
ТҚҚ - 3
0,294
130

VI
ТҚҚ - 2
0,98
-
0,983
VII
ТҚҚ - 1
0,037
-
0,964

Жылулық желінің меншікті көлемі q = 65 м3Гкалсағ.
Ыстық сумен қамтамасыздандыруға ыстық су шығысы:
Dгвс = Qгв·103(tгв - tхв)·C = 40·103(60 - 5)·4,19 = 174 тсағ;
3) ХСТ-ға алғашқы су шығысы:
Dв = 1,25· Dтсхов + 1,4·Dблхов = 1,25·290 + 1,4·35 = 411 тсағ;
4) ХСТ-ға алғашқы суды қыздыруға жылу мөлшері:
Qв = Dв·С·(tвых - tвх) = 411·4,19·(30 - 5) = 41 ГДжсағ;
5) Шығыр шықтағышындағы жылу мөлшері:
Диафрагма толық жабық кезінде
Qквент = 184 - 175 = 9 Гкалсағ = 9·4,19 = 38 ГДжсағ;
Желдету бу ағынымен жылудан бөлек қосымша жылу мөлшері:
Q′к = Qв - Qквент = 41 - 38 = 3 ГДжсағ;
Жылумен және ыстық сумен қамтамасыздандыруға жылуландыру бу
алымынан берілетін жылу мөлшері:
Q′от = Qот - Q′к = 733 - 3 = 730 ГДжсағ;
Желі су шығысы:
Dсв = Q′от·103С·(tпм - tом) + Dтсхов = 730·1034,19·(150 - 70) + 290 = 2468 тсағ;
6) Үрлеу судың кеңейткішінің (РНП) есебі
Бу қазан дағырасындағы (барабандағы) қысым Рб = 15,5 МПа
Үрлеу судың мөлшері:
Dпр = р·Dка = 0,01·500 = 5 тсағ;
мұнда р = 0,01 - үрлеудің бөлігі; Dка = 500 тсағ - бу қазанның өнімділігі;
РНП-1 бөлініп шыққан бу мөлшері:
Dс1 = Кс1·Dпр = 0,44·5 = 2,2 тсағ;
мұнда бөлініп шығу еселеушісі Кс1 = (hпр·ηс1 - h'пр1)( hс1 - h'пр1) = (1630·0,98 -
670,5)(2757 - 670,5) = 0,44; мұнда үрлеу судың қажыры hпр дағырадағы
қысым Рб = 15,5 МПа мөлшерімен су мен бу кестелері арқылы табылады, h пр
= 1630 кДжкг.
РНП-1 қысымы Рс1 = 0,6 МПа кезінде, қаныққан құрғақ будың қажыры
hс1 = 2757 кДжкг; h'пр1 = 670,5 кДжкг - үрлеу судың қажыры; РНП-1 ПӘК
мөлшері ηс1 = 0,98.
РНП-1 ден РНП-2 берілетін су мөлшері:
D'пр = Dпр - Dс1 = 5 - 2,2 = 2,8 тсағ;
РНП-2 ден бөлініп шыққан бу мөлшері:
Dс2 = Кс1·D'пр = 0,616·2,8 = 2,2 тсағ;
мұнда бөлініп шығу еселеушісі: Кс2 = (h'пр1·ηс1 - h'пр2)(hс2 - h'пр2) =(670,5·0,98-
- 483,2)(2699 - 483,2)= 0,616;
РНП-2 дегі қысым бойынша су мен будың қажырлары:
Рс2 = 0,17 МПа, hс2 = 2699 кДжкг; h'пр2 = 483,2 кДжкг; h'пр1 = 670,5
кДжкг;
РНП-2 ден шығатын су мөлшері:
D"пр = D'пр - Dс2 = 2,8 - 0,22 = 2,58 тсағ;
Шығырдағы кеңею құбылысты hs-диаграммада салу
Шығыр кірісіндегі бу сипаттамалары (Ро = 12,75 МПа, tо = 555 оС)
ескеріліп оның қажыры hо = 3488 кДжкг табылады.

Шығырдың регенеративті бу алымдарының сипаттамалары арқылы
Р1 = 3,32 МПа, t1 = 379 оС; Р2 = 2,28 МПа, t2 = 337 оС;
Р3 = 1,22 МПа, t3 = 266 оС; Рд = 0,6 МПа, tд = 200 оС;
Р4 = 0,52 МПа, t4 = 160 оС; Р5 = 0,32 МПа, t5 = 130 оС;
5 нүктеден адиабата Ка нүктеге (қысымы Рк = 5 кПа) түсіріледі де қажыр
мөлшері hка = 2140 кДжкг табылады.
Төмен қысымды цилиндрдың ПӘК-ін ηцндоі = 0,70 ескеріп, шықтағышқа
берілген бу қажырының мөлшері табылады:
hк = h5 - (h5 - hка)·ηцндоі = 2730 - (2730 - 2140)·0,7 = 2320 кДжкг;
5 және К нүктелерін қосатын сызықта қиылысатын қысымдар Р6 = 0,10
МПа мен Р7 = 0,038 МПа арқылы 6 және 7 нүктелерде қажыр мөлшерлері
табылады h6 = 2600 кДжкг және h7 = 2520 кДжкг.
Су мен шықтың сипаттамаларын анықтау
Бу алымдардағы қысым мөлшерлері арқылы қанығу температуралар t н
мен шық (дренаж) қажырлары hдр табылады.
Қыздырғыштардан шыққан су температуралары tві судың қызбау
мөлшері Δtн арқылы табылады. Судың қызбау мөлшері ЖҚҚ - да Δtн = 1-3 оС,
ТҚҚ-да Δtн = 4-5 оС, сонымен tві = tні - Δtн , оС.
Судың (шықтың) қажыры қысым мен температураға байланысты
табылады, ал қоректендіру судың қысымы Рпв = 18,5 МПа тең, ал негізгі
шықтың қысымы Ркн = 2,5 МПа тең. Табылған мәліметтер 3-кестеге
жазылады.
Қажырдың бу алымдарының жылулық құламасы:
Ні = hі - hк , кДжкг;
Шығыр бу алымдарының электр қажырын өндірмеу еселеуіштері
табылады. Электр қажырын өндірмеу еселеуіштер мөлшері:
уі = (hі - hк)(hо - hк);
мұнда hі - бу алымындағы қажыр, hк - шығыр кірісіндегі бу қажыры, hк -
шығырда жұмыс атқарып шыққан будың шығыры [2].
Т-110120-130 бу шығырының жылулық сүлбесі 2-суретте келтірілген.
Жылулық сүлбенің есебі
Турбинаға берілетін болжамалы будың шығысы:
Do = β∙[N((hо - hк)∙ηм∙ηг) + у6∙Dспв + у7∙Dспн]= 1,2∙[110∙103((3488 -
- 2400)∙0,98∙0,98) +0,211∙28,3 + 0,143∙40] = 140 кгс;
мұнда β - регенерация коэффициенті, регенеративті бу алымдарына бу
шығысының мөлшерін ескереді, турбина түріне байланысты β мөлшері 1,05-
1,2 аралығында алынады;
N = 110∙103 кВт - турбинаның номиналды қуаты;
hо = 3488 кДжкг - турбина кірісіндегі бу энтальпиясы;
hк = 2400 кДжкг - жұмыс атқарған будың энтальпиясы.

1-Сурет - hs-диаграммада шығырдағы кеңею құбылысы

3-Кесте. Су мен будың көрсеткіштері

2-Сурет. Т-110120-130 бу шығырының жылулық сүлбесі

Жылуландыруға бу шығысы:
Жоғарғы желі су қыздырғышқа (СПВ):
Dспв =[Gсв∙(tспв - tспн)∙Ср(h6 - h'6)∙ηп]=[608∙(118 - 94)∙4,19(2630 - 429)∙0,98]
= 28,3 кгс;
мұнда желі су шығысы: Gсв = Qт св(tпм - tом) = 204∙1034,19∙(150 - 70) =
608 кгс = 2189 тсағ; tспв = 118 оС - СПВ-дан шыққан ыстық судың
температурасы арқылы қысым мөлшері табылады Рспв = 0,185 МПа,
(негізінде Рспв = 0,180,25 МПа, Рсрн = 0,215 МПа, tсрн = 123 оС, судың қызбау
мөлшері 5 оС ескерілсе, tспв = 123 - 5 = 118 оС);
Төменгі желі су қыздырғышқа (СПН):
Рспн = 0,1 МПа (негізінде Рспн = 0,080,12 МПа, Рсрн = 0,1 МПа, tсрн = 99
о
СПН-ға бу шығысы:
Dспн = [Gсв∙(tспн - tвп)∙Ср - Dспв∙(h'6 - h'7)∙ηп](h7 - h'7)∙ηп =
= [608∙(94 - 57)∙4,19 - 28,3∙(429 - 265)∙0,98](2556 - 265)∙0,98 = 40 кгс;
Қазанның бу өнімділігі:
Dка = (1 + α)∙Dо = (1 + 0,05)∙140 = 147 кгс;
мұнда α = 0,05 - бу шығынының бөлігі 0,02 мен өзіндік мұқтаждарға 0,03
бу бөлігі.
Қоректендіру су шығысы:
Dпв = (1 + αпр)∙Dка = (1 + 0,01)∙147 = 149 кгс;

С, судың қызбау мөлшері 5 оС, tспн = 99 - 5 = 94 оС).

мұнда үрлеу судың бөлігінің мөлшері αпр = 0,010.
Жылулық сүлбенің есебі регенеративті су қыздырғыштарының ЖҚҚ,
газсыздандырғыш және ТҚҚ жылулық баланстары арқылы өткізіледі [3].

3-Сурет - ЖҚҚ тобының сүлбесі

ЖҚҚ-1 қыздырғыштың жылулық баланс теңдеуі:
D1·(h1 - hдр1)·ηп = Dпв·(hв1 - hв2);
ЖҚҚ-1 қыздырғышқа бу шығысы:
D1 = Dпв·(hв1 - hв2)(h1 - hдр1)·ηп =149·(1016 - 925)(3180 - 1039)·0,98 =
= 6,46 кгс;
ЖҚҚ-2 қыздырғыштың жылулық баланс теңдеуі:
D2·(h2 - hдр2)·ηп + D1·(hдр1 - hдр2)·ηп = Dпв·(hв2 - hв3);
ЖҚҚ-2 қыздырғышқа бу шығысы:
D2 = [Dпв·(hв2 - hв3) - D1·(hдр1 - hдр2)·ηп](h2 - hдр2)·ηп =
= [149·(925 - 760) - 6,46·(1039 - 940)·0,98](3100 - 940)·0,98 = 11,3 кгс;
ЖҚҚ-3 қыздырғыштың жылулық баланс теңдеуі:
D3·(h3 - hдр3)·ηп + (D1+ D2)·(hдр2 - hдр3)·ηп = Dпв·(hв3 - hпн);
ЖҚҚ-3 қыздырғышқа бу шығысы:
D3 = [Dпв·(hв3 - hпн) - (D1 + D2)·(hдр2 - hдр3)·ηп](h3 - hдр3)·ηп =
=[149·(760 - 693) - (6,46+11,3)·(940 - 770)·0,98](2972 - 770)·0,98= 3,25 кгс;
ЖҚҚ тобынан газсыздандырғышқа берілетін шық мөлшері:
Dпвд = D1 + D2 + D3 = 6,46 + 11,3 + 3,25 = 21,01 кгс;
Газсыздандырғыштың есебі
Газсыздандырғышқа бу 3 бу алымынан беріледі және ЖҚҚ тобының
шығы мен ТҚҚ-4 қыздырғыштан соңғы шық жіберіледі.

4-Сурет - Газсыздандырғыштың сүлбесі

Газсыздандырғыштың материалды баланс теңдеуі:
Dпв - Dд - Dс1 - Dпвд = Dкд ;

Газсыздандырғыштың материалды баланс теңдеуінен берілетін ТҚҚ-4
қыздырғыштан соңғы негізгі шық мөлшері:
Dкд = Dпв - Dд - Dс1 - Dпвд =
= 149 - Dд - 2,2 - 6,46 - 11,36 - 3,25 = (125,8 - Dд);
Газсыздандырғыштың жылулық баланс теңдеуі:
Dпв·hвдηд = Dд·hд + Dкд·hв4 + Dс1·hс1 + Dпвд·hдр3;
Теңдеулердің есебі өткізіледі
Dпв·hвдηд = Dд·hд + (108,52 - Dд)·hв4 + Dс1·hс1 + Dпвд·hдр3 ;
149·6930,99 = Dд·2972 + (125,8 - Dд)·634 + 2,2·2757 + 21,01·770;
Газсыздандырғышқа бу шығысы Dд = 0,98 кгс ;
Газсыздандырғышқа шық шығысы:
Dкд = 125,8 - Dд = 125,8 - 0,98 = 124,82 кгс;

ТҚҚ тобының жылулық есебі
ТҚҚ тобының жылулық сүлбесі 5-суретте келтірген. Сүлбе бойынша
шық жолында ағын қосылуының екі нүктесі бар, сондықтан әр қосылу
нүктелерден соңғы шық ағынның қажырын табу қажет.

5-Сурет. ТҚҚ тобының жылулық сүлбесі

ТҚҚ-4 қыздырғышының есебі
ТҚҚ-4 пен ТҚҚ-5 аралығында жоғарға желі қыздырғыштың шығы
еңгізіледі, шық мөлшері Dтво = 18,68 кгс, қажыры hдр5 = 527 кДжкг,
сондықтан ТҚҚ-4 қыздырғыш кірісіндегі (1 қосылу нүктедегі) қажыр
мөлшерін анықтау қажет.
1 нүктенің материалды баланс теңдеуінен
Dк2 = Dкд - Dтво = 124,82 - 18,68 = 106,14 кгс;
1 нүктенің жылулық баланс теңдеуі:
Dкд·hсм1 = Dк2·hв5 + Dтво·hдр5 ;
124,82·hсм1 = 106,14·504 + 18,68·527 ;
hсм1 = 507,4 кДжкг .
ТҚҚ-4 қыздырғыштың жылулық балансының теңдеуі:
D4·(h4 - hдр4)·ηп = Dкд·(hв4 - hсм1);
ТҚҚ-4 қыздырғышқа бу шығысы:
D4 = Dкд·(hв4 - hсм1)[(h4 - hдр4)·ηп] =
= 124,82·(634 - 507,4)[(2832 - 654)·0,99] = 7,3 кгс;
ТҚҚ-5 қыздырғыштың есебі

2 нүктедегі энтальпия мөлшері:
Dк2·hсм2 = Dк1·hв5 + (Dтно + D4 + D5 + D6)·hдр6 ;
Dк = Dк2 - (Dтно + D4 + D5 + D6) =
= 106,14 - 47,3 - D5 - D6 = (58,84 - D5 - D6) кгс;
106,14·hсм2 = (58,84 - D5 - D6)·504 + (40 + D5 + D6)·429;
hсм2 = (441 + 8,8·D5 + 8,8·D6) кДжкг;
ТҚҚ-5 қыздырғыштың жылулық балансының теңдеуі:
D5·(h5 - hдр5)·ηп + D4·(hдр4 - hдр5)·ηп = Dк2·(hв5 - hсм2);
D5·(2728 - 527)·0,99 + 7,3·(654 - 527)·0,99 =
= 106,14·(504 - 441 - 8,8·D5 - 8,8·D6);
3113·D5 = 6687 - 934·D6 ;
D5 = (2,15 - 0,3·D6) ; кгс,
ТҚҚ-6 қыздырғыштың жылулық балансының теңдеуі:
D6·(h6 - hдр6)·ηп + (D4 + D5)·(hдр5 - hдр6)·ηп = Dк·(hв6 - hв7);
D6·(2630 - 429)·0,99 + (7,3 + 2,15 - 0,3·D6)·(527 - 429)·0,99 =
= (58,84 - D5 - D6)·(410 - 245);
2315·D6 + 916,8 = (58,84 - 2,15 + 0,3·D6 - D6)·165;
2594,3·D6 = 9353,8;
ТҚҚ-6 қыздырғышқа бу шығысы D6 = 3,6 кгс;
ТҚҚ-5 қыздырғышқа бу шығысы:
D5 = (2,15 - 0,3·D6) = (2,15 - 0,3·3,6) = 1,07 кгс;
Шықтағышқа бу шығысы:
Dк = (58,84 - D5 - D6) = 58,84 - 1,07 - 3,6 = 44,17 кгс;
ТҚҚ-7 қыздырғыштың жылулық балансының теңдеуі:
D7·(h7 - hдр7)·ηп = Dк·(hв7 - hвк);
ТҚҚ-7 қыздырғышқа бу шығысы:
D7 = Dк·(hв7 - hвк)(h7 - hдр7)·ηп =
= 14,17·(245 - 110)(2556 - 265)·0,98 = 0,86 кгс.
Қуаттар баланс теңдеуі
Турбинадағы бу ағынының қуаты
Бірінші бу алымының
NiI = D1·(hо - h1) = 6,46·(3488 - 3180) = 1990 кВт;
Екінші бу алымының
NiII = D2·(hо - h2) = 11,3·(3488 - 3100) = 7384 кВт;
Үшінші бу алымының
NiIII = (D3 + Dд)·(hо - h3) = (3,25 + 0,98)·(3488 - 2972) = 2183 кВт;
Төртінші бу алымының
NiIV = D4·(hо - h4) = 7,3·(3488 - 2832) = 4789 кВт;
Бесінші бу алымының
NiV = (D5 + Dтво)·(hо - h5) = (1,07 + 28,3)·(3488 - 2728) = 22321 кВт;
Алтыншы бу алымының
NiVI = (D6 + Dтно)·(hо - h6) = (3,6 + 40)·(3488 - 2630) = 37409 кВт;
Жетінші бу алымының
NiVII = D7·(hо - h7) = 0,86·(3488 - 2556) = 801,5 кВт;
Шықтағышқа жіберілетін бу ағынының қуаты:

Nк = Dк·(hо - hк) = 44,17·(3488 - 2400) = 38123 кВт;
Турбинадан өтетін бу ағынының толық қуаты:
Ni = NiI + NiII + NiIII + NiIV + NiV + NiVI + NiVII + Nк =
= 1990 + 7384 + 2183 + 4789 + 22321 + 37409 + 801,5 + 38123 =
= 115000 кВт;
Электр генератордың қуаты:
Nэ = Ni ·ηм·ηэг = 115000·0,98·0,98 = 110450 кВт.

1.2.4 Энергетикалық қазандарды таңдау
Шығырды таңдағаннан кейін өткір будың көрсеткіштері мен әрбір
шығыр үшін бу шығыны белгілі болады. Таңдалатын қазандар да осындай
көрсеткіштері бар бу өндіру керек және турбоагрегатқа кететін будың
қосынды шығынын номиналды тәртіпте қамтамасыз ету керек. Егер
қазанның біреуі істен шығатын болса,қазандардың саны 2 есептік-бақылау
тәртіптегі жылумен қамту шартын қанағаттандыру керек.
Шығырға баратын жаңа будың қосынды шығыны:
Doi Doiпт Тoi 274 * 3 256 1078 тсағ;
Шығырларды бумен қамту үшін Е-420-140 түрлі қазан таңдаймын және
бір қазанды қорға аламын. Е-420-140 қазанының көрсеткіштері:
- қазанның номиналды өндірулігі Dн =420 тсағ;
- қазандардың қосынды өндірулігі Dн =4*420=1680 тсағ;
- буқыздырғыштан шыққандағы қысым р=14 МПа;
- буқыздырғыштан шыққандағы ыстықтығы t=5650С.

1.2.5 Шындық су қыздыру қазандарын таңдау
1 және 2 тәртіптегі жылу жүктемесі шыңдық су қыздыру қазандарымен
қамтылады. Оның жылу қуаты:
QПВК Qі Qііі 363,399 290,87 75,53 МВт;
Есептік жылу өндірулігі 40,7 МДжс болатын ПТВМ-30М типті 1 қазан
таңдаймын және жылу өндірулігі 35 МДжс (1 кВт=1кДжс) болатын КВ-ГМ-
30 типті 1 қазан таңдаймын.
Qпвк=40,7+35=75,7 МВт.

1.2.6 Қосалқы қондырғы сипаттамасы
1) Үздіксіз үрлеу кеңейткіштері (ҮҮК)
Жобалау қалпы бойынша үрлеу өлшемі қазанның буөндіргіштігінен 1,0-
1,5 % құрайды.

Бір қазанға кететін үрлеу өлшемі:
Dүр= үр Dка=0,012 420=5,0 тсағ;
Сепарация коэффициенті:
hкв сеп hпр 1620 0,98 697,1
2763 697,1

0,431 ;

мұндағы, су мен бу қажырлары:
- ҮҮК-дан шығардағы hр =2763 кДжкг, егер РҮҮК=0,7 мПа;h p hпр
Ксеп=

- ҮҮК-дағы су hр =697,1 кДжкг;
- қазандық судағы h қс=1620 кДжкг;
Үздіксіз үрлеу коэффициентінің ПӘК-і:
сеп=0,98
ҮҮК қалыптасқан бу өлшемі:
DҮҮК=Ксеп Dпр=0,431 5,0=2,17тсағ=2170 кгсағ;
ҮҮК қалыптасқан ... жалғасы

Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.