110 10кB 16МВА қосалқы стансаның релелік қорғанысы

Жұмыс түрі: Дипломдық жұмыс
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 90 бет
Таңдаулыға:

7

8

9

10

Аңдатпа

Бұлдипломдықжобада“110/10кB 16МВА қосалқы стансаның релелік

қорғанысы” қарастырылды. Есептеу барысында келесі жұмыстар жасалды:

қысқатұйықталу тоқтарын есептеу, алынған тоқтар бойынша негізгі электр

құрылғыларын, шиналардытаңдау. Соныменқатар осы

жобада қосалқы

стансаның принципиалдық сұлбасы, күштік қондырғылар және жалғаулық

аппараттар таңдалынған, қосалқы стансаның элементтеріне релелік қорғаныс

қойылымдары есептелінген. Есептік бөлім А4 форматымен 100 парақ

көлемінде түсініктемелік қолжазба түрінде орындалды.

Дипломдық жобаның графикалық бөлімі қосалқы станцияның 5 парақ

көлемінде А1 форматында орындалған.

Өмір тіршілік қауіпсіздігі бөлімінде қосалқы станцияның еңбек шартын

қарастырдым, яғни қызметкерлер санын, жұмыс мерзімін, жарықтандыруды,

шудың деңгейін есептедім.

Дипломдық жобаның экономикалық бөлімінде қосалқы стансаның

жалпы шығындары есептелінген және жобаны инвестициялаудың тиімділігін

көрсеттім.

Аннотация

Дипломный проект выполнен на тему “Релейная защита подстанции

110/10 кВ”. Были выполнены следующие расчеты: расчет тока короткого

замыкания, выбор основных электроприборов и шин на основании

используемых токов. А также в данном проекте были выбраны принципиальная

схема подстанции, силовые устройства и соединительные аппараты, вычислены

для элементов совмещенной схемы постановки релейной защиты. Расчетная

часть выполнена в формате А4 в объеме 100 листов в виде пояснительных

комментарий.

Графическая часть подстанции в дипломном проекте выполнена в объеме

5 листов в формате А1.

Annotation

The degree project is executed on the subject “Relay Protection of Substation

of 110/10 kV”. The following calculations were performed : calculation of short-

circuit current selection of major appliances and tires used on the basis of currents.

And in this project were selected schematic diagram substation, power devices and

the connecting devices, calculated for the elements combined statement relaying

scheme . The estimated portion is in A4 format in a volume of 100 sheets in the form

of explanatory comment.

11

Мазмұны

Кіріспе

1 110/10/10 кВ қосалқы стансаның электрлік бөлігін жасау

1. 1 Бастапқы берілгендері

1. 2 Жүйе элементтерінің кедергілерін анықтау

1. 3 Қысқа тұйықталу тоқтары

1. 4 Жабдықтар мен коммутациялық аппараттарды таңдау

2 Трансформатордың қорғаныстары

2. 1 Қосалқы стансадағы трансформатор

2. 2RET 670 дифференциалды қорғаныстардың функциялау принциптары

2. 3 Трансформатордың дифференциалдық қорғанысын есептеу

2. 4 ABB фирмасы RET 670 типінің параметрі

3 Трансформатордың резервті қорғанысы

3. 1 REF 615 қорғанысы

3. 2 Максимал тоқ қорғанысыны(МТҚ)

3. 3 Асқын жүктемеден қорғау

3. 4 ABB фирмасы REF 615 типінің параметрленуі

4 Трансформаторлардың газдық қорғанысы

4. 1Газдық қорғаныстың жұмыс істеупринципі

5 Желі қорғaнысы

5. 1 Желінің қорғaнысы

5. 2 110 кВ желі қорғaнысы

5. 3 Дистанционды қорғаныс

5. 4 ABB фирмасы REL 670 типінің параметрлену

5. 5 Төрт сатылы нөл реттік тоқ қорғанысын (НРТҚ) есептеу

5. 6 ABB фирмасы REL 670 типінің параметрленуі

6 Тіршілік қауіпсіздігі

6. 1 Еңбек шарттарын талдау

6. 2 Есептеулер бөлменің вентиляция жүйесін есептеу

7 Экономикалық бөлім

7. 1 Жалпы бөлім

7. 2 Энергетикалық нысанның техника-экономикалық көрсеткіштерін

есептеу

Қорытынды

Қолданылған әдебиеттер тізімі

А қосымшасы

12

7

8

8

9

12

13

31

31

31

37

38

39

39

40

43

43

44

44

50

50

50

50

59

59

67

68

68

77

77

78

85

86

87

Кіріспе

Энергия жүйесінің электрлік бөлігінде электр стансасы, қосалқы станса

және электр жеткізу желілерінің электр жабдықтарының зақымдануы мен

қалыпсыз жұмыс режімі орын алуы мүмкін.

Зақымдану деп айтарлықтай апаттық токтың пайда болып, ЭС, ҚС

шиналарында кернеудің терең түсуін айтуға болады. Бұл ток үлкен көлемде

жылу бөліп, өзі жүрген жердегі электр жабдықтарын қиратады.

Кернеудің түсуі электр энергиясын тұтынушылардың қалыпты жұмыс

режімін, сондай-ақ энергожүйе электр стансаларының параллельді жұмыс істеу

тұрақтылығын бұзады.

Әдетте қалыпты режімдер кернеудің, токтың және жиіліктің рұқсат

етілген мәнінен ауытқуына әкеліп соғады. Кернеу мен жиіліктің түсуі

тұтынушылардың қалыпты режимін өзгерту қаупін тудырады, ал кернеу мен

токтың жоғарылауы ЭЖЖ мен электр жабдықтарының зақымдалуын

тудырады.

Зақымдалу орнында қирауды барынша азайтып, жүйенің зақымдалмаған

бөлігін қалпында сақтап қалу үшін сол орынды тез анықтап, зақымдалмаған

жүйе бөлігінен бөліп алу қажет.

Оны орындайтын релелік қорғаныс болып табылады. Ол энергожүйенің

барлық элементтерінің қалпын үздіксіз бақылап, пайда болған зақымдану мен

қалыпсыз режимдерге жылдам әрекет етіп отырады.

Бұл бітіру жұмысында «110/10 кВ 2x16 МВA қосалқы стансаның релелік

қорғанысы » қарастырылған. Қосалқы стансада орнатылатын негізгі электр

жабдықтары: ажыратқыштар, айырғыштар, асқын кернеуді шектеуіштер, тоқ

және кернеу трансформаторлары, шиналар таңдалды. Сонымен қатар қосалқы

стансаға қазіргі заман талаптарына сай Siemens, Mitsubishi Electric секілді

фирмаларың жабдықтарын таңдап, соның негізінде релелік қорғаныс

есептеулерін келтірілді.

Сондай-ақ ұсынылып отырған бітіру жұмысында электр стансасының

кұрылғылар мен жабдықтарын таңдап, олардың тиімділігін, сенімділігін

қарастыратын боламыз. Ал арнайы бөлімде қосалқы стансаның орталық

сигнализациясының терминалын бағдарламалау қарастырылған. Бұдан басқа

экономикалық, өміртіршілік қауіпсіздігі сияқты бөлімдерден тұратын бұл бітіру

жұмысы міндетті талаптарға сай.

13

1 110/10 кВ қосалқы стансасының электрлік бөлігін жасау

1. 1 Стансаның бас электрлік сұлбасы

Сурет 1. 1- Стансаның бас электрлік сұлбасы

Қосалқы станса №4. Екі орамды 110/10 трансформатор, номинал қуаты

2х16, 10 кВ-12 ф. Қорғалатын желі W8.

Бітіру жұмысына бастапқы берілгендері:

С-1 қорек жүйесі: S кз max = 2600 МВА; S кз min = 2460 МВА;

U б = 115 кВ;

С-2 қорек жүйесі: S кз max = 2800 МВА; S кз min = 2600 МВА;

С-3 қорек жүйесі: S кз max = 2800 МВА; S кз min = 2600 МВА;

С-4 қорек жүйесі: S кз max = 2700 МВА; S кз min = 2500 МВА.

Трансформаторлардың параметрлері:

Үш орамды трансформатор (қосалқы станса №6, №3, №7) (Т1, Т2) : ТДТН -

63/110/35/10, Sном=63 МВА; Uвн=115 кВ; Uсн=38, 5 кВ; Uнн= 11 кВ

∆ U рег = ±16%

1 . 1 кесте - Трансформатор орамдарының қ. т. кернеуі

14

Үш орамды трансформатор (қосалқы станса №1) : ТДТН - 40/110/35/10,

Sном=40 МВА; Uвн=115 кВ; Uсн=38, 5 кВ; Uнн= 11 кВ ∆ U рег = ±16%

1 . 2 кесте - Трансформатор орамдарының қ. т. кернеуі

Трансформатор (қосалқы станса №5) :ТРДН- 25/110/10/10, Sном=25 МВА;

Uвн=115 кВ; Uсн=11 кВ; Uнн= 11 кВ; ∆ U рег = ±16% ; Uкмин=8, 7%; Uкмакс=11, 72%

Трансформатор

(қосалқы станса №4) : ТДН-16/110/10

, Sном=16МВА; Uвн=115кВ; Uнн=11кВ; ∆ U рег = ±16% ; Uкмин=9, 8%; Uкмакс=11, 71%

Трансформатор (қосалқы станса №14) :ТРДЦН- 63/110/10/10, Sном=63

МВА; Uвн=115кВ; Uсн=11кВ; Uнн=11кВ; ∆ U рег = ±16% ; Uкмин=10, 84%; Uкмакс=11, 9%

Желі параметрлері 1. 3-кестеде көрсетілген.

1. 2 Жүйе элементтерінің кедергілерін анықтау

Желілердің кедергілері келесі формуламен анықталады:

X = x менш ⋅ L ⋅

U б 2

2

, Ом

(1. 1)

мұндaғы хменш - желінің меншікті кедергісі, ол 0, 4 Ом/км тең;

L - желінің ұзындығы, км;

Uб - бaзистік кернеу, кВ;

Uорт - ортaшa кернеу, кВ.

1. 3 кесте - Желі параметрлері мен кедергілері

15

1. 3 кестенің жалғасы

Екі орамды трансформатордың кедергісі келесі формуламен анықталады:

Х тр

2

⋅

100 S ном тр

;

(1. 2)

Х трВН

1, 75 ⋅ U k %

100

⋅

2

S ном тр

;

(1. 3)

Х трНН

0, 125 ⋅ U k %

100

⋅

2

S ном тр

(1. 4)

16

Үш орамды трансформатордың кедергісі келесі формуламен анықталады:

Х

тр

0, 5 ⋅ ( U ВС k % + U ВН k % − U СН k % )

100

⋅

U ср 2

S ном тр

;

(1. 5)

Х

Х

С

тр

тр

=

0, 5 ⋅ ( U ВС k % + U СН k % − U ВН k % )

100

0, 5 ⋅ ( U ВН k % + U СН k % − U ВС k % )

100

⋅

⋅

U ср 2

S ном тр

U ср 2

S ном тр

;

(1. 6)

(1. 7)

Есептеу нәтижелері 1. 4 және 1. 5 кестелерінде көрсетілген

1 . 4 кесте - Максимал және минимал режимдегі үш орамды трансформатордың

кедергісі

1 . 5 кесте - Екі орамды трансформаторларлар кедергілері

Жүйе кедергілері келесідей анықталады:

X ж max =

2

S кт max

;

(1. 8)

Е ж =

U б

3

;

(1. 9)

Егж =

E *( // но м ) U б

3

(1. 10)

17

1 . 6 кесте - Максимал және минимал режимдегі жүйе кедергілері мен фазалық

кернеуліктері:

1. 3 Қысқа тұйықталу тоқтары

ҚТ тоқтарын есептеу үшін орынбасу сұлбасын құрастырамыз және

"ELECTRONICS

WORKBENCH"

бағдарламасының

көмегімен

тоқтарды

анықтаймыз.

Сурет 1. 2 - Электр сұлбаның максимал режиміндегі 110кВ-тағы ҚТ тоғы

18

Сурет 1. 3 - Электр сұлбаның максимал режиміндегі 10кВ-тағы ҚТ тоғы

№1 трансформатордын №2 трансформатор арасында қысқа тұйықталу

айырмашылығы коп емес. Сондықтан ол жағдайды есептеуді қажет етпейді.

1. 4 Жабдықтар мен коммутациялық аппараттарды таңдау

Ажыратқыштарды таңдау шарттары

U ном ≥ U сети . ном ;

I ном ≥ I ном . расч ;

k n ⋅ I ном ≥ I прод . расч = I раб . нб ,

мұндағы U ном - ажыратқыштың номинал кернеуі;

U сети . ном - желінің номинал кернеуі;

I ном - ажыратқыштың номинал тоғы;

I ном . расч - номинал режимдегі есептік тоқ;

k n - ажыратқыштың мүмкін болатын жүктеменің нормаланған

коэффициенті;

I прод . расч - ағымдық режимдегі есептелетін тоқ.

Осыдан кейін ажыратқыштың өшіру қабілеті мына шарт бойынша

тексеріледі.

19

I вкл ≥ I П . О ;

iвкл ≥ i уд = k уд ⋅ I П , О ⋅ 2,

Содан соң өшірілудің симметриялық тоғы тексеріледі: I откл. ном ≥ I П . τ ,

ҚТ-ң апериодты құраушы тоғының мүмкін болу ажыратылуы келесі

қатынаспен анықталады: i а. ном ≥ i а. τ ;

iа . но м = 2 ⋅ I о ткл . но м ⋅

β но р м

100

;

мұндағы iа . но м - ажыратылудың апериодты құраушы тоғының номинал

мәні;

β но р м -

ажыратылу тоғындағы апериодты құраушының

нормаланған пайыздық бөлігі;

iа . τ - ҚТ тоғының апериодты құраушысы (ҚТ-ң бастапқы кезінде

ажыратқыш доғасөндіргіш түйіспелерінің тарау тоғы) .

Егер I откл. ном ≥ I П . τ , aл i а. ном < i а. τ болса , онда

мәндерін салыстыру керек. .

толық

токтардың шартты

2 ⋅ I откл. ном ⋅ (1 +

β норм

100

) ≥ 2 ⋅ I П . τ + i а. τ .

Сөндірудің есептік уақыты τ немесе t о ткл өзіндік өшірілу уақытының

қосындысынан құралады: ажыратқыштың өзіндік өшірілу уақыты tс . в . о ткл мен

негізгі қорғаныстың 0, 01-ге тең болатын мүмкін минимал әсер ету уақыты:

τ = t СВ + t Зmin ;

t откл = t РЗ + t с . в . отк

Ажыратқыштың электродинамикалық тұрақтылығы ҚТ-ң шектік өтпе

тоғымен тексеріледі:

20

I п р . скв ≥ I П . 0 ;

iп р . скв ≥ i уд ,

мұндағы I п р. с к в - шектік өтпе тоғының периодты құраушысының бастапқы

әсерлік мәні;

i п р. скв - шектік өтпе тоғының ең шыңы.

Термиялық тұрақтылыққа тексеру келесі түрде болады: Егер tо ткл ≤ tтер

(көп кездесетін жағдай ), онда тексеру шарты:

2

тогы;

мұндағы

I тер - ажыратқыштың термиялық тұрақтылығының номинал

t тер -

термиялық тұрақтылығының

нормаланған

тогының

шектеулі рұқсат етілетін уақыты;

B к - есептеу бойынша ҚТ тогының жылулық импульсі.

Әдетте, ажыратқыштың қайта қалпына келу параметрлері бойынша тексеру

жүргізілмейді, өйткені энергожүйелердің көпшілігінде

ажыратқыштың

түйіспелеріндегі қайта қалпына келу кернеуі сынақ шарттарына сәйкес келеді. Қайта

қалпына келу кернеуінің жылдамдығын кВ/мкс тексеру қажеттілігі туындайтын болса,

онда ол тек әуелік ажыратқыштар үшін іске асырылады.

Трансформатордың ЖК (110 кВ) жағындағы ажыратқыштарды

таңдау есебі

Трансформатордың ЖК жағындағы ток

I Р =

3 ⋅U н

;

(1. 11)

I Р =

2 ⋅16 ⋅103

3 ⋅110

= 167, 95 А .

Шыққан мәнге карап мен 4 шетелдік компанияның ажыратқыштарын

тандауыма болады. Олар: “Siemens” 3AP1DT-145/EK, “Mitsubishi Electric”100-

SFMT-40E, “ABB” 121PM40-20B және “ТавридаЭлектрик” ВВ/TEL . Осылардың

ішінен мен “ABB” маркасының 121PM40-20B типті элегазды ажыратқышын

таңдадым. Өйткені, бұл компания өндіретін ажыратқыштар ұзақ мерзімді

21

уақытқа, сонымен қатар кез-келген климаттық құбылыстарға оте төзімді әрі

шыдамды . “ABB”

серіппелі жетек механизімдерін үлкен сенімділікті

қамтаммасыз ету барысында ұзақ жылғы тәжірибеге ие. Осы артықшылығына

байланысты мен “ABB” фирмасының өнімін таңдадым және болашақта басқа

да электржабдықтарды осы компанияның өнімдерінен таңдайтын

боламын. Және бұл ажыратқыштың номиналды мәндері менің апаттық

режімдегі есептік мәндерінен екі есе үлкен. Ажыратқыштың параметрлері 1. 7-

ші кестеде көрсетілген. [Ә7, 2б. ]

1 . 7 к е с т е - Ажыратқыштың параметрлері

Сөндірудің есептік уақыты :τ = 0, 01 + tс . в . откл = 0, 01 + 0, 035 = 0, 045 c .

ҚТ соққы тоғы:

i уд = 2 ⋅ к уд ⋅ I КЗ ;

мұндағы kуд=1, 8 - соқтық коэффициенті;

IКЗ= 7, 495 кА - ЖК жағындағы үшфазалы ҚТ тоғы.

i уд = 2 ⋅1, 8⋅ 4. 647 = 11. 829 кА ;

(1. 12)

IКЗ=4. 647 кА;

Та = 0, 06с;

−τ

iа τ . вн =

2 ⋅ I КЗ ⋅ е

Т а

;

(1. 13)

−0, 045

i ◊τ .  = 2 ⋅ 4, 467 ⋅ ∑

0, 06

= 3, 08ℵ.

Iотклном I кз. вн болғандықтан, ажыратқышты сөндіру қабілетіне тексеру

ҚТ толық тоғы бойынша жүзеге асады. Сөндірудің толық тоғы:

22

Iп. τ. вн = Iп. 0. вн;

Iоткл. ном=40 кА>Iкз. вн=4, 467 кА;

ia , ном ≥ ia , τ ;

ia ,  =

2 ⋅ β Н ⋅ I ∈⊇. ⊆∈⊂

100

;

(1. 14)

ia , ном =

2 ⋅ 20% ⋅ 40

100

= 11, 28 ℵ .

tоткл=0, 135, tтер=3 с болғандықтан, жылулық тұрақтылыққа тексеру мына

шартпен орындалады:

Та = 0, 06 с; tоткл = 0, 135c;

IКЗ = 4, 467 кА;

Iтер = 40 кА;

2

(1. 15)

Вк = 4, 467 2 ⋅ [0, 157 + 0, 06] = 4, 33 кА 2 ⋅ с ;

2

40 2  3  4800 ℵ2  〉 > 4, 33 кА 2 ⋅ с .

1 . 8 кесте - “ABB”121РМ40-20Втипті элегазды ажыратқыштың параметрлері

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

2-трансформатор үшін де осы ажыратқышты таңдаймыз, өйткені оның

мәндері 1-трансформатордан аз ғана кіші.

110 кВ шинадағы секциялық ажыратқышты таңдау.

Желімен ағатын тоқ

23

)

Аппаттық режимдегі тоқ:

I Р =

16 ⋅103

3 ⋅110

= 84, 1 А .

Iа=1, 4∙Ip;

(1. 16)

Iа=1, 4∙84, 1=168, 165A.

Осы мәнге қарап үш фирманың ажыратқыштарын тандауға болады. Олар:

“Siemens”3AP1DT-145/EK, “Mitsubishi Electric”100-SFMT-40E, “ABB”121РМ40-

20В.

Осылардың ішінен “ABB”маркасының 121РМ40-20Втипті элегазды

ажыратқыштарын таңдаймын. Себебі бұл ажыратқыш басқаларына қарағанда

өте жоғары эксплуатациялық сипаттамаларға ие. Менің ҚС-ма ол өте тиімді.

Тағы бір артықшылығы, оның номиналды мәні менің есептік мәндерімнен 2 есе

үлкен. Бұл айырмашылық маған болашақта керек. Себебі, менің ҚС-да

болашақта қуат екі есе өседі, сол кезде маған жаңа ажыратқыш таңдау қажет

болмайды.

1. 9кесте -“ABB”121РМ40-20Втипті элегазды ажыратқыштың параметрлері

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

2-трансформатор үшін де осы ажыратқышты таңдаймыз, өйткені оның

мәндері 1-трансформатордан аз ғана кіші.

110 кВ шинадағы желіге ажыратқышты таңдау.

Желімен ағатын тоқ :

I Р =

16 ⋅10 3

3 ⋅110

= 84, 1 А .

Аппаттық режимдегі тоқ:

24

Iа=2∙Ip;

(1. 17)

Iа=2∙84, 1=168, 165A.

Осы мәнге қарап үш фирманың ажыратқыштарын тандауға болады. Олар:

“Siemens”3AP1DT-145/EK, “Mitsubishi Electric”100-SFMT-40E, “ABB”121РМ40-

20В.

Осылардың ішінен “ABB”маркасының 121РМ40-20Втипті элегазды

ажыратқыштарын таңдаймын. Себебі бұл ажыратқыш басқаларына қарағанда

өте жоғары эксплуатациялық сипаттамаларға ие. Менің ҚС-ма ол өте тиімді.

Тағы бір артықшылығы, оның номиналды мәні менің есептік мәндерімнен 2 есе

үлкен. Бұл айырмашылық маған болашақта керек.

1. 10кесте -“ABB”121РМ40-20Втипті элегазды ажыратқыштың параметрлері

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

2-трансформатор үшін де осы ажыратқышты таңдаймыз, өйткені оның

мәндері 1-трансформатордан аз ғана кіші.

110 кВ шинадағы обходной ажыратқышты таңдау.

Желімен ағатын тоқ:

I Р =

16 ⋅10 3

3 ⋅110

= 84, 1 А .

Аппаттық режимдегі тоқ:

Iа=2∙84, 1=168, 165A.

Осы мәнге қарап үш фирманың ажыратқыштарын тандауға болады. Олар:

“Siemens”3AP1DT-145/EK, “Mitsubishi Electric”100-SFMT-40E, “ABB”121РМ40-

20В.

25

Осылардың ішінен “ABB”маркасының 121РМ40-20Втипті элегазды

ажыратқыштарын таңдаймын. Себебі бұл ажыратқыш басқаларына қарағанда

өте жоғары эксплуатациялық сипаттамаларға ие. Менің ҚС-ма ол өте тиімді.

Тағы бір артықшылығы, оның номиналды мәні менің есептік мәндерімнен 2 есе

үлкен. Бұл айырмашылық маған болашақта керек. Себебі, менің ҚС-да

болашақта қуат екі есе өседі, сол кезде маған жаңа ажыратқыш таңдау қажет

болмайды.

1. 11 Кесте - “ABB”маркасының 121РМ40-20Втипті секциялық ажыратқыштың

параметрлері

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

2-трансформатор үшін де осы ажыратқышты таңдаймыз, өйткені оның

мәндері 1-трансформатордан аз ғана кіші.

Трансформатордың ТК (10 кВ) жағындағы ажыратқыштарды

таңдау.

Трансформатордың ТК жағындағы тоқ:

I Р =

16 ⋅103

3 ⋅10

= 924, 856 А .

Шыққан мәнге қарап мына ажыратқыштарды таңдаса болады: “Siemens”

3AH5 135-2, “АВВ”VD4 12, “Таврида Электрик” BB/TEL-10-20/1600 У2. Осы

ажыратқыштардың ішінен мен “АВВ” фирмасыныңVD4 12 типті вакуумды

ажыратқыштарын таңдаймын. Себебі, бұл ажыратқыштар оте үлкен

эксплуатациялық сенімділік пен ұзақ мерзімді шыдамдылыққа ие. Сонымен

қатар оның жетегі өте төзімді және көп жөндеуді қажет етпейді. Бұл

ажыратқыштың құрылысы оте ынгайлы және колайлы, жеңіл салмаққа ие.

Ажыратқыш параметрі 1. 12 -ші кестеде көрсетілген. [ Ә 5, 6 б . ]

1 . 1 2 к е с т е - Ажыратқыш параметрлері

26

1. 12кестенің жалғасы

ҚТ-ң соқтық тоғы:

i уд = 2 ⋅ к уд ⋅ I кз

;

(1. 18)

мұндағы kуд=1, 8 - соқтық коэффициенті;

IКЗ=346А - ЖК жағындағы үшфазалы ҚТ тоғы.

i уд = 2 ⋅1, 8 ⋅ 346 = 880, 7 А .

τ = 0, 01 + t С. Е. откл = 0, 025 с, t откл = τ , τ кезіндегі

құраушысы:

IКЗ=346 А; Та= 0, 06с;

−τ

ҚТ тоғының апериодты

iа τ . нн =

2 ⋅ I КЗ ⋅ е

Т а

;

(1. 19)

− 0, 025

i а τ . нн =

2 ⋅ 346 ⋅ е

0, 06

= 321, 25 А.

I ∫ I

.  . 

, ia ном  iа. τ . вн

болғандықтан, ажыратқышты сөндіру

қабілетіне тексеру ҚТ толық тоғы бойынша жүзеге асады. Сөндірудің толық

тоғы:

Iп. τ. вн=Iп. 0. вн;

Iоткл. ном=20 кА>Iп. τ. вн= 346А;

;

27

ia , ном =

2 ⋅ β Н ⋅ I ОТК. НОМ

100

;

(1. 20)

ia , ном =

2 ⋅ 45% ⋅ 20

100

= 12, 69 кА.

(1. 21)

tоткл=0, 115с tтep=3 с болғандықтан, жылулық тұрақтылыққа тексеру мына

шартпен орындалады:

Та= 0, 06 с;

tоткл=0, 115c;

IКЗ=346А; Iтер:=20 кА;

2

(1. 22)

Вк = 3462 ⋅ [0, 115 + 0, 06] = 0, 0209кА2 ⋅ с;

2

202 ⋅ 3 = 1200 кА 2 ⋅ с > ВК = 0, 0209 кА 2 ⋅ с .

1 . 1 3 - “АВВ”фирмасының VD4 12типті вакуумды ажыратқыш параметрлері

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

2-трансформатор үшін де осы ажыратқышты таңдаймыз, өйткені оның

мәндері 1-трансформатордан аз ғана кіші.

10 кВ шинадағы секциялық ажыратқышты таңдау.

Желімен ағатын тоқ:

I Р =

16 ⋅ 103

3 ⋅ 10

= 924, 856 А.

Аппаттық режимдегі тоқ:

28

Iа=Iр;

(1. 23)

Iа=924, 856 A.

Берілген мәнге қарап мына ажыратқыштарды таңдаса болады:

“Siemens” 3AH5 135-2, “АВВ” 15ADV20 AA3F2, “Таврида Электрик” BB/TEL-10-

20/1600 У2.

Осылардың ішінен “АВВ” VD4 12типті типті вакуумды

ажыратқыштарын таңдаймыз. Өйткені, бұл ажыратқыш өте жиі кездесетін

коммутацияларға төзімді және оның приводы ешқандай жөндеуді қажет

етпейді. Бірнеше коммутациядан кейін де оның техникалық сипаттамалары

рұқсат етілген мәннен аспайды.

1 . 1 4 - “АВВ”фирмасының VD4 12 типті вакуумды ажыратқыш параметрлері

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

2-трансформатор үшін де осы ажыратқышты таңдаймыз, өйткені оның

мәндері 1-трансформатордан аз ғана кіші.

№4 қосалқы станцияның 10 кВ жағына 12 фидер жалғанған. Сол

себебті желі қуаты келесідей анықталады:

S Ж =

SТР

(12) / 2

6

= 2, 66 МВА .

Желімен ағатын тоқ:

I Р =

3 ⋅ U н

2, 66 ⋅ 103

3 ⋅ 10

= 153, 579 А .

Аппаттық режимдегі тоқ:

Iа=Iр;

Iа=153, 579 A.

29

1 . 1 5 - “АВВ”фирмасының VD4 12типті вакуумды ажыратқыш параметрлері

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

2-трансформатор үшін де осы ажыратқышты таңдаймыз, өйткені оның

мәндері 1-трансформатордан аз ғана кіші.

Жоғарғы кернеуге айырғышты таңдау

Айырғыштар мына шарттар бойынша таңдалады:

U но м ≥ U но м . сети ;

I но м ≥ I но р м . р а сч ;

К П ⋅ I но м ≥ I п р о д . р а сч = I р а б . н ;

iди н ≥ i уд ;

2 2

Әрбір кернеу сатысына сәйкес айырғыштарды таңдаймыз:

- 110 кВ жоғарғы кернеуге РНДЗ-1-110/1000У1 типті;

1 . 1 6 - кесте. 110 кВ жоғарғы кернеуге РНДЗ-1-110/1000У1 типті

*с

Айырғыштар барлық шарттарды қанағаттандырады.

Асқын кернеуді шектеушілерді таңдау

Қосалқы станса трансформаторын сыртқы және ішкі асқын кернеулерден

қорғау мақсатында ОПН орнатамыз.

Номиналдық кернеу бойынша:

Жоғарғы жағында ОПН-ІІ-110/70 УХЛ1;

30

Төменгі жaғындaОПН-ІІ-10 УХЛ1.

Ток трансформаторларын таңдау

Келесі шарттар бойынша ток трансформаторларын таңдаймыз:

U но м ≥ U сети . но м ;

I но м ≥ I но р м . р а сч ;

k п ⋅ I но м ≥ I п р о д . р а сч = I р а б . нб ;

i дин ≥ i уд немесе