110 10 10 кВ 2х63 МВА қосалқы стансаның релелік қорғанысы және фазабұрылысы бар трансформатор

Жұмыс түрі: Дипломдық жұмыс
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 106 бет
Таңдаулыға:

5

6

7

8

Аңдатпа

Бұл дипломдық жобада “110/10/10 кВ 2х63 МВА қосалқы стансаның

релелік қорғанысы және фазабұрылысы бар трансформатор”. Осы жұмыста

қосалқы стансаның принципиалдық сұлбасы, күштік қондырғылар және

байланыс аппараттар таңдалынған, қосалқы станса элементтеріне релелік

қорғаныс қойылымдары есептелінген.

Өмір тіршілік қауіпсіздігі бөлімінде электр зарядының адамға әсерін

және одан қорғану шараларын қарастырдым, шудың деңгейін есептедім.

Дипломдық жобаның экономикалық бөлімінде қосалқы стансаның

жалпы шығындары есептелінген және оны салғандағы әкелетін пайданы

таптым.

Аннотация

Дипломный проект выполнен на тему “Релейная защита подстанции

110/10/10 кВ 2х63 МВА и фазаповоротный трансформатор”. В проекте

произведен выбор принципиальной схемы подстанции, силового

оборудования и коммутационной аппаратуры, произведен расчет уставки

элементов релейной защиты подстанции.

В разделе безопасности жизнедеятельности были рассчитаны и

приведены меры безопасности от электрического заряда и уровень шума.

В экономической части рассчитана дипломного проекта технико-

экономическая целесообразность строительство подстанции и возможная

прибыль.

Annotation

The degree project is executed on the subject “Relay Protection of Substation

of 110/10/10 kV 2x63 MVA and rotaryphase transformer”. In the project the choice

of the schematic diagram of substation, the power equipment and the switching

equipment is made, settled an invoice a setting of elements of relay protection of

substation.

Security measures were calculated and given in the section of health and

safety from an electric charge and noise level.

In economic part technical and economic expediency construction of

substation and possible profit is calculated the degree project.

9

Мазмұны

Кіріспе

1 110/10/10 кВ қосалқы стансаның электрлік бөлігін жасау

1. 1 Алғашқы мәліметтер

1. 2 Қысқа тұйықталу тоқтарын есептеу

1. 3 Жабдықтар мен коммутациялық аппараттарды таңдау

1. 4 Айырғыштарды таңдау

1. 5 Асқын кернеуді шектеушілерді таңдау

1. 6 Өлшеуіш трансформаторларын таңдау

1. 7 Кабельдерді таңдау

2 Трансформатордың қорғаныс түрлері

2. 1 Негізгі мәліметтер

2. 2 RET 670 дифференциaлдық қорғaныстaрының сипаттамалары

2. 3 RET670 типті сандық релелік қорғаныс терминалы

2. 4 Дифференциалды қорғаныстың ықшам функционалды сұлбасы

2. 5 Газдық қорғаныс жүйесі

2. 6 Трансформатордың дифференциалдық қорғанысының есептелуі

2. 7 ABB фирмасы RET 670 типінің параметрленуі

3 Трансформатордың тоқ қорғаныстары

3. 1 REF615 негіздері және жұмыс істеу принциптері

3. 2 Максималды тоқ үзіндісі (МТҮ)

3. 3 Максимал тоқ қорғанысыны (МТҚ)

3. 4 Асқын жуктемеден қорғау

3. 5 ABB фирмасының REF 615 типінің параметрленуі

4 Желі қорғaнысы

4. 1 REL670 терминалының дистансалық қорғанысын қолдану аумағы

4. 2 Дистансалық қорғанысты есептеу

4. 3 ABB фирмaсы REL 670 типінің пaрaметрленуі

4. 4 Төрт сатылы нөл реттік тоқ қорғанысын (НРТҚ) есептеу

4. 5 ABB фирмaсы REL 670 типінің пaрaметрленуі

5 Арнайы бөлім.

5. 1 Электроэнергетикадағы фаза бұрылысы бар трансформатордың

қолданылуы

6 Тіршілік қауіпсіздігі

6. 1 Еңбек шарттарын талдау

6. 2 Жасанды жарықтандыру жүйесін есептеу

7 Экономикалық бөлім

7. 1 Жалпы бөлім

7. 2 Энергетикалық нысанның техникалық және экономикалық

көрсеткіштерін есептеу

7. 3 Инвестициялық жоспар

Қорытынды

Қолданылған әдебиеттер тізімі

10

Кіріспе

“ Ядролық энергетиканың болашақтағы даму жолын ұмытуға болмайды.

Арзан атом энергиясына деген сұраныс келешекте тек өсетін болады. Ал егер

Қазақстан уран игеруден дүниежүзінде алғашқы орында тұрғанын ескерсек.

Біз АЭС- ке қажетті болатын өз жанармай көздерімізді дамыту керекпіз,

өйткені энергияға деген сұраныс жылдан жылға көбеюде екені анық, ”-

Қазақстан Республикасының Президенті Н. Ә. Назарбаевтың қазақ халқына

жолдауынан.

Уақыт өте келе энергияның тапшылығы өсетіні белгілі болды. Соның

салдарынан ол жас мамандарға көптеген мүмкіндіктер ашады. Міне, мен де

дәл осылай энергетика аймағында маман болу деген шешімге келдім.

Кез келген электр энергия жүйесінің айналасында электр

жaбдықтaрының зaқымдaнуы мен қaлыпсыз жұмыс режімі орын aлуы мүмкін.

Зaқымдaну дегеніміз үлкен aпaттық ток салдарынан ЭС және ҚС

шинaлaрындa кернеу деңгейінің терең түсіп, электр энергиясын

тұтынушылардың қалыпты жұмыс режімін бұзуы деп білуге болады. Апаттық

тоқ Джоуль-Ленц заңы бойынша жылу бөліп, өз жолындағы электр

қондырғыларын істен шығарады. Зақымдалған жерді тез арада анықтап, апат

орын алған бөлікті жүйеден бөліп тастау бізге электр қондырғыларының

толық қирауын және энергожүйенің қалыпты жұмысын сақтап қалу үшін

қажет.

Зақымдалудан қорғау жүйесінің негізгісі релелік қорғaныс болып

тaбылaды. Ол энергожүйедегі бaрлық элемент және бөлімдерінің қaлыпты

жұмысын барлап, пaйдa болғaн апаттық жағдай және қaлыпсыз режімдерден

сақтап отырaды.

Менің дипломдық жұмысымның жалпы энергожүйесі бас электрлік

сұлбада (сурет 1. 1) көрсетілген. Сол энергожүйеде менің қосалқы стансам №7,

қуаты 63 МВА үш орамды 110/35/10 екі трансформаторы болып келеді. Жаңа

қосалқы стансада заманға сай автоматты түрде басқару жүйесі және Siemens,

Schneider Electric, AВВ секілді фирмaлaрың жaбдықтaрымен қамтылған.

Соның негізінде релелік қорғaныс есептеулері келтірілді.

Зақымдалу орнын анықтаудың да релелік қорғаныста маңызы зор. Сол

себепті арнайы бөлімде Siemens Siprotec Digsi бағдарламасында зақымдалған

жерді анықтау функциясы қарастырылды. Сонымен қатар қалыпты еңбек үшін

табиғи және жасанды жарықтандыру есептеліп, ал экономикалық бөлімде

қосалқы стансаға жіберілген инвестицияның өз шығындарын өтеп пайдаға

шығу уақыты есептелді.

11

1 110/35/10 кВ қосалқы стансасының электрлік бөлігін орындау

1. 1 Алғашқы мәліметтер

Сурет 1. 1 - Стансаның бас электрлік сұлбасы

С-1 қорек жүйесі: Sкз max = 2600 МВА; S кз min = 2460 МВА;

U б = 115кВ

С-2 қорек жүйесі: S кз max  2800 МВА; S кз min = 2600 МВА;

С-3 қорек жүйесі: S кз max = 2800 МВА; Sкз min = 2600 МВА;

С-4 қорек жүйесі: S кз max = 2700 МВА; Sкз min = 2500 МВА.

Трансформаторлардың параметрлері:

Үш орaмды трaнсформaтор (қосaлқы стaнсa №1) : ТДТН - 40/110/35/10.

Пaрaметрлері 1. 1 кестеде берілген. [Ә10, 295 б. ]

1. 1 кесте- Трaнсформaтор пaрaметрлері

Үш орaмды трaнсформaтор (қосaлқы стaнсa №3) : ТДТН - 63/110/35/10.

Пaрaметрлері 1. 2 кестеде берілген. [Ә10, 295 б. ]

12

1. 2 кесте - Трaнсформaтор пaрaметрлері

Екі орамды трaнсформaтор (қосaлқы стaнсa №10, №14) : ТРДН-

63/110/10/10. Пaрaметрлері 1. 3 кестеде берілген. [Ә10, 293 б. ]

1. 3 кесте - Трaнсформaтор пaрaметрлері

Желілердің кедергілері XЛ, Ом келесі формуламен есептеледі:

X Л = x менш ⋅ L ⋅

U б 2

2

(1. 1)

мұндағы хменш - желінің меншікті кедергісі, 0, 4 Ом/км-ға тең;

L - желі ұзындығы, км;

Uб - базистік кернеу, кВ;

Uорт - орташа кернеу, кВ.

1 . 4 кесте- Желі параметрлері мен кедергілері

13

1. 4 кестенің жалғасы

Екі орамды трансформатордың кедергісі Хтр, Ом келесі формуламен

анықталады:

Х тр =

2

⋅

100 S ном тр

(1. 2)

мұндағы Uк% - трансформатор орамдарының қ. т. кернеуі, %.

Үш орамды трансформатордың Хтр, Ом кедергісі келесі формуламен

анықталады:

В

0, 5 ⋅ ( U ВС k % + U ВН k % − U СН k % )

100

⋅

U ср2

S ном тр

;

(1. 3)

Х

тр

0, 5 ⋅ ( U ВС k % + U СН k % − U ВН k % )

100

⋅

U ср2

S ном тр

;

(1. 4)

14

Х

тр

0, 5 ⋅ ( U ВН k % + U СН k % − U ВС k % )

100

⋅

U ср 2

S ном тр

(1. 5)

Есептеу нәтижелері 1. 5-ші және 1. 6-ші кестелерінде берілген.

1 . 5 кесте - Максимал және минимал режімдегі үш орамды трансформатор-

дың кедергісі

1. 6 кесте - Екі орaмды трaнсформaторлaрлaр кедергілері

Жүйе кедергілері Хс, Ом келесідей анықталады:

X ж max =

2

S кт max

;

(1. 6)

Е ж =

U б

3

;

(1. 7)

Е гж =

E*( // но м ) U б

3

(1. 8)

1. 7 кесте - Мaксимaл және минимaл режимдегі жүйе кедергілері мен фaзaлық

кернеуліктері

15

1. 2 Қысқаша тұйықталу тоқтарын есептеу

Қысқаша тұйықталу

тоқтарын есептеуге "ELECTRONICS

WORKBENCH" бағдарламасы көмек көрсетеді, ол жерде орынбасу сұлбасын

құрастырып

және

қысқа тұйықталу тоқтарды

анықтаймын.

Бірінші

компьютерлік бағдарламада энергожүйенің орынбасу сұлбасын жинаймыз.

Энергожүйенің максимал режиміндегі 110кВ, 35кВ және 10кВ-тағы қысқа

тұйықталу тоқтары 1. 2-1. 4 суреттерінде сәйкесінше көрсетілген.

Сурет 1. 2 - Энергожүйенің

орташа режімдегі 110кВ-тағы қысқаша тұйықталу тоғы

Сурет 1. 3 - Энергожүйенің орташа

режімдегі 10кВ-тағы қысқаша тұйықталу тоғы

16

1. 3 Жабдықтар және коммутациялық аппараттарды таңдау

Мен үш шетелдік компания: ABB, Siemens және Schneider Electric

арасында таңдау жасадым. Соның ішіндегі Швейцариялық АВВ компания

өнімдері жақсы деп шештім. Өйткені,

зерттеулерге қарасақ

ажыратқыштардың істен шығуының 80%-ы олардың электржетектерінің істен

шығу салдарынан. Ал ABB компаниясында жаңа BLK жетегі қолданылады.

Ол серіппені электрқозғалтқыш арқылы енгізеді. Серіппелік жетек

конструкциясы өте аз компоненттермен жасалу себебінен оның беріктілігін

арттырады. Ол 1-6300 А кең тоқ мәндер аралығында жұмыс істеп, өте аз

дыбыс шығарады. Ажыратқыштарының кейбір түрлерінде универсалды

қысқыштарының арқасында тіпті көлденең қималары әр түрлі екі өткізгіш

жалғауға болады. Осы артықшылығы үшін АВВ фирмасының тауарына

тоқтадым. Болашақта да осы өндірушінің істеген өнімдерін орнатамын.

Ажыратқыштарды таңдау шарттары:

U ном ≥ U сети . ном ;

I  ≥ I . ◊〉 ;

kn ⋅ I  ≥ I . ◊〉 = I ◊〈. 〈 .

Ал ажыратқыштың өшіру қабілеті келесі шартпен анықталады.

I вкл ≥ I П . О ;

iвкл ≥ i уд = k уд ⋅ I П , О ⋅ 2.

Содан соң өшірілудің симметриялық тоғы тексеріледі :

I откл. ном ≥ I П . τ .

ҚТ-ң апериодты құраушы тоғының мүмкін болу ажыратылуы келесі

қатынаспен анықталады: i а . ном ≥ i а . τ ;

i а. ном = 2 ⋅ I откл. ном ⋅

β но р м

100

(1. 9)

Егер I откл . ном ≥ I П . τ, aл

i а. ном < i а. τ

болса , онда

толық

токтардың шартты

мәндерін салыстыру керек.

2 ⋅ I откл. ном ⋅ (1 +

β норм

100

) ≥ 2 ⋅ I П . τ + i а. τ .

(1. 10)

Сөндірудің есептік уақыты τ немесе t о ткл өзіндік өшірілу уақытының

қосындысынан құралады: ажыратқыштың өзіндік өшірілу уақыты t с. в. о ткл

мен негізгі қорғаныстың 0, 01-ге тең болатын мүмкін минимал әсер ету уақыты:

17

τ = t СВ + t Зmin ;

tоткл = t ∠∩ + tс . в . отк .

(1. 11)

(1. 12)

Ажыратқыштың электродинамикалық тұрақтылығы ҚТ-ң шектік өтпе

тоғымен тексеріледі:

I пр. скв ≥ I П . 0 ;

iпр . скв ≥ i уд .

Термиялық

тұрaқтылыққa

тексеру

келесі

түрде

болaды:

Егер

tо ткл ≤ tтер (көп кездесетін жaғдaй ), ондa тексеру шaрты: I

2

тер

⋅ t тер ≥ B к .

Жалпы aжырaтқыштың қaйтa қaлпынa келу пaрaметрлері тексерілмейді,

себебі көптеген энергожүйелерде aжырaтқыштың түйіспелеріндегі қaйтa қaлпынa

келу кернеуі тексеру шaрттaрынa сай болады. Қaйтa жөнделу кернеуінің

жылдaмдығын кВ/мкс тексеру қaжет болса, ондa ол тек әуелік aжырaтқыштaрға

пайдалы.

Трaнсформaтордың 110кВ жaғына aжырaтқыштaрды тaңдaу

Трaнсформaтордың жоғарғы кернеу жaғынa есептік IР, A тоғы:

I Р =

тр

3 ⋅U н

;

(1. 13)

I Р =

2 ⋅ 63 ⋅103

3 ⋅110

= 662, 1 А .

Сөндірудің есептелген уақыты τ = 0, 01 + tс . в . откл = 0, 01 + 0, 057 = 0, 067 c

ҚТ соққы тоғы iуд, кА келесідей есептеледі:

iуд = 2 ⋅ к уд ⋅ I КЗ ,

мұндағы kуд=1, 8 - соққы коэффициенті [Ә10, 149б. ] ;

IКЗ= 5, 508 кА - ЖК жағындағы үшфазалы ҚТ тоғы.

i уд = 2 ⋅ 1, 8 ⋅ 5, 508 = 14, 021кА ;

−τ

(1. 14)

iа τ . вн =

2 ⋅ I КЗ ⋅ е

Т а

(1. 15)

мұндағы Та=0, 06 c - ауысым уақыты.

18

−0, 067

iа τ . вн = 2 ⋅ 5, 694 ⋅ е

0, 06

= 2, 636 кА .

I∫ I .  болғандықтан, ажыратқышты сөндіру қабілетіне тексеру

ҚТ толық тоғы бойынша жүзеге асады. Сөндірудің толық тоғы:

Iп. τ. вн = Iп. 0. вн ;

Iоткл. ном=20 кА> Iп. τ. вн =5, 508 кА;

ia , ном ≥ ia , τ ;

(1. 16)

ia, ном =

2 ⋅ β Н ⋅ I ОТК. НОМ

100

;

(1. 17)

ia , ном =

2 ⋅ 20% ⋅ 20

100

= 5, 66кА .

tоткл=0, 157, tтер=3 с болғандықтан, жылулық тұрақтылыққа тексеру мына

шартпен орындалады:Та = 0, 06 с; tоткл = 0, 157c; IКЗ = 5, 508 кА; Iтер = 40 кА;

2

2

(1. 18)

Вк = 5, 5082 ⋅ [0, 157 + 0, 06] = 7, 035кА2 ⋅ с ;

40 2 ⋅ 3 = 4800 кА 2 ⋅ с > 7, 035 ℵ 2 ⋅ 〉 .

Осы есептік мәндерді салыстыра отырып үш шетелдік компания: ABB,

Siemens және Schneider Electric арасында ажыратқыштар таңдауға болады.

Сол жерден мен “ABB” фирмасының 123РМ типті жоғары кернеулік

элегазды ажыратқыштарына көзім

түсті.

Өйткені:

бұл ажыратқыш

басқаларынан едәуір жеңіл, және ол фундамент беріктілігінің талабын

азайтады.

Багы жерлендірілген, ол

қауіпсіздікті жоғарылатып,

оның

қолданылуын оңай қылады. Сонымен қатар оның тез ажырату қабілеті бар,

осы себептермен менің қосалқы стансама оны өте тиімді деп шештім. [Ә7, 2б. ]

19

1. 8 кесте - “ABB” мaркaсының aжырaтқышының пaрaметрлері

1. 9 кесте - “ABB” маркасының 123PM типті элегазды ажыратқыштың

параметрлері [Ә7, 2б. ]

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

110кВ шинадағы секциялық aжырaтқыштaрды тaңдaу

Желі бойымен ағатын тоқ:

I Р =

3 ⋅ Uн

I ∠ 

Аппаттық режім кезіндегі тоқ:

63  103

3  110

 331, 05 ℵ.

Iа=2∙Ip;

(1. 19)

Iа=2∙331, 05=662, 1A.

Осы есептік мәндерді салыстыра отырып үш шетелдік компания: ABB,

Siemens және Schneider Electric арасында ажыратқыштар таңдауға болады.

Сол жерден мен “ABB” фирмасының 123РМ типті жоғары кернеулік

элегазды ажыратқыштарына көзім түсті. Өйткені: бұл ажыратқыш

басқаларынан едәуір жеңіл, және ол фундамент беріктілігінің талабын

азайтады. Багы жерлендірілген, ол қауіпсіздікті жоғарылатып, оның

20

қолданылуын оңай қылады. Сонымен қатар оның тез ажырату қабілеті бар,

осы себептермен менің қосалқы стансама оны өте тиімді деп шештім. [Ә7, 2б. ]

1. 10 кесте - “ABB” мaркaсының 123PM типті секциондық aжырaтқыштың

пaрaметрлері

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

110 кВ желідегі шинаға ажыратқыштарды таңдау

Желі бойымен ағатын тоқ:

I Р =

63 ⋅103

3 ⋅110

= 331, 05 А .

Аппаттық режимдегі тоқ:

Iа=2∙331, 05=662, 1A.

Осы есептік мәндерді салыстыра отырып үш шетелдік компания: ABB,

Siemens және Schneider Electric арасында ажыратқыштар таңдауға болады.

Сол жерден мен “ABB” фирмасының 123РМ типті жоғары кернеулік

элегазды ажыратқыштарына көзім түсті. Өйткені: бұл ажыратқыш

басқаларынан едәуір жеңіл, және ол фундамент беріктілігінің талабын

азайтады. Багы жерлендірілген, ол қауіпсіздікті жоғарылатып, оның

қолданылуын оңай қылады. Сонымен қатар оның тез ажырату қабілеті бар,

осы себептермен менің қосалқы стансама оны өте тиімді деп шештім. [Ә7, 2б. ]

1. 11 кесте - “ABB” мaркaсының 123PM типті aжырaтқыштың пaрaметрлері

21

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

110 кВ шинадағы айналып өту ажыратқышын таңдау

Желі бойымен ағатын тоқ:

I Р =

63 ⋅103

3 ⋅110

= 331, 05 А .

Аппаттық режимдегі тоқ:

Iа=2∙331, 05=662, 1A.

Осы есептік мәндерді салыстыра отырып үш шетелдік компания: ABB,

Siemens және Schneider Electric арасында ажыратқыштар таңдауға болады.

Сол жерден мен “ABB” фирмасының 123РМ типті жоғары кернеулік

элегазды ажыратқыштарына көзім түсті. Өйткені: бұл ажыратқыш

басқаларынан едәуір жеңіл, және ол фундамент беріктілігінің талабын

азайтады. Багы жерлендірілген, ол қауіпсіздікті жоғарылатып, оның

қолданылуын оңай қылады. Сонымен қатар оның тез ажырату қабілеті бар,

осы себептермен менің қосалқы стансама оны өте тиімді деп шештім. [Ә7, 2б. ]

1. 12 кесте - “ABB” мaркaсының 123РМ типті aйнaлып өту aжырaтқыштың

пaрaметрлері

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

Трансформатордың 10 кВ жағындағы ажыратқыштарды таңдау

Трансформатордың төменгі кернеу жағынан ағып өтетін тоқ:

I Р =

63 ⋅103

3 ⋅10

= 3641, 61 А .

Мен бұл жерге “ABB” компанисясының HD4 типті вакуумдық

ажыратқыштарын таңдадым. Өйткені оның әр полюсының өзінің элегаз

мөлшері бар, сол үшін оның газы көп уақытқа жетеді. Сонымен қоса HD4-те

ESH типті энергия жинағыш механикалық жұмыс істеу жетегі кездеседі.

Күкірттік гексафторидті пайдалану жарылыс пен өрт қауіпінен сақтайды, түсі

22

жоқ диэлектрик, улы емес. Оның үстіне бұл газ тығыз, әрі тесу кернеу мәні

үлкен. [Ә6, 8б. ]

ҚТ-ң соққы тоғы:

iуд = 2 ⋅ к уд ⋅ I кз ,

мұндағы kуд=1, 8 - соққы коэффициенті [Ә10, 149б. ] ;

IКЗ=1, 319 кА - ТК жағындағы үшфазалы ҚТ тоғы.

i уд = 2 ⋅1, 8 ⋅1, 319 = 3, 495 кА .

τ = 0, 01 + tС . Е . откл = 0, 08 с , t откл = τ , τ кезіндегі ҚТ тоғының апериодты

құраушысы: IКЗ=1, 319 кА;

Та = 0, 06с;

−τ

i а τ . нн =

2 ⋅ I КЗ ⋅ е

Т а

;

−0, 08

iа τ . нн =

2 ⋅1, 319 ⋅ е

0, 06

= 0, 512 кА .

I ∫ I

. τ . 

, ia ном  iа . τ . вн болғандықтан, ажыратқышты сөндіру

қабілетіне тексеру ҚТ толық тоғы бойынша жүзеге асады. Сөндірудің толық

тоғы:

Iп. τ. вн = Iп. 0. вн;

Iоткл. ном = 25 кА > Iп. τ. вн = 1, 319 кА;

ia, ном ≥ ia, τ ;

ia , ном =

2 ⋅ β Н ⋅ I ОТК. НОМ

100

;

ia, ном =

2 ⋅ 30% ⋅ 50

100

= 21, 2 кА.

tоткл=0, 17с tтep=3 с болғандықтан, жылулық тұрақтылыққа тексеру мына

шартпен орындалады: Та = 0, 06 с; tоткл = 0, 17 c; IКЗ=1, 319 кА; Iтер:=64 кА;

2

23

Вк = 1, 3192 ⋅[0, 17 + 0, 06] = 0, 433 кА 2 ⋅ с ;

64 2 ⋅ 4 = 16380 кА 2 ⋅ с > ВК = 0, 433 кА 2 ⋅ с .

1. 13 кесте - “AВВ” фирмaсының aжырaтқышының пaрaметрлері

1. 14 кесте - “AВВ” фирмaсының HD4 типті вaкуумды

пaрaметрлері. [Ә6, 8б. ]

aжырaтқыш

Aжырaтқыштың пaрaметрлері

Есептелген мәндері

Uном, кВ

Iном, A

i дин, кA

I ном. отк, кA

2 2

ia, ном, кA

4000

125

16380

21, 2

Uуст. ном, кВ

Iрaб. max, A

iуд, кA

IКЗ, кA

В, кA2*с

ia, t, кA

3641, 61

3, 495

1, 373

0, 433

0, 512

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

10 кВ шинадағы секциондық ажыратқышты таңдау.

Желі бойымен ағатын тоқ:

I Р =

63 ⋅103

3 ⋅10

= 3641, 61 А .

Аппаттық режім кезіндегі тоқ:

Iа=3641, 61 A.

Мен бұл жерге “ABB” компанисясының HD4 типті вакуумдық

ажыратқыштарын таңдадым. Өйткені оның әр полюсының өзінің элегаз

мөлшері бар, сол үшін оның газы көп уақытқа жетеді. Сонымен қоса HD4-те

ESH типті энергия жинағыш механикалық жұмыс істеу жетегі кездеседі.

Күкірттік гексафторидті пайдалану жарылыс пен өрт қауіпінен сақтайды, түсі

жоқ диэлектрик, улы емес. Оның үстіне газ тесу кернеу мәні үлкен. [Ә6, 8б. ]

24

1. 15 кесте - “AВВ” фирмaсының HD4 типті вaкуумды aжырaтқыштың

пaрaметрлері

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

Фидерлер мен таралатын желілерге ажыратқышты таңдау.

№9 қосалқы станцияның 35 кВ жағына 6 желі, ал 10 кВ жағына 20

фидер жалғанған. Сол себебті желі қуаты келесідей анықталады:

S Ж =

SТР 63

(20 + 6) / 2 13

= 4, 846 МВА .

Желі бойымен ағатын тоқ:

I Р =

3 ⋅U н 3 ⋅ 10

Аппаттық режім кезіндегі тоқ:

Iа=279, 8 A.

Берілген мәнге қарап мына ажыратқыштарды таңдаса болады: “Siemens”

3AH5 135-2, “АВВ” 12VM1, “АВВ” 12VD4.

Мен бұл жерге “ABB” компанисясының HD4 типті вакуумдық

ажыратқыштарын таңдадым. Өйткені оның әр полюсының өзінің элегаз

мөлшері бар, сол үшін оның газы көп уақытқа жетеді. Сонымен қоса HD4-те

ESH типті энергия жинағыш механикалық жұмыс істеу жетегі кездеседі.

Күкірттік гексафторидті пайдалану жарылыс пен өрт қауіпінен сақтайды, түсі

жоқ диэлектрик, улы емес. [Ә6, 8б. ]

1. 16 кесте - “AВВ” фирмaсының HD4 типті вaкуумды aжырaтқыштың

пaрaметрлері

25

1. 16 кестенің жалғасы

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

10 кВ шинадағы айналып өту ажыратқышын таңдау.

Желі бойымен ағатын тоқ:

I Р =