Атырау қаласында ЖЭО салу мәселесі

Жұмыс түрі: Дипломдық жұмыс
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 69 бет
Таңдаулыға:

Аңдатпа
Бұл бітіру жұмысында Атырау қаласында ЖЭО салу мәселесі
қарастырылған. Жұмыстың жылулық бөлімінде негізгі және қосалқы
жабдықтар таңдалған.
Сондай-ақ өміртіршілік қауіпсіздігі мәселелері шешілген,
экономикалық тарауға талдау жасалған.
Осы жұмыстағы мақсатым Атырау қаласының тұрғындарына электр
және жылу энергиясымен қамтамасыз ету мақсатында ЖЭО салу. Бұл ЖЭО
жобасын салу кезінде қоршаған ортаға тигізетін зиянын ескере отырып және
де экономикалық шығындарын барынша азайта отырып салу негізделді.

Аннотация
В настоящей выпускной работе рассматривается вопрос строительства
ТЭЦ в городе Атырау. В тепловой части проекта произведен выбор
основного и вспомогательного оборудования.
В проекте также разработан вопрос безопасность жизнедеятельности, а
также проанализирован раздел экономической части.
Целью данной дипломной работы является строительство ТЭЦ,
который будет обеспечивать электро и теплоэнергией жителей города
Атырау. При основе строительства этого проекта учитывалась вред
окружающей среде, а также сокращение экономических затрат до минимума.

Annotation
In this final work, the construction of thermal power station in the city of
Atyrau. In the heat of the project made a choice of main and auxiliary equipment.
The project also developed a life safety issue, as well as analyzed the
economic part of the section.
The aim of this thesis is the construction of thermal power station, which
will provide electricity and heat Atyrau residents. At the base of the construction of
this project took into account environmental damage, as well as reducing the
economic costs to a minimum.

Мазмұны

Кіріспе
1. Жылулық бөлім
1.1. ЖЭО-ның негізгі қондырғыларын таңдау
1.1.1. Берілген мәліметтер
1.1.2. Жылу жүктемелерінің есебі
1.1.3. ЖЭО-ның жылуландыру қондырғысының жылу есебі
1.1.4. ЖЭО-ның шығыр және бу қазан қондырғыларын таңдау
1.1.5. Жылу жүктемелерін маусым тәртібіне есептеу және негізгі
қондырғылардың таңдауын анықтау
1.2. ЖЭО-ның бу турбиналы қондырғыларының жылулық сүлбесін есептеу
1.2.1. ЖЭО-ның түрі ПТ бу турбинасының жылулық сүлбесінің есебі
1.2.2. ЖЭО блогының есептік сүлбесін құрастыру
1.2.3. Жоғарғы және төменгі жылуландыруға арналған бу алымдарындағы
буқысымын анықтау
1.2.4 Тоқталмайтын үрлеу судың сепараторының есебі
1.2.5 Қосылатын су шығысының мөлшері
1.3. ЖЭО - ның негізгі жабдықтарының сипаттамасы
1.4. ЖЭО- ның бу қазандарының отын шығысын есептеу
1.4.1. Күкіртті мазут сипаттамасы
1.4.2. Бу қазан пайдалы әсер коэффициенті
1.4.3. Бу қазанның отын шығысы
1.5. Отынмен қамтамасыз ету және отын дайындау жүйелерін таңдау
1.5.1. Мазут шаруашылығының сүлбесі мен жабдықтарын таңдау
1.5.2. Газ шаруашылығының сүлбесі мен жабдықтарын таңдау
1.6. Жылу сүлбесінің қосалқы бөлшектерін таңдау
1.6.1. Бу қазанның үрлеуімен су шығынын қабылдағыш кеңейткішін
РНП таңдау
1.6.2. Жылу сүлбесінің бу шығырымен бірге қамтамасыз етілетін
жабдықтарынтаңдау
1.6.3. Газсыздандырғыштарды таңдау
1.6.4. Қоректендіру сорғыларын таңдау
1.6.5. Жылу жүйесінің су сорғыларын таңдау
1.7. Негізгі бу және сумен қамтамасыз ететін құбырларын таңдау
1.7.1. Қыздырылған бу құбырларын таңдау
1.7.2. Бу қазанды қоректендіру құбырларын таңдау
1.8. ЖЭО- ны техникалық сумен қамтамасыз ету сүлбесі
1.8.1. Электрстансадағы салқындатқыш айналым су шығысының есебі
1.8.2. Су қоймасының ауданы
1.8.3. Айналым сорғыларын таңдау

3
5
5
5
5
5
6
7

8
8
9
10

12
13
37
39
39
39
39
40
40
44
45
45

46

47
48
48
49
49
49
50
51
51
51

1.9. Үрлеу сорғыш машиналарын таңдау
1.9.1. Ауа үрлегіш желдеткіштерін таңдау
1.9.2. Түтін сорғышын таңдау
1.10. Түтін мұржа биіктігін есептеп таңдау
1.11. Су дайындау жүйесінің кестесін таңдау
1.11.1. Су дайындау кестесін таңдау
1.11.2. Толық химиялық тұзсыздандыру қондырғысының үнемділігі
2. Экономикалық бөлімі
2.1. ЖЭО-ның жылдық энергия жіберуі
2.2. Отынға жұмсалатын шығынды анықтау
2.3. Отынды қолданудың ПӘЕ-ін есептеу
2.4. Суға жұмсалатын шығындарды есептеу
2.5. Еңбекақы шығындарын есептеу
2.6. Амортизациялық аударылымдарды есептеу
2.7. Ағымдағы жөңдеу шығындарын есептеу
2.8. Шығарындыларға төлемдерді есептеу
2.9. Жалпы стансалық және цехтық шығындарды есептеу
2.10. Энергия жіберудің өзіндік құнын есептеу
2.11. ЖЭО салуды және пайдалануды экономикалық бағалау
2.12. Таза келтірілген құнды NPV анықтау әдісі
2.13. Пайданың ішкі нормаларын IRR есептеу әдісі
2.14. Инвестицияның өтелу мерзімін РР есептеу
3. Өміртіршілік қауіпсіздік бөлімі
3.1. Микроклимат
3.2. Желдету жұмыстары
3.3. Шығырлы цехтегі желдетуді есептеу
Қорытынды
Пайдаланған әдебиеттер тізімі

Кіріспе

52
52
52
53
54
54
55
55
56
56
57
57
57
59
59
59
60
60
61
63
64
65
65
66
70
72
76
77

Энергетикалық өндіріссіз басқа өндіріс салалары жұмыс атқара
алмайды. Сондықтан энергетика дамуына Қазақстанда көп көңіл бөлінеді.
Қазіргі кезде Қазақстан өндірісінің дамуының негізгі бағыттары
энергетика саласының өркендеуіне міндетті талап қояды. Жылу электр
станцияларына (ЖЭС) электр тоғын шығаруымен қатар өндіріс пен түрғын
үйлерді арзан жылу көзімен қамтамасыз ету жүктеледі.
ЖЭС-ның тұрақты жүмыс істеп тұруы үшін жабдықтар уақытымен
жөдеуден өткізіліп тұруы қажет. Пайдалану және жөндеу жұмыстары сапалы
жүргізілуі үшін өндірісті ұйымдастыруға керекті мамандар дайындалу,
керекті аспаптар мен жабдықтар қамтамасыз етілу керек және ірі
материалдар қосындысын қолдану қажет.
Бу өндіргіштерін пайдалану және жөндеуден өткізу жұмыс жүргізу
жобасы (ЖЖЖ) арқылы іске асырылады. ЖЖЖ - сын мамандандырылған
жобалау институты немесе өндіріс орнының мамандандырылған бөлімшесі

дайындайды.
Бұл жұмыстарды ұйымдастыруда өндіріс орнының

жобасындағы нормативтік құжаттар қолданылады.
Электр қайратын барлық салада пайдалануына себеп болған оның
қолдануға тиiмдiлiгi және қолайлы болғанына байланысты.
Электр қайратын отын, су қоры бар жерде өндiрiп алыс қашықтыққа
шығынсыз жеткiзуге болады. Электр қайратын оңай энергияның басқа
түрлерiне айналады (жылу, жарық, механикалық қайрат), өндiрiстерде
жоғары автоматика жүйелерiне колдануға себеп болады.
Қазiргi өндiрiстерде және тұрмыс саласында будың , ыстық судың

қайратын
пайдаланады. Жылу электр станциялары
тұтынушыларды

электрқайратымен, бу және ыстық сумен қамтамасыз етеді. Отынның
жылуымен iстейтiн электрстанцияларды жылу электрстанциялар (ЖЭС) деп
атайды. Жылу электр станцияларының екi түрi болады:
- тек электр қуатын өндіретін ЖЭС - шықтық электрстанциялар (КЭС);
- электр қуатын мен жылу өндіретін ЖЭС - жылу электр орталығы (ЖЭО).
ЖЭС-дың негiзгi екi жабдықтары болады - бу өндіргіші және бушығыры.
Буөндіргіші, отынның жылуымен суды қыздырып бу өндiредi, ал
өндiрiлген бу шығырының роторын айналдырады. Шығырдың роторына
электрөндіргіштің роторы қосылған, сондықтан
электрөндіргіштің роторы айналғанда, электр қайраты өндiрiледi.
Бу өндіргіштерінің отынға байланысты газ, мазут және көмiр жағатын; бу
қысымына байланысты кiшi, орташа, биiк, өте биiк қысымды түрлерi болады.
Судың қайратын пайдаланатын электр станцияларды гидравликалық
электр станциялар (ГЭС) деп атайды. ГЭС-тер жарданқұлаған судың,
ағыстың , теңіз суының тасу-құйылуының қайратын пайдаланады.
Атом ядроның бөлiну қайратын пайдаланатын электр станцияларды атом
электр станциялары (АЭС) деп атайды. АЭС-тер уран-235, плутоний-239
ядролық отын қолданады. Бұл отынның пайдаланатын көлемi аз болғасын

оны тасмалдауға
қиындығы жоқ
болады, сондықтан АЭС-тердi

тұтунышыларға жақын салуға болады, тек су бар жер болса.

Қазiргi кезде жел, күн энергияларымен iстейтiн электр станциялар пайда
болып жатыр. Жел электр станциялар Қазақстанда тиімді болады деп
ойлаймын , себебi бізде желдi аймақтар көп. Мәселен тек Жоңғар қақпасын
алсақ та бiрталай электр қайратын өндiруге болады.
Әлем саласында, жоғары температуралық техника дамуына байланысты,
магниттi гидродинамикалық өндіргіштер (МГДГ) пайда болды. МГД

өндіргіштері
плазма арқылы жылу
қайратын
тiке электр
қуатына

айналдырады.
Қазақстанда қазіргі салада көбінесе ЖЭС-тер салыну мәселесi көтерiледi.
Қазақстан жері табиғи отын жағынан бай: көмір, мұнай, газ. Сондықтан отын
көздерiне жақын жерде жылу электр станциялар орнатуға болады. Газ
шығатын көздерден газды құбыр арқылы керектi жерге апаруға болады. Бұл
бу-газ қондырғылы электр станция орнатуға мүмкіндіктер туғызады. Бу-газ
қондырғылары өте тиiмдi, айналадағы ортаға зиянсыз болады және қуатын
азайтып көбейтуге қолайлы. Көмiр көздерi жанында қуаты мол қондырғылы
электр станциялар орнатқан дұрыс.

Диплом жобасында,
Атырау
қаласында салынатын
ЖЭО-ның

жабдықтарын орнату жобасы берiлген. Жағылатын отыны мазут пен газ.
Диплом жобасында жылу жүктемелер есептелген, негiзгi жабдықтар
таңдап алынған. Қазандардың химиялық жұмыс тәртібін ұйымдастыруы
көрсетілген.

1. Жылулық бөлім
1.1. ЖЭО-ның негізгі қондырғылар түрін таңдау

1.1.1. Берілген мәліметтер:
ЖЭО орналасатын аймағы - Атырау қаласы;
Есепті маусым температуралары:
- жылуландыру жобасына, tрн = - 30 оС;
- жылдағы ең салқын ай, tхм = - 14,2 оС;
- жылу беру уақытының орташасы, tсрн = - 6,5 оС;
- жазғы уақыт, tлетон = 28,4 оС;
Тұрғын саны, А = 310 мың адам;
Өндіріс бу шығысы, Dп = 320 тсағ;
Өндіріс бу қысымы, Рп = 1,2 МПа;
Өндірістен қайтып келетін шық коэффициенті, К = 0,8;
Өндірістен қайтып келетін шық температурасы, tк = 70 оС;
Ыстық сумен қамтамасыз ететін жүйе түрі - жабық;
Бір адамға жылу мен желдетуге жұмсалатын жылу мөлшері:
q1 = 1,71 кВтадам;
Бір адамға жұмсалатын ыстық су жылуының мөлшері:
q2 = 0,80 кВтадам.
1.1.2. Жылу жүктемелерінің есебі
Өндіріске берілетін бу шығысы: Dп = 180 тсағ;
Жылуландыру мен желдету жүктемесі:
Qот+в = А·q1 = 310·1,71 = 530,1 МВт;
Ыстық су жүктемесі:
Qгвс = А·q2 = 310·0,80 = 248 МВт;
Жылуландырудың толық жүктемесі:
Q = Qот+в + Qгвс = 530,1 + 248 = 778,1 МВт;

Тапсырма бойынша берілген жылу жүйесіндегі температуралық
графигінен:
- тіке магистральдағы судың ең жоғары температурасы, tпм = 150 оС;
- кері магистральдағы судың ең жоғары температурасы, tом = 70 оС;
- жылу желісіндегі судың орташа температурасы, tстс = 115 оС.

1.1.3. ЖЭО-ның жылуландыру қондырғысының жылу есебі

ЖЭО-ның жылуландыру қондырғысының сүлбесі
1.1-ші суретте

көрсетілген.
Жылу желісінің көлемі:
Vтс = (Qотв + Qгвс)·(А1 + А2) = (530,1 + 248)·(8,6 + 26) = 26922,3 м3 ;
мұнда жылу желісінің меншікті көлемі:
- сыртқы желілер, А1 = 8,6 м3МВт;
- ішкі желілер, А2 = 26 м3МВт;
Жылу желісінің су шығынының негізгі мөлшері шарт бойынша жылу
желінің көлемінен 0,5% құрайды:
Gут = (0,5100)·Vтс = (0,5100)·26922,3 = 134,6 тсағ;
Жылу желісінің су шығынына байланысты жылу шығыны:
Qут тс = Gут тсСр(tтс - tхв )3600 = 134,6∙4,19∙(115 - 5)3600 = 17,2 МВт;

Су шығынын өтейтін сумен келген жылу мөлшері:
Qподп = Gут тсСр(tподп - tхв )3600 = 173,7∙4,19∙(40 - 5)3600 = 7,0 МВт;
мұнда су шығынын өтейтін су температурасы, tподп = 40 оС;
салқын су температурасы, tхв = 5 оС;
Жылуландыру қондырғының жылулық қуаты:
Qту = Qот+в + Qгвс + Qут тс - Qподп = 684 + 320 + 22,2 - 7,0 = 1019,2 МВт;
Жылуландыру коэффициентін ескергендегі жылуландыру қондырғының
жылу қуаты (αтэц = 0,55):
Qосп = αтэц·Qту = 0,55·1019,2 = 560,5 МВт;
Су жылытқыш қазандарының қуаты:
Qпвк = Qту - Qсп = 1019,2 - 560,5 = 458,7 МВт.

1.1-ші сурет. Жылуландыру қондырғының сүлбесі

ПМ и ОМ - тіке және кері бас жолдар; СН1 и СН2 - желі сорғылары;
ПВК - шыңдық су жылытқыш қазан; СПВ и СПН - астыңғы және үстіңгі
су жылытқыштар; ВД - желі суының вакуум газсыздандырғышы;

1.1.4. ЖЭО-ның шығыр және бу қазан қондырғыларын таңдау
Өндіріске бу және жылуландыру жүктемесін өтеуге бу шығырлы
қондырғылар таңдаймыз:
№1 ПТ-80100-13013 өндіріске бу және жылуландыру жүктемесін:
өндіріске бу Dп = 160 тсағ;
жылуландыру жүктемесі Qт1 = 80 МВт;
№2 ПТ-80100-13013 өндіріске бу және жылуландыру жүктемесін:
өндіріске бу Dп = 160 тсағ;
жылуландыру жүктемесі Qт2 = 80 МВт;
№3 Т-110120-130 жылуландыру жүктемесі Qт3 = 201 МВт;
№4 Т-110120-130 жылуландыру жүктемесі Qт4 = 201 МВт;
Толық жылуландыру жүктемесі Qт = 562 МВт.
Анықталған жылуландыру коэффициенті:

αтэц = Qт Qту = 562 1019,2 = 0,595;
Анықталған шыңдық (су жылытқыш қазандар) жүктемесі:
Qпвк = Qту - Qт = 1019,2 - 562 = 457,2 МВт;
Шыңдық су жылытқыш қазандар түрі КВГМ-180;
КВГМ-180 (208 МВт) 3 дана
Су жылытқыш казандарының жылу қуаты;
Qпвк = 3·208 = 624 МВт;
Бу шығырларының қыздырылған бу шығысы:

№1 ПТ-80100-13013
№2 ПТ-80100-13013
№3 Т-110120-130
№4 Т-110120-130
Шығырлардың толық бу шығысы:
Dо1 = 480 тсағ;
Dо2 = 480 тсағ;
Dо3 = 485 тсағ;
Dо4 = 485 тсағ;

∑Dо = 2∙480 + 2∙485 = 1930 тсағ;
Бу қазандарының толық бу өнімділігі:
Dка = (1 + α + β)∙∑Dо = (1 + 0,02 + 0,03)∙1930 = 2026,5 тсағ;
ЖЭО-да орнатуға түрі БКЗ-420-140НГМ бес қазан таңдаймыз, толық бу
өнімділігімен:
∑Dка = nка∙Dка = 5∙420 = 2100 тсағ.

1.1.5. Жылу жүктемелерін маусым тәртібіне

есептеу және

негізгі

қондырғылардың таңдауын анықтау
а) маусымдық шартты температуралары:
- жылуландыру, tрн = - 30 оС;
- жылдағы ең салқын ай, tхм = - 14,2 оС;
- жылуландыру уақытының орташа, tсрн = - 6,5 оС;
- жаз уақытының, tлетон = 28,4 оС;
б) Қысқы ең жоғары тәртіп (I - тәртіп):
жылуландыру және желдету:
Qотв1 = Qотв + Qут - Qподп = 684 + 22,2 - 7,0 = 699,2 МВт;

Ыстық сумен: Qгвс = 320 МВт;
барлығы Q1 = Qотв1 + Qгвс = 699,2 + 320 = 1019,2 МВт;
в) Есепті-тексеріс тәртіп (II - тәртіп):
Q2 = Qотв2 + Qгвс = 479,4 + 320 = 799,4 МВт;
бұның ішінде ыстық суға:
Qгвс = 320 МВт;
жылуландыру мен желдетуге;
Qотв2 = Qотв1(tвн - tхм )(tвн - tрн ) = 699,2 (18 + 14,2)(18 + 30) = 479,4 МВт;
г) Жылуландырудың орташа тәртібі (III - тәртіп):
Q3 = Qотв3 + Qгвс = 361 + 320 = 681 МВт;
бұның ішінде ыстық суға:
Qгвс = 320 МВт;
жылуландыру мен желдетуге:
Qотв3 = Qотв1(tвн - tсрн )(tвн - tрн ) = 699,2 (18 + 6,5)(18 + 30) = 361 МВт;

д) Жазғы тәртіп (IV - тәртіп):
Q4 = Qлетогвс = Qгвс(tгв - tлхв )(tгв - tхв ) = 320 (65 - 15)(65 - 5) = 261,8 МВт.
Есептелген мөлшерлерді 1.1-ші кестеге түсіреміз:
1.1-ші кесте

Есептеп табылған көрсеткіштер арқылы, таңдап алынған негізгі
қондырғылар түрі анықталады. Норма бойынша, бір бу қазан тоқтаған
кезде, жұмыста қалған қондырғылар II - тәртібінің жүктемесін толық
қабылдап беруі қажет. Есеп бойынша:
II - тәртіп жүктемесі: Q2 = 799,4 МВт;
Жұмыста қалған бу қазандар өнімділігі: Dка = 4∙420 = 1680 тсағ;
Шығырлардың бу алымының қуаты:
- өндіріске бу Dп = 320 тсағ,
- жылуландыру қуаты Qотб = 361 МВт.
Шыңдық су жылытқыш қазандар: Qпвк = 624 МВт.
Қорытынды: Бір қазан тоқтап қалған кезде ЖЭО-ның қалған қондырғылары
II-тәртіп жүктемесін алып кетеді, қондырғылар дұрыс таңдалған.

1.2. ЖЭО-ның бу турбиналы қондырғыларының жылулық сүлбесін есептеу
1.2.1 ЖЭО-ның түрі ПТ бу турбинасының жылулық сүлбесінің есебі

Жылулық есептің шарттары

ЖЭО сүлбесінің түрі ПТ екі блоктың жылулық сүлбесінің есебі тек бір
блокқа өткізіледі.
Турбиналар электірлік графикпен жұмыс атқарады, шықтағыштағы
жылулық құбырлар беті жұмыс атқармайды.
Шыңдық жылулық жүктеме су қыздырғыш қазандар (ПВК) арқылы
өтеледі.
Турбина кірісіндегі будың алғашқы көрсеткіштері завод мәліметтерінен
алынады.
ПТ-80100-13013 бу турбинасының жылулық сүлбесі заводтық типті
сүлбемен алынады.

1.2.2 ЖЭО блогының есептік сүлбесін құрастыру№
Мөлшерлердің аты
Белгісі
Өлшем
бірлігі
Тәртіптері
№
Мөлшерлердің аты
Белгісі
Өлшем
бірлігі
I
II
III
IV
1
Өндіріске бу шығысы
Dп
тсағ
320
320
320
320
2
Жылуландыру желдету
Qотв
МВт
699,2
479,4
361,0
0
3
Ыстық су
Qгвс
МВт
320
320
320
261,8
4
Барлығы бірге:
Qi
МВт
1019,2
799,4
681,0
261,8
5
Су жылытқыштар
Qб
МВт
562,0
562,0
562,0
261,8
6
Су жылытқыш қазандар
Qпвк
МВт
457,2
237,4
119,0
0

Блоктың есептік сүлбесін құрастырған кезде регенеративті

су

қыздырғыштар санын және олардың қосылуын ескеру қажет. Сонымен қатар,
блоктың есептік сұлбесінде су дайындау сүлбесін, өндірістен қайтарылатын
шық сүлбесін, тұтынушыға жылу жіберу сүлбесін келтіру қажет.
Регенеративті бу алымдарындағы көрсеткіштерді завод мәліметтері
арқылы алынады. Өндіріске бу өндіріс бу алымының коллекторынан
алынады, бу қысымы Рпр = 1,27 МПа мөлшерінде. Жылуландыруға және
ыстық сумен қамдауға жылулық жүктеме ЖЭО-дан ыстық су ретінде
беріледі. Ыстық суды қыздыру үшін ол су қыздырғыштардан және су
қыздырғыш қазандардан өтеді. ПТ-80100-13013 бутурбиналы қондырғыда
ыстық су төменгі, жоғарғы су қыздырғыштарынан және су қыздырғыш қазан
өтіп қызады.
ПТ-80100-13013 бутурбиналы қондырғының есептік сүлбесі 2 - суретте
көрсетілген.
Сүлбе бойынша қазаннын өндіріліп шыққан бу турбинаға жіберіледі, ал
турбинада жұмыс атқарып шыққан бу шықтағышқа (конденсаторға)
жіберіледі. Шықтағыштан шыққан шық сорғымен төмен қысымды су
қыздырғыштарынан өтіп газсыздандырғышқа түседі. Газсыздандырғышта
шықтан ауа (оттегі) бөлінген соң шық қорек су болып аталады.
Қорек су сорғымен жоғары қысымды су қыздырғыштардан өтіп бу
қазанға жіберіледі. Қазанның тоқталмайтын үрлеу суы екі сатылы
сепараторға жіберіледі. Бу турбинада реттелмейтін бу алымдары және
реттелетін өндіріске бу және жылуландыруға бу алымдары бар. Жылулық
желідегі су шығынын өтеу үшін толықтыратын су вакуумды
газсыздандырғышта дайындық өтеді.

2 Сурет - ПТ-80100-13013 бутурбиналы қондырғының есептік сүлбесі

1.2.3 Жоғарғы және төменгі жылуландыруға арналған бу
алымдарындағы бу қысымын анықтау

ЖЭО-ның жылулық жүктемелері:
Қысымы Рп = 1,275 МПа өндіріске бу алымынан бу шығысы Dп =450
тсағ; өндірістен қайтарылатын температурасы tвк = 80 оС шық мөлшері Dпвозв
= 70%·Dп;
ЖЭО-дан берілетін жылу мөлшерлері:
жылытуға Qот = 1575 ГДжсағ;
ыстық сумен қамдауға Qгвс = 135 ГДжсағ;
толық жылулық жүктеме Qтэц = 1710 ГДжсағ.
Жылуландыру қондырғының сүлбесі 3 - суретте келтірілген.

3 Сурет - ЖЭО-ның жылуландыру қондырғысының сүлбесі

ЖЭО-дағы желі судың толық шығысы

Dсвтэц = Qтэц·103С·(tпм - tом) = 1710·1034,19·(150 - 70) = 5100 тсағ;

мұнда судың жылусиымдылығы С = 4,19 кДж(кг·оС), тік және кері
магисталды құбырлардағы су температурасы tпм tом = 150 70 оС.
Бір ПТ-80100-13013 бутурбиналы қондырғының желі су
қыздырғыштарынан өтетін су шығысы:

Dсвт = Dсвтэц n = 51003 = 1700 тсағ

мұнда ЖЭО-да орнатылған ПТ-80100-13013 бутурбиналы
қондырғылардың саны n = 3.
ПТ-80100-13013 бутурбиналы қондырғының жылулық бу
алымдарының толық номиналды жүктемесі ΣQтотб = 285 ГДжкг.

Желі су мен будың жылулық баланс арқылы

ΣQтотб = Dсвт·С·(t2 - tом)

желі су қыздырғышынан шыққан судың температурасын табамыз

t2 = ΣQтотб Dсвт·С + tом = 285·1031700·4,19 + 70 = 110 оС;

Жоғары және төмен желі су қыздырғыштарындағы қызуының мөлшері
тең алынады, сондықтан төменгі желі су қыздырғыштан шыққан су
температурасының мөлшері

t1 = tом + (t2 - tом)2= 70 + (110 - 70)2 = 90 оС;

Қыздыратын будың шығының температурасына дейін желі судың
қызбауын δt = 5 оС тең аламыз.
Жоғарғы және төменгі бу алымдарындағы қанығу температураларының
және қысымының мөлшерлері

tнво = 110 + 5 = 115 оС,
tнно = 90 + 5 = 95 оС,

Рво = 0,169 МПа
Рно = 0,0845 МПа.

Регенеративті бу алымдарындағы

қысымдар

мөлшерін

заводтық

мәліметтер арқылы аламыз, 2-кесте.

2-кесте

1.2.4 Тоқталмайтын үрлеу судың сепараторының есебі

Үрлеу су сепараторы екі сатылы алынады, 4 - сурет.

4 Сурет - Үрлеу су сепараторларының (РНП) қосылу сүлбесі

1) Үрлеу су сепаратордың 1 сатысының есебі

Жылулық баланс теңдеуі
Материалды баланс теңдеуі
Dпр·hпр·ηс1 = Dс1·hс1 + D'пр·h'пр1 ;
D'пр = Dпр - Dс1;

мұнда Dпр - үрлеу су мөлшері, Dпр = р·Dка = 0,01·500 = 5 тсағ;
Dка = 500 тсағ - қазанның бу өнімділігі;
р = 0,01 - үрлеудің бөлшегі;
hпр - үрлеу судың энтальпиясы, дағырадағы (барабандағы) қысым Рб =
15,5 МПа арқылы, су мен будың кестелерінен табылады hпр = 1630 кДжкг;

№
1
2
3
Д
4
5
6
7
Рi, МПа
4,4
2,5
1,27
1,270,59
0,39
0,169
0,0845
0,012

hс1 - сепаратордың 1 сатысында қысым мөлшері Р = 0,6 МПа тең
кезіндегі қаныққан құрғақ будың энтальпиясының мөлшері hс1 = 2757 кДжкг;
h'пр1 = 670,5 кДжкг - сепаратордың 1 сатысынан шыққан үрлеу судың
энтальпиясы.
Жылулық және материалды баланстар теңдеулерін бірге есептеп
сепаратордың 1 сатысынан шыққан бу мен су мөлшерлерін табамыз:

Dпр·hпр·ηс1 = Dс1·hс1 + Dпр·h'пр1 - Dс1·h'пр1;
Dс1 = Dпр·(hпр·ηс1 - h'пр1)( hс1 - h'пр1) =
= 5·(1630·0,98 - 670,5)(2757 - 670,5) = 2,2 тсағ;
D'пр = Dпр - Dс1 = 5 - 2,2 = 2,8 тсағ;

2) Үрлеу су сепаратордың 2 сатысының есебі
Екінші сатының есебі бірінші сатының есебіне ұқсас өткізіледі. Екінші
сатыда пайда болған бу үшінші төмен қысымды су қыздырғышқа (ПНД-3)
жіберіледі
D'пр·h'пр1·ηс1 = Dс2·hс2 + D"пр·h'пр2 ;
D"пр = D'пр - Dс2;
Жылулық және материалды баланстар теңдеулерін бірге есептеп
сепаратордың 2 сатысынан шыққан бу мен су мөлшерлерін табамыз:
D'пр·h'пр1·ηс1 = Dс2·hс2 + D'пр·h'пр2 - Dс2·h'пр2;
Dс2 = D'пр·(h'пр1·ηс1 - h'пр2)(hс2 - h'пр2) =
= 2,8·(670,5·0,98 - 483,2)(2699 - 483,2) = 0,22 тсағ;

D"пр = D'пр - Dс2 = 2,8 - 0,22 = 2,58 тсағ;

мұнда екінші сатылы сепаратордағы қысым бойынша су мен будың
энтальпияларының мөлшері
Рс2 = 0,17 МПа, hс2 = 2699 кДжкг; h'пр2 = 483,2 кДжкг; h'пр1 = 670,5 кДжкг.

1.2.5 Қосылатын су шығысының мөлшері
Химиялық су тазартуға (ХСТ) қажетті алғашқы су шығысы келесімен
табылады
Dсвтэц = 1,25·Dховтэц + 1,4·Dпктэц ;
мұнда химиялық су тазартудың өзіндік мұқтаждарына қажетті су
мөлшерлері 25% судың кермектігін азайту сүлбесіне, 40% химиялық тазарту
цехындағы су қорына.
1) Жылулық желідегі су шығындарын өтеуге қажетті су мөлшері Dховтэц
жобалау нормалар арқылы жылулық желідегі су көлемінің 0,25 %
мөлшерінде алынады. Норма бойынша [1], жылулық желідегі су көлемі 1
Гкалсағ жылулық жұктемеге 65 м3 мөлшерінде алынады, сондықтан

Vтс = 65·QтэцC = 65·17104,19 = 26527 м3 ;
Dховтэц = Vтс ·(0,25100) = 26527·(0,25100) = 66,3 тсағ.

2) Бу қазандарының шығындарын өтеуге қажетті су мөлшері Dпктэц ,

Dпктэц = 0,016·Dк·n + 0,3·Dп + n·D"пр =
= 0,016·500·3 + 0,3·450 + 3·2,58 = 166,7 тсағ;

Химиялық су тазартуға қажетті су мөлшері

Dсвтэц = 1,25·Dховтэц + 1,4·Dпктэц = 1,25·66,3 + 1,4·166,7 = 316,3 тсағ ;

1.2.6 Алғашқы су қыздырғышының (ПСВ) есебі
Температурасы 5оС, шығысы тсағ алғашқы су ПСВ-дан өтіп
қыздырылады. ПСВ сүлбесі 5 - суретте келтірілген.

5 Сурет - ПСВ сүлбесі

ПСВ-да қыздырғыш жылуалмастырғыш жұмысын өндірістен келген
шық орындайды, шық мөлшері тсағ, температурасы 80 оС. ХСТ-ға
жіберілетін алғашқы су температурасы 30 оС болу қажет.
ПСВ-ның жылулық есебінің мақсаты жылуын беріп салқындаған
шықтың температурасын табу

t'вк = tвк - Dсвтэц ·(t'св - tсв)Dвк = 80 - 316,3·(30 - 5)315 = 55 оС.

1.2.7 Қазандарға қосымша су дайындайтын газсыздандырғыштың есебі

Есеп мақсаты

-

газсыздандырғыштағы қысымды табу.

Газсыздандырғыштағы қысым қанығу температура арқылы табылады, ал
қанығу температурасы газсыздандырылған судың энтальпиясы арқылы
табылады.

6 Сурет - Қазандарға қосымша су дайындайтын газсыздандырғыштың
сүлбесі

ХСТ-дан химиялық тұзсыздандырылып шыққан судың температурасы
tпк = 40 оС.
Газсыздандырғыштың материалдық және жылулық балантарының
теңдеулері арқылы есептеу өткізіледі

Dд = Dвк + Dпктэц ; Dд·hд = Dвк·С·t'вк + Dпктэц·С·tпк;

(Dвк + Dпктэц)·hд = Dвк·С·t'вк + Dпк·С·tпк;

hд = [Dвк·С·t'вк + Dпктэц·С·tпк] (Dвк + Dпктэц) =

= [315·4,19·55 + 166,7·4,19·40] (315 + 166,7) = 208,7 кДжкг ;

Су мен будың кестелері арқылы, судың энтальпиясы h'д = 208,7 кДжкг
тең кезде, температура мен қысымды табамыз tд = 49,7 оС, Рд = 0,012 МПа.
Бутурбиналы қондырғылардың түрлері бірдей болғаннан, жылулық есеп
жалғасы бір қондырғыға өткізіледі.

1.2.8 Бу турбинадағы негізгі кеңею құбылысты hs-диаграммасында салу

Будың алғашқы сипаттамалары (tо = 540 оС және Ро = 12,75 МПа)
арқылы О нүктесін табамыз, 7 - сурет. Осы нүктедегі будың энтальпиясы hо =
3444 кДжкг. Жапқыш және реттегіш клапандарындағы қысылу (кедергіден
өту) құбылысы ескеріп, қысымы Ро' = Ро·ηдр = 12,75·0,95 = 12,1 МПа тең, О'
нүктені табамыз.
Будың турбинаның жоғары қысымды бөлшегіндегі (ЧВД) кеңею
құбылысын саламыз. ЧВД-дан шыққан будың қысымы өндіріске бу
алымындағы қысымға тең Рп = 1,275 МПа. Адиабаталық кеңею құбылыстағы
ЧВД-дан соң будың энтальпиясы h'п = 2836 кДжкг.
ЧВД-дағы толық жылу құлама

Ночвд = hо - h'п = 3444 - 2836 = 608 кДжкг

ЧВД-дағы пайдалы іске асқан жылу құлама

Нiчвд = Ночвд·ηоiчвд = 608·0,83 = 504 кДжкг

ЧВД-дан шыққан будың негізгі энтальпиясы

hп = hо - Нiчвд = 3444 - 504 = 2940 кДжкг.

Энтальпия hп және Рп қысым қиылысу нүктесімен ЧВД-дағы кеңею
құбылыс бітеді. Осыған ұқсас етіп орташа және төмен қысымды
бөлшектердегі (ЧСД және ЧНД) будың кеңею құбылысы (ПӘК мөлшерлері
есеріліп) салынады: ηоiчсд = 0,83; ηдрчсд = 0,85; ηоiчнд = 0,65; ηдрчнд = 0,6.
Будың hs-диаграммасынан келесі мәліметтер табылады:
h"т = 2552 кДжкг, (Рт = 0,0845 МПа), hк = 2280 кДжкг, (Рк = 0,0035
МПа).
Реттелмейтін бу алымдарындағы қысымдар арқылы энтальпиялар
табылады. Бу мен судың барлық көрсеткіштері 3 - кестеге толтырылады.

1.2.9 Реттелмейтін регенеративті бу алымдарының көрсеткіштерін
анықтау
Әр қыздырғыштарында судың қызуы бірдей деп санап жоғары және
төмен қысымды қыздырғыштар тобындағы судың температурасы табылады

Δhпвд = (hпв - hпн)nпвд , кДжкг;
Δhпнд = (hв4 - hвк)nпнд , кДжкг;

мұнда hпв - қазанға жіберілетін (ПВД-1 ден соң) қорек судың
энтальпиясы, қорек су температурасы tпв мен қысымы Рпн арқылы табылады,
завод мәліметтерімен tпв = 230 оС, сондықтан hпв = hв1 = 994,1 кДжкг.

7 Сурет - Будың hs-диаграммасында кеңею құбылысы

Қоректендіру сорғыдан (ПН) шыққан судың энтальпиясы
hпн = hвд + Δhпн = 667,6 + 22,5 = 690,1 кДжкг;
мұнда газсыздандырғыштан шыққан қысымы Рд = 0,59 МПа қорек судың
энтальпиясы қанығу температура арқылы табылады, hвд = 667,6 кДжкг, ал
қорек сорғыда судың энтальпиясының жоғарлау мөлшері Δhпн сорғының
ПӘК-і ηнi = 0,85 мен меншікті көлемін υср = 0,0011 м3кг ескеріп, судың
орташа қысымы Рпнср = (Рпн + Рд)2 = (18 + 0,59)2 = 8,7 МПа-ға тең кезінде
Δhпн = υср·(Рпн - Рд)·ηнi = 0,0011·(18 - 0,59)·0,85 = 22,5 кДжкг;

ПВД-да судың қызуы

Δhпвд = (hпв - hпн)nпвд = (994,1 - 690,1)3 = 101,3 кДжкг;

Қорек судың энтальпиясы:

ПВД-3 тен соң hв3 = hпн + Δhпвд = 690,1 + 101,3 = 791,4 кДжкг;

ПВД-2 ден соң hв2 = hв3 + Δhпвд = 791,4 + 101,3 = 892,7 кДжкг;

ПНД-дан соң негізгі шық температурасы газсыздандырғыштың тұрақты
жұмыс атқаруы үшін қысым Рд = 0,59 МПа кезіндегі қанығу
н о
табамыз. Егер tдн = 158,2 оС, ал Δt = 19,2 оС болса, газсыздандырғыш кірісінде
негізгі шықтың температурасы tв4 = 158,2 - 19,2 = 139 оС. ПНД-4
қыздырғыштан соң шық энтальпиясы hв4 = С· tв4 = 4,19·139 = 582,4 кДжкг.
Су мен бу кестелері арқылы бу алымындағы қысым Р4 = 0,39 МПа,
будың шығының энтальпиясы h'4 = 601 кДжкг.

3-кесте. Бу мен судың көрсеткіштері

ПНД-1 қыздырғыш алдындағы шық температурасы шықтағыштан
шыққан қысымы Рк = 0,0035 МПа шықтың қанығу температурасына tкн = 26,7
о
шықтың қызуы ескеріліп Δtсп+оэ = 3,3 оС келесіге тең болады tвк = tкн + Δtсп+оэ =
26,7 + 3,3 = 30 оС. Осы температура арқылы шық энтальпиясы hвк = 125,7
кДжкг тең.№
Мәліметтер аты
Белгі
Нүктелер
№
Мәліметтер аты
Белгі
0
0'
1
2
3
Д
4
5
6
7
К
1
Бу алымдағы
қысым, МПа
Pi
12,75
12,1
4,4
2,5
1,27
0,59
0,39
0,169
0,0845
0,013
6
0,0035
2
Бу энтальпиясы,
кДжкг
hi
3444
3444
3200
3076
2940
2940
2762
2644
2552
2378
2280
3
Дренаж
энтальпиясы,
кДжкг
hдрi

1115
962
810
667,6
601
483
398
218
112
4
Қыздырғыштан
шыққан су
температурасы,
Град
tвi

230

158,2
139
110
90
48
30
5
Қыздырғыштан
шыққан су
энтальпиясы,
кДжкг
hвi

994
893
791
690,1
582,4
430,2
277,9
201
125,7
температурасынан tд мөлшері Δt = 10 40 С төмен болуын ескеріп
С және сальник қыздырғышы мен эжектордың салқындатқышындағы

5 және 6 бу алымдарындағы қысым мөлшері:
Р5 = Рво = 0,169 МПа; Р6 = Рно = 0,0845 МПа кезінде, бу шығы (дренаж)
мен негізгі шықтың энтальпиялары:
h'5 = 483 кДжкг, hв5 = 430,2 кДжкг; h'6 = 398 кДжкг, hв5 = 277,9 кДжкг.
7 бу алымындағы қысым мөлшері Р7 = 0,0136 МПа арқылы бу шығы
(дренаж) мен негізгі шықтың энтальпиялары табылады: h'7 = 218 кДжкг және
hв7 = 201 кДжкг.
Табылған мәліметтерді 3 - кестеге толтырамыз.

1.2.10 Желі су қыздырғыштарының есебі
Желі су қыздырғыштарының сүлбесі 8 - суретте келтірілген.
1) Төменгі желі су қыздырғышына бу шығысын анықтау
Жылулық баланс теңдеуі
Dсвт·С·(t1 - tом) = Dтно·(h6 - h'6)·ηпсв ;

8 Сурет - Желі су қыздырғыштарының сүлбесі

Жылулық баланс теңдеуінен төменгі желі су қыздырғышына қажетті бу
шығысы анықталады
Dтно = Dсвт·С·(t1 - tом)(h6 - h'6)·ηпсв =
= 1700·4,19·(90 - 70)(2552 - 398)·0,98 = 67,5 тсағ = 18,75 кгс;

2) Жоғарғы желі су қыздырғышына бу шығысын анықтау
Жылулық баланс теңдеуі
Dсвт·С·(t2 - t1) = Dтво·(h5 - h'5)·ηпсв ;
Жылулық баланс теңдеуінен жоғарғы желі су қыздырғышына қажетті бу
шығысы анықталады
Dтво = Dсвт·С·(t2 - t1)(h5 - h'5)·ηпсв =
= 1700·4,19·(110 - 90)(2644 - 483)·0,98 = 67,3 тсағ = 18,68 кгс;

1.2.11 Регенеративті су қыздырғыштарға бу шығысын анықтау

ПТ-80100-13013 бу турбинасының жұмыс тәртіп диаграмма арқылы,
берілген жылулық жүктемелер арқылы турбина кірісіндегі бу шығысын
анықтаймыз Dо = 122,8 кгс.
Будың шығындары мен үрлеу мөлшерлерін ескеріп, қорек су шығысы
анықталады Dпв:

Dпв = Dо + αут·Dпв + Dпр = 122,8 + 0,016·Dпв + 1,39 ;

Dпв - 0,016·Dпв = (122,8 + 1,39);

Dпв·(1 - 0,016) = (122,8 + 1,39);

Dпв = (122,8 + 1,39) (1 - 0,016) = 126,2 кгс;

мұнда бу қазанның үрлеу суының шығысы
Dпр = р·Dка = 0,01·500 = 5 тсағ = 1,39 кгс;
бу шығынының мөлшері Dут = αут·Dпв = 0,016·Dпв .

Регенеративті су қыздыру сүлбесінің есебі су қыздырғыштардың
жылулық баланс теңдеулері арқылы өткізіледі. Жылулық есептер жоғары
қысымды (ПВД) қыздырғыштардан басталады, содан соң газсыздандырғыш
және төмен қысымды қыздырғыштар (ПНД) тобы есептеледі. ПВД сүлбесі 9 -
суретте келтірілген.

9 Сурет - ПВД қыздырғыштар тобының жылулық сүлбесі

ПВД-1 қыздырғышының жылулық балансы
D1·(h1 - hдр1)·ηп = Dпв·(hв1 - hв2);
ПВД-1 қыздырғышына бу шығысы
D1 = Dпв·(hв1 - hв2)(h1 - hдр1)·ηп =
= 126,2·(994 - 892,7)(3200 - 1115)·0,98 = 6,19 кгс;

ПВД-2 қыздырғышының жылулық балансы
D2·(h2 - hдр2)·ηп + D1·(hдр1 - hдр2)·ηп = Dпв·(hв2 - hв3);

ПВД-2 қыздырғышының жылулық балансынан бу шығысы
D2 = [Dпв·(hв2 - hв3) - D1·(hдр1 - hдр2)·ηп](h2 - hдр2)·ηп =
= [126,2·(892,7 - 791,4) - 6,19·(1115 - 962)·0,98](3076 - 962)·0,98 = 5,66 кгс;

ПВД-3 қыздырғышының жылулық балансынан бу шығысы
D3·(h3 - hдр3)·ηп + (D1+ D2)·(hдр2 - hдр3)·ηп = Dпв·(hв3 - hпн);
ПВД-3 қыздырғышының жылулық балансынан бу шығысы табылады
D3 = [Dпв·(hв3 - hпн) - (D1 + D2)·(hдр2 - hдр3)·ηп](h3 - hдр3)·ηп =
=[126,2·(791,4 - 690,1) - (6,19+5,66)·(962 - 810)·0,98](2940 - 810)·0,98=5,22 кгс;
ПВД тобынан газсыздандырышқа берілетін шық (дренаж) мөлшері
Dпвд = D1 + D2 + D3 = 6,19 + 5,66 + 5,22 = 17,07 кгс;

Газсыздандырғыш (деаэратор) есебі

Газсыздандырғыштың сүлбесі 10
-
суретте келтірген.

Газсыздандырғышқа бу үшінші бу алымынан беріледі және ПВД тобының
шығы мен ПНД-4 қыздырғыштан соңғы шық жіберіледі.

10 Сурет - Газсыздандырғыштың сүлбесі

Газсыздандырғыштың материалды баланс теңдеуі
Dпв - Dд - Dс1 - Dпвд = Dкд ,

Газсыздандырғыштың материалды баланс теңдеуінен берілетін ПНД-4
қыздырғыштан соңғы негізгі шық мөлшері

Dкд = Dпв - Dд - Dс1 - Dпвд =
= 126,2 - Dд - 0,61 - 6,19 - 5,66 - 5,22 = (108,52 - Dд);

Газсыздандырғыштың жылулық баланс теңдеуі

Dпв·hвдηд = Dд·hд + Dкд·hв4 + Dс1·hс1 + Dпвд·hдр3 ;

Теңдеулердің есебі өткізіледі

Dпв·hвдηд = Dд·hд + (108,52 - Dд)·hв4 + Dс1·hс1 + Dпвд·hдр3 ;

126,2·690,10,99 = Dд·2940 + (108,52 - Dд)·582,4 + 0,61·2757 + 17,07·810;

Газсыздандырғышқа қажетті бу шығысы Dд = 3,93 кгс ;

ПНД-4 қыздырғыштан берілетін негізгі шық мөлшері

Dкд = 108,52 - Dд = 108,52 - 3,93 = 104,59 кгс.

ПНД тобының жылулық есебі
ПНД тобының жылулық сүлбесі 11 - суретте келтірген. Сүлбе бойынша
шық жолында ағын қосылуының үш нүктесі бар, сондықтан әр қосылу
нүктелерден соңғы шық ағынның энтальпиясын табу қажет.

11 Сурет - ПНД тобының жылулық сүлбесі

ПНД-4 қыздырғышының есебі
ПНД-4 пен ПНД-5 аралығында жоғарға желі қыздырғыштың шығы
еңгізіледі, шық мөлшері Dтво = 18,68 кгс, энтальпиясы hдр5 = 483 кДжкг,
сондықтан ПНД-4 қыздырғыш кірісіндегі (1 қосылу нүктедегі) энтальпия
мөлшерін анықтау қажет.
1 нүктенің материалды баланс теңдеуінен
Dк2 = Dкд - Dтво = 104,59 - 18,68 = 85,91 кгс,

1 нүктенің жылулық баланс теңдеуі
Dкд·hсм1 = Dк2·hв5 + Dтво·hдр5 ;
104,59·hсм1 = 85,91·430,2 + 18,68·483 ;
hсм1 = 439,6 кДжкг .

ПНД-4 қыздырғыштың жылулық баланс теңдеуі

D4·(h4 - hдр4)·ηп = Dкд·(hв4 - hсм1);

D4 = Dкд·(hв4 - hсм1)[(h4 - hдр4)·ηп] =
= 104,59·(582,4 - 439,6)[(2762 - 601)·0,99] = 6,98 кгс,

ПНД-5 қыздырғышының есебі

2 қосылу нүктедегі ағын энтальпиясы табылады

Dк2·hсм2 = Dк1·hв5 + (Dтно + Dс2 + D4 + D5 + D6)·hдр6 ;

Dк1 = Dк2 - (Dтно + Dс2 + D4 + D5 + D6) =
= 85,91 - 25,79 - D5 - D6 = (60,12 - D5 - D6) кгс.

85,91·hсм2 = (60,12 - D5 - D6)·277,9 + (25,79 + D5 + D6)·398

hсм2 = (313,95 + 1,4·D5 + 1,4·D6) кДжкг.

ПНД-5 қыздырғыштың жылулық баланс теңдеуі

D5·(h5 - hдр5)·ηп + D4·(hдр4 - hдр5)·ηп + Dс2·(hс2 - hдр5)·ηп = Dк2·(hв5 - hсм2);

D5·(2644 - 483)·0,99 + 6,98·(601 - 483)·0,99 + 0,06·(2699 - 483)·0,99 =
= 85,91·(430,2 - 313,95 - 1,4·D5 - 1,4·D6);

2559,66·D5 = 9040 - 120,27·D6 ;

D5 = (3,53 - 0,047·D6) ;
кгс,

ПНД-6 қыздырғышының есебі
3 нүктенің жылулық баланс теңдеуі
Dк1·hсм3 = Dдпк·h'д + Dк ·hв7 ;

мұнда Dдпк - вакуумды газсыздандырғышта дайындалған қазандарға
қажетті газсыздандырылған судың мөлшері,

Dдпк = 0,016·Dпв + Dп + DпрII = 0,016·126,2 + 41,67 + 0,72 = 44,4 кгс;
мұнда Dп = 150 тч = 41,67 кгс; D"пр = 2,58 тч = 0,72 кгс;

Белгілі мөлшерлерді 1 нүктенің жылулық баланс теңдеуіне еңгізіп
(60,12 - D5 - D6)·hсм1 = 44,4·208,4 + (60,12 - D5 - D6 - 44,4)·201;

мұнда вакуумды газсыздандырғышта дайындалған қазанға қажетті су
энтальпиясы h'д = 208,4 кДжкг.
3 нүктенің жылулық баланс теңдеуіне D5 = (3,53 - 0,047·D6) мөлшерді
еңгізіп, 3 нүктеден шыққан шық энтальпиясын табамыз

(60,12 - 3,53 + 0,047·D6 - D6)·hсм3 =
= 8180 + (15,72 - 3,53 + 0,047·D6 - D6)·201;

hсм3 = (10630 - 201·D6)(56,6 - D6);

ПНД-6 қыздырғыштың жылулық баланс теңдеуі

D6·(h6 - hдр6)·ηп + (Dс2 + D4 + D5)·(hдр5 - hдр6)·ηп = Dк1·(hв6 - hсм3);

D6·(2552 - 398)·0,99 + (0,22 + 6,98 + 3,53 - 0,047·D6)·(483 - 398)·0,99 =
= (60,12 - 3,53 + 0,047·D6 - D6)·[277,9 - (10630 + 201·D6)(56,6 - D6)];
... жалғасы

Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.