Алматы 2-ЖЭО-да орналасқан ДСВ-800 типті жылу желіні қоректендіретін деаэрациялық қондырғының өнімділігін 940 т сағ мәніне дейін жоғарлату үшін қайта құру

Жұмыс түрі: Дипломдық жұмыс
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 57 бет
Таңдаулыға:

АҢДАТПА

Дипломдық жобада Алматы 2-ЖЭО-да орналасқан ДСВ-800 типті

жылу желіні қоректендіретін деаэрациялық қондырғының өнімділігін 940

т/сағ мәніне дейін жоғарлату үшін қайта құру есептелді.

Осы мақсатта қондырғының бірінші және екінші ағынды тәрелкелерге

тікбұрышты формадағы тарақ тәрізді табалдырық, осы тәрелкелердің төменгі

бөліктеріне буды әкететін бет, айналдыра өткізетін қорап орнатылады.

Қайта құру деаэратор жұмысының тиімділігін су мен будың бірінші

және екінші тәрелкеден жұқа ағынша тұрінде шашырап ағуы кезінде үзақ

уақыт бойы әсерлесуінен жоғарылады. Сонымен қатар су тамшылары мен

ағыншаларды бумен ұзақ уақыт өңдеу және деаэрацияланатын су

температурасын қанығу температурасына дейін біркелкі қыздыру су сапасын

жақсартты және құрамындағы оттегі мен көміртегі диоксидінің

концентрациясын төмендетті.

Қайта құру нәтижесінде ДСВ-800 типті вакуумды деаэратордың

максималды мүмкін болған жүктемесін 940 т/сағ дейін жоғарлатуға мүмкін

болды. Максималды жүктемеде деаэраторда тазаланған су құрамындағы

концентрациясы 42 . . . 50 мкг / дм 3 және

құрады.

АННОТАЦИЯ

В данном

дипломном проекте «Реконструкция деаэрационной

установки подпитки теплосети ДСВ-800» планируется реконструкция

деаэратора сетевой воды с целью увеличения его производительности до 940

т/ч.

Реконструкция заключается в установке гребенчатых переливных

порог на первой и второй струйных тарелках и короб перепуска греющего

пара, пароотводящих листов для повышения времени контакта паровой и

водяной сред. Предложенные меры приведут увелечению времени обработки

паром струй воды и улучшению показателей очищаемой воды.

Реконструкция позволяет повысить эффективность работы деаэратора

за счет увеличения поверхности соприкосновения воды с паром путем

разбрызгивания воды на тонкие струйки и мелкие капли при сливе с первой и

второй струйных тарелок, обеспечения более раномерного подогрева

деаэрируемой воды до температуры насыщения.

В результате реконструкции удалось увеличить максимально

возможную нагрузку вакуумного деаэратора ДСВ-800 до 940 т/ч. При

максимально возможной нагрузке содержание кислорода в деаэрированной

воде составляет 42 . . . 50

мкг / дм 3, что обеспечивает нормированное

содержание кислорода и стопроцентное удаление углекислоты.

ABSTRACT

In this degree project "Reconstruction of Deaerating Installation of Feed of

a Heating System of DSV-800" reconstruction of the deaerator of network water

for the purpose of increase in its productivity to 940 t/h is planned.

Reconstruction consists in installation edge overflow a threshold on the first

and second jet plates and a box of restart-up of heating steam, steam discharge

sheets for increase of time of contact of steam and water environments. The offered

measures will give to increase in time of processing the ferry of streams of water

and to improvement of indicators of cleared water.

Reconstruction allows to increase overall performance of the deaerator at the

expense of increase in a surface of contact of water with steam by water spraying

on thin streams and small drops at plum from the first and second jet plates,

ensuring more ranomerny heating of deculated water up to the saturation

temperature.

As a result of reconstruction it was succeeded to increase the greatest

possible loading of the vacuum DSV-800 deaerator to 940 t/h. At the greatest

possible loading the content of oxygen in deaerated water makes 42 . . . 50 that

provides the rated content of oxygen and absolute removal of carbonic acid.

Мазмұны

КІРІСПЕ . . .

1. ЖЭО-ның жылулық сүлбесінің сипаттамасы мен есебі . . .

1. 1.

1. 2.

ЖЭО-ның жылулық сүлбесінің сипаттамасы . . .

ЖЭО-ның жылулық сүлбесінің есебі . . .

1. 2. 1. ЖЭО-ң жылулық жүктемесі . . .

1. 2. 2. ЖЭО-ң өзіндік мұқтаждығына кететін бу шығынын анықтау

1. 3.

Негізгі қондырғыларға сипаттама . . .

1. 3. 1. ЖЭО-дағы турбиналарға сипаттама . . .

1. 3. 2. ЖЭО-дағы қазандарға сипаттама . . .

2. ЖЭО-дағы деаэрациялық қондырғы сүлбесі және сипаттамасы . . .

2. 1.

2. 2.

2. 3.

Вакуумды деаэрациялық қондырғының сипаттамасы . . .

Деаэрациялық қондырғы сүлбесі . . .

ДСВ-300 деаэрациялық қондырғы сипаттамасы мен есебі . . .

2. 3. 1. ДСВ-300 типті вакуумды деаратордың жылулық балансын есептеу . . .

2. 3. 2. Ағынды бөліктің жылулық және гидравликалық есебі . . .

2. 3. 3. Айналдыра өткізу тәрелкесінің есебі . . .

2. 3. 4. Судың дегазация процессінің есебі . . .

3. Өміртіршілік және қауіпсіздік бөлімі . . .

3. 1.

3. 2.

3. 3.

3. 4.

Өміртіршілік қауіпсіздік бөліміне кіріспе . . .

Зиянды заттардың қоршаған ортаға әсерін бағалау . . .

Ауадағы зиянды қалдықтардың таралуын есептеу . . .

Желдер розасы және санитарлы-қораныс зонасын анықтау . . .

4. Жобаның технико-экономикалық негіздемесі . . .

4. 1.

4. 2.

Жобаның бейнеленуі . . .

Өндірістік жоспар . . .

4. 2. 1. Жасаушылардың жұмыс ақысы . . .

4. 2. 2. Қондырғыны жаңғыртуға қажет құралдары мен аспаптарын алуға

кететін шығындар . . .

4. 2. 3. Жабдықтардың монтажына кеткен шығындар . . .

Қорытынды . . .

Пайдаланған әдебиеттер тізімі . . .

Кіріспе

Дипломдық жұмыста Алматы №2 ЖЭО-да қалаға жіберілетін желілік

суды даярлайтын ДСВ-800 типті қондырғыны қайта құру қарастырылады.

Дипломдық жұмыстың негізгі мақсаты - Алматы қаласының жылу

желісіне жіберілетін жылу мөлшері 20%-ға артқан жағдайда су дайындау

қондырғысы жүктемесінің сәйкестігін қамтамасыз ету. Яғни ДСВ-800 типті

вакуумдық деаэраторлық қондырғы құрылымына арнайы өзгерістер енгізу

арқылы оның желілік суды коррозиялық газдардан тазарту қабілетін арттыру.

Дипломдық жұмыстың өзектілігі қарастырылған мәселе электр станциясына

қажет су мөлшерін үнемдеуге, станцияның көмекші жабдықтарының

пайдалану мерзімін ұзартуға тікелей ықпалын тигізеді.

Практикалық мағынасы ДСВ-800 типті вакуумды деаэрациялық

қондырғының ішкі құрылысын өзгертуге бағыттылған. Деаэрациялық

қондырғы арғашқы нұсқасында 800 т/сағ желілік суды оттегі мен

көмірқышқыл газдарынан тазартуға негізделген еді. Тазарту процессі -

деаэраторлық бағанға құйылатын желілік судың тәрелкелерде қыздырушы

бумен тікелей әсерлесуі кезінде орын алатын оттегі және көмірқышқыл

газдарының десорбциялық ажырауында.

Газдар қарқынды ажырау үшін тәрелкенің бетінде жиналған су бірнеше

ағыншаларға ажырап тәрелкедегі тесіктер арқылы төмен орналасқан келесі

тәрелкеге өтуі қажет және жол-жөнекей қыздырушы бумен әсерлесіп суда

еріген газдардан тазаруы қажет.

Қыздырушы буды тиімді қолдану үшін оны тәрелкеге арнайы бағыттау

мәселесі шешіледі.

Осы мақсатпен ДСВ-800 деаэратордың бірінші және екінші

тәрелкелеріне арнайы бу қалқалары орнату ұсынылды. Ең төменгі, яғни

үшінші тәрелкеге жіберілетін бу мөлшері бірұалыпты таралу үшін біртұтас

бу ағынын үш бу құбыры арқылы берілу ұсынылды. Мұның өзі

деаэрацияланатын судың қанығу температурасына дейін қызуын қамтамасыз

етеді және желілік судың сапасын жақсартады. Нәтижесінде деаэратордың

жұмыс өндірулігі 940 т/сағ-қа дейін артады.

Сонымен қатар жұмыстың негізгі бөлігінде жылу электр орталығының

төрт режимдегі жылулық жүктемелері анықталатын болады.

1. АЛМАТЫ 2-ЖЭО-НІҢ

СИПАТТАМАСЫ

ЖЫЛУЛЫҚ

СҮЛБЕСІНІҢ

1. 1.

Жылулық сүлбенің сипатттамасы

№2 Алматы жылуэлекрорталығы қаланың батысына қарай,

15 км қашықтықта, Қарасай ауданы, Алғабас ауылында орналасқан.

Алматы ЖЭО-2 екі кезекте құрылған [19] .

Бірінші кезегінде құрылыс 1978-1983 жылдары жүзеге асырылды. Үш

БКЗ-420-140-7с типті бу қазандары жэне үш ПТ-80/100-130/13 типті бу

шығырлары пайдалануға енгізілген болған.

Құрылыстың екінші кезегі 1985-1989 жылдары іске асқан.

Пайдалануға тағы да БКЗ-420-140-7с типті төрт бу қазандары, бір Р-50-

130/13 типті бу шығыры және екі Т-110/120-130 типті бу шығырлары

енгізілді [23] .

1995 жылдан үшінші

кезекті құрылыс осы күнге дейін

қарастырылып отыр, онда тағы бір БКЗ-420-140-7с типті қазанды қосу,

Вентури түтікшелері бар скрубберлерді жаңарту, жаңа күл төгіндісінің

құрылысы, БКЗ-420-140-7с қазандардың ағындық шахталарының

жаңартылуы болжалануда.

Алматы ЖЭО-2 жылулық қағидалық сүлбесі Қосымша Б көрсетілген.

ЖЭО-да БКЗ-420-140 типті 7 бу қазаны орнатылан. Қысымы 140 ата алты

дана коллекторлар арқылы бу қазандар станциядағы турбиналарға жалғанған:

3хПТ-80/100-130/13, 2хТ-110/120-130 желілік қыздырғыштарға ие және

олар жылуландыру жүктемесін қамтамасыз етеді. ПТ және

Т турбиналарының регенерация жүйесі төрт ТҚҚ, деаэратор және үш ЖҚҚ-

дан, Р-50-130/13 турбинасы үш ЖҚҚ және деаэратордан тұрады.

ПТ-80/100-130/13 және Т-110/120-130 турбиналары жылуландыру

жүктемесімен қамтамасыз етіп отыратын желілік қыздырғыштарға ие.

Желілік қыздырғыштар Алматы қаласын жылуландыру үшін желілік

суды қыздыру міндетін атқарады. АЖЭО-2 шыңдық тәртіп жұмыс жасайтын

Батыс жылулық комплексімен (БЖК) базалық тәртіпте жұмыс жасайды[19] .

БЖК-не жылу жылумагистральмен Ду = 800 және 1000 мм ие екі құбыр

арқылы жіберіліп отырады. Ыстық сумен қамдау жүйесі - ашық жүйе. Жылу

жіберудің температуралық сызбасы - желілік судың температурасымен қыста

- 150ОС, жазда - 70ОС.

13 ата станцилық коллекторға бу Р-50-130/13 турбинасы мен

ПТ-

80/100-130/13 турбнасының алымынан беріледі. Коллектордан шыңдық

жылулық жүктемені жабатын шыңдық бойлерлер қоректенеді, ЖЭО-ң

өзіндік мұқтаждығына бу беріледі, яғни ЖЭО-2-ден өндіріске бу берілмейді.

Егер кенеттен станциядағы бір турбина істен шығып қалатын болса, 13

ата қысымды коллекторды резервтеу үшін РОУ-140/13 жүйесі бар, екі

150т/сағ және бір 250 т/сағ.

ПТ-80

және

Т-110

турбиналары конденсатордан тұрады.

Конденсатордан шығатын конденсат ТҚҚ-тан деараторға беріледі, ал

деаратордан ЖҚҚ арқылы қазанға беріліп, цикл тұйықталады. Р-50

турбинасында конденсат болмайды, ал турбинадан шыққан бу 13 ата

коллекторына жіберіледі.

1. 2 ЖЭО-2 жылулық сұлбасының есебі

1. 2. 1 ЖЭО жылулық жүктемесі

АҚ "Жылукомунэнерго" және АлЭС «Распределительные тепловые

сети» берілгені мәліметтері бойынша АЖЭО-2 максималды жылулық

жүктемесі Qmax= 1065 Гкал/сағ құрайды, соның ішінде ыстық су қамдау

жүктемесі Qгвс = 195 Гкал/сағ, жылуландыру және желдету жылулық

жүктемесі Qот = 870 Гкал/сағ құрайды.

Алматы қаласы үшін климаттық мәліметтер:

Сыртқы ауа температурасы:

- Есептік жылулындыру t pH = -25° С;

- Суық айдың орташа температурасы t xмH = -7, 4° С;

- Жылуландыру кезеңіндегі орташа температура t срH = -2, 1° С;

- Жаздық орташа температура t = +20° С.

Режим бойынша жылулық жүкетеме есебі:

I-режим, максималды-қыстық [19] :

QI = Qmax = Qот + Qгвс

QI = 870 + 195 = 1065 Гкал/сағ

II-режим, есептік-тексеру:

(1. 2. 1. 1)

II

tвн − t нкм

t вн − t нp

+ Qгвс

(1. 2. 1. 2)

QII = 870*(18 + 7, 4) ÷ (18 + 25) + 19 = 708 Гкал/сағ.

III- режим, орташа жылуландыру:

III

t вн − t нср

t вн − t нp

+ Qгвс

(1. 2. 1. 2)

QIII = 870 ⋅ (18 + 2, 1) ÷ (18 + 25) +195 = 600 Гкал/сағ.

IV - режим, жаздық:

QIV = Qгвс = 195 Гкал/сағ.

Негізгі қондырғылардың жылулық қуаты:

Турбиналардың жылуландыру алымынан:

3хПТ-80/100-130/13, ΣQптотб =3 ⋅ 80=240 Гкал/сағ

2хТ-110/120-130, Σ Qтотб = 2 ⋅ 175=350 Гкал/сағ.

Алымдардың қосынды қуаты:

Qотб=ΣQптотб+ Σ Qтотб

Qотб =240+350=590 Гкал/сағ.

Шыңдық жылытқыш (бойлер) жүктемесі:

ПТ-80/100-130, ΣQптпб =3*Qптпб =3*130=390 Гкал/сағ,

Р-50-130, ΣQрпб =230 Гкал/сағ.

Шыңдық жылытқыштардың жалпы қуаты:

ΣQпб=ΣQптпб +ΣQрпб

ΣQпб =390+230=620 Гкал/сағ.

Алматы қаласы үшін ұсынылған жылуландыру еселеуіші:

αтэц=0, 5÷0, 55.

Жылуландырудың есептік еселеуіші:

αтэц= Qотб / QI

αтэц = 590 /1065 =0, 52.

(1. 2. 1. 2)

(1. 2. 1. 2)

(1. 2. 1. 3)

Турбина алымының жүктемесі:

Qотб=αтэц QI

(1. 2. 1. 4)

Qотб =0, 52*1065=554 Гкал/сағ.

ЖЭО-2-нің шыңдық жүктемесі:

Qпик= QI - Qотб

(1. 2. 1. 5)

Qпик =1065-554=551 Гкал/сағ.

Жылулық жүктеме жайлы деректер кесте - 1. 1 көрсетілген.

1. 1 кесте - Жылулық жүктеме жайлы жиынтық деректер

1. 2. 2 ЖЭО-ң өзіндік мұқтаждығына кететін бу шығынын анықтау

Мазут шаруашылығына кететін бу шығыны:

ЖЭО-2-де мазут қазандық отын ретінде қолданылады. Мазуттың

жылулық жылулық қабілеті:

Энергетикалық қазандарда мазутты жаққандағы мазут шығыны[20] :

Вэкрасч= =

QHp η ' r

38940 * 0, 91

= 1, 768 т/сағ

(1. 2. 2. 1)

мұнда, 30 % өндірірулігі бар екі қазанды жаққанда бу мөлшері, төмендегідей

анықталады:

Dраст =

30 * 2 * D кк

100

(1. 2. 2. 2)

Dраст

30 * 2 * 420

100

= 2, 52 т/сағ

Мұнда су және бу қажыры[4] :

Р = 140ата, t = 545°С кезде h пп= 3480 кДж/кг,

tпв = 230 °С, Рпв = 175 ата кезде hпв= 994кДж/кг.

Теміржол цистерналарынан мазутты ағызуға кететін бу шығыны:

Dсл = n*(0, 636 - 0, 0106 tнв)

(1. 2. 2. 3)

Мұнда n = 5 бір ставка мазутты ағызу кететін цистерна саны, t нв -

сыртқы ауа температурасы.

Есепті тәртіп бойынша жүргіземіз:

DIсл = 5*(0, 636 - 0, 0106 (-25) ) = 4, 5 т/сағ;

DIIсл = 5*(0, 636 - 0, 0106 (-7. 4) ) = 3, 6 т/сағ;

DIIIсл = 5*(0, 636 - 0, 0106 (-2, 1) ) = 3, 3 т/сағ;

DIVсл = 5*(0, 636 - 0, 0106 (-20) ) = 2, 1 т/сағ.

Мазутты сақтау қоймасындағы мазутты жылытуға кететін бу шығыны:

ЖЭО-2-де 1000 м3 көлемді үш резервуар бар. 1000 м3 көлемді бір резервуарға

кететін бу шығыны:

DIпод = 0, 876 - 0, 0146 (±tнв) (1. 2. 2. 4)

Үш резервуара кететін бу шығыны:

Dпод = n*(0, 876 - 0, 0146 (±tнв)

Тәртіп бойынша есептеу:

DIпод =3*(0, 876 - 0, 0146 (-25) = 3, 7 т/сағ;

DIIпод =3*(0, 876 - 0, 0146 (-7, 4) = 3, 0 т/сағ;

DIIIпод =3*(0, 876 - 0, 0146 (-2, 1) = 2, 7 т/сағ;

DIVпод =3*(0, 876 - 0, 0146 (-20) = 1, 8 т/сағ.

Мазут тасымалдауда мазутты жылытуға кететін бу шығыны:

Dраз = 0, 0665 * Вэкраст

Dраз = 0, 0665 *17, 68 = 1, 2 т/сағ.

Қазандықтардағы мазут шығыны:

Вэкраст = 17, 68 т/сағ.

Мазут шаруашылығына кететін толық бу шығыны:

Dмх = Dсл + Dпод + Dраз, т/сағ

Тәртіп бойынша есеп:

DIмх = 4, 5 + 3, 7 + 1, 2 = 9, 4 т/сағ;

DIIмх = 3, 6 + 3, 0 + 1, 2 = 7, 8 т/сағ;

(1. 2. 2. 5)

(1. 2. 2. 6)

(1. 2. 2. 7)

DIIIмх =3, 3 + 2, 7 + 1, 2 = 7, 2 т/сағ;

DIVсл = 2, 1 + 1, 8 + 1, 2 = 5, 1 т/сағ.

б) Суды химиялық тазалауа кететін шикі су шығыны:

Gсв= 1, 25*(Gут +Gтс под+Gпот мх Gв сеч)

мұнда, су энергетикалық қазандықтарда өндірілгенде будың кемуі

Gут = 0, 02 DIк

Gут = 0, 02 * 2884 = 57 т/сағ.

мұнда, ЖЭС казандарының турбиналарына кететін бу шығыны

DIк =1, 03*(nпт Dптмах+ Dрмах+ nт Dтмах)

DIк =1, 03(3*470+420+2*485) =2884 т/сағ

Жылу желіні толықтыруға кететін бу шығыны

(1. 2. 2. 8)

(1. 2. 2. 9)

(1. 2. 2. 10)

G тс под = Gсет. воды =

Q I

( t пм − t ов ) Св

(1. 2. 2. 11)

G тс под =

1065 *103

(150 − 30) *1

= 8875 т/сағ

мұнда tпм = 135°С магистральға берілетін су температурасы; tов = 30°С

жылужелісіндегі толықтыратын су температурасы.

Мазут шаруашылығына кететін бу шығыны:

Gпот мх= 0, 2 Dмх

Gпот мх = 0, 2 * 9, 4 = 1, 8 т/ч.

РНП-дан үрленген су көлемі.

Қазанды үрлеуге кететін су шығыны:

G прод. = 0, 01 DIк

G прод = 0, 01 * 2884 = 28, 8 т/сағ.

(1. 2. 2. 12)

(1. 2. 2. 13)

РНП-дан бу шығыны:

D сеп = G прод

п в

(1. 2. 2. 14)

D сеп = 28, 8 *

1573 * 0, 98 − 671

2756 − 671

= 12 т/сағ

мұнда h прод = 1573 кДж/кг- барабандағы су қажыры[4],

Р = 0, 6 мПа, h псеп = 2756 кДж/кг - бу қажыры[4],

h псеп = 671 кДж/кг- РНП-дан су қажыры[4] .

Жылуалмастырғышқа үрлеумен берілген жылу:

Gв сеч= G прод - Dсеп

Gв сеч = 28, 812, 0 = 16, 8 т/сағ

Суды химиялық тазалауға кеькен шикі су шығыны:

G св=1, 25 * (57 + 8875 + 1, 8 + 16, 8) = 11188 т/сағ.

Циклды қоректендіретін деаэратор есебі

Gцикла подл=Gв сеч+G ут+Gпот мх+( Dмх-Gпот мх)

Gцикла подл 16, 8+57+1, 8+(9, 4-1, 8) =83, 2т/сағ.

Деаратордағы су температурасы:

(1. 2. 2. 15)

(1. 2. 2. 16)

в

д

( G

в

сеп

+ G ут + G мх т ) * 38 + ( Dмх − G мх т ) *100

цикла

подп

(1. 2. 2. 17)

t дв =

(16, 8 + 57 +1, 8) * 38 + (9, 4 −1, 8) *100

83, 2

43, 7 С .

t вд мәні және деаэратор багындегі су температурасының tвбак = 43°С

мәні арқылы k = 4, 6 ⋅ 10-3 көрсеткішінің мәнін анықтаймыз[20] .

Эжектордан ДСВ-ға кететін бу шығыны:

D дIп = Gцикла подл k ⋅ 10-3

D дIп = 83, 2*4, 6*10-3=0, 38 т/сағ.

(1. 2. 2. 18)

Эжекторға кететін бу шығыны:

D эжп = U D дIп 3

D эжп = 0, 3 ⋅ 0, 38 = 0, 12 т/сағ.

Будың жалпы шығыны:

DIэж = D эжп + D дIп

(1. 2. 2. 19)

(1. 2. 2. 20)

DIэж = 0, 12+ 0, 38 = 0, 5 т/сағ.

ДСВ-ға кететін жылу желісіндегі толықтыратын суды жылытуға

кететін желілік су шығыны:

G сет. в

тс

hсв − hдI

G сет. в

8875 * (167 −159)

482 −167

= 221 т/сағ

мұнда,

hIд= 167 кДж/кг -аса қызған су қажыры;

h под= 159 кДж/кг-толықтыратын су қажыры;

h св= 482 кДж/кг-желілік су қажыры.

Есептеулер кесте-1. 2 келтірілген.

1. 2 кесте - Сыртқы тұтынушылардың жылулық жүктемелер кестесі

1. 3 Негізгі қондырыға сипаттама

Алматы ЖЭО-2-дегі негізгі қондырғы:

а) алты бу шығыры:

- ПТ-80/100-130/13 типті үш шығыр;

- Р-50-130/13 типті бір шығыр;

- Т-100/120-130-4 типті екі шығыр.

б) БКЗ-420-140-7с типті жеті бу шығыр.

1. 3. 1. Турбиналардың техникалық сипаттамасы

ПТ-80/100-130/13 бу шығыры номиналды қуаты 80 МВт, реттелетін

жылыту және өнімді алымға ие шығыр. Бірвалды екі цилиндрлі агрегатқа ие

және 120 МВт қуатқа ТВФ-120-2 генератор жетегіне арналған[19] .

ПТ-80/100-130/13 бу шығыры ЖҚҚ кірісінде төрт реттейтін клапаннан

тұрады және бутаратқыш саптамаға ие. ЖҚЦ - ыстыққа берік материалдан

жасалған. Ағынды бөлігі біртопайлы реттелетін бағанға және қысымның

16 бағанына ие. ЖҚҚ-тан кейін бу өндірістік алымға барады, артынан ТҚЦ-

ға жеткізіліп шығыр конденсаторына жеткізіледі.

ЖҚЦ құрылымы-ыстыққа төзімді болаттан тұрады. Ағындық бөлігі,

бірвенцті реттелетін саты мен 16 қысымдық сатыдан тұрады.

ЖҚЦ-дан кейін бу өндірістік таңдауға кетеді, сондай-ақ ТҚЦ -нан ары

қарай шығыр шықтағышына барады.

ТҚЦ үш бөліктен тұрады:

- біріншісі, жоғарғы жылыту таңдамасына дейін реттегіш саты мен

сатылық қысым жүйесінен;

- екіншісі, жоғарғы және төменгі жылыту таңдамасы аралығында,

яғни аралық ағыс, екі сатылы қысымнан;

- үшінші бөлік, екі сатылы қысымнан және реттегіш сатыдан.

Жылыландыру таңдамасының қысымы бір бұрылмалы тарылтқышпен

реттеледі.

Жоғары қысымды айналғы (ЖҚА) - бір тұтасты, ал төменгі қысымды

айналғы (ТҚА) - қиыстырылған, яғни он толық табақшадан, үш

саптамалықтан құрастырылған. Екі айналғы да ЖҚА мен ТҚА - иілгіш.

Шығыр айналғылары өздері арасында және айналғы өндіргішінің қатты

жалғастырғышымен байланысқан, ортақ нығайту айналматірекпен

байланысқан[17] .

Егер айналғының айналуын айналматіректің алдыңғы жағынан қарасақ

сағат бағытымен бірдей. Шығырдың белгі-қосыны ТҚЦ-ның артқы іргетас

жиектігінде орналасқан.

ПТ-80\100-130\13 типті шығырдың негізгі көрсеткіштері:

1) Электрлік қуаты:

максималды N max=100 МВт

номиналды N nom=80 МВт.

2) Стопорлы қақпақшаның алдындағы бу көрсеткіштері:

қысымы

температурасы

Po= 12, 75 МПа

t0=555°С.

3) Шықтағыштағы қысым Рш= 0, 0035 МПа.

4) Реттелетін таңдамадағы бу көрсеткіштері:

өндірістік Pn=1, 3 МПа

tn=265°С

жоғарғы жылыту

Р вот = 0, 25-0, 05 МПа

төменгі жылыту Р нот= 0, 10-0, 05 МПа

5) Реттелмейтін таңдамалардың бу көрсеткіштері, яғни бу қысымы, Рі:

1. 3 - кесте Реттелмейтін таңдамалардың бу көрсеткіштері

6) Шығырға кеткен будың максималды шығыны,

Dmax =470 т/сағ

7) Шығырға кеткен будың номиналды шығыны

Dmin =420 т/сағ

Р-50-130/13 бу шығыры, қарсықысымды, бірбілікті және бірцилиндрлі

күйді көрсетіп, 63 МВт қуаттылықпен ТВФ -63-2 типті өндіргішті міндетті

түрде әкелуге арналған. Шығыр бір реттелетін саты мен 16 сатылық

қысымнан тұрады.

Турбина алдындағы бу көрсеткіштері:

қысымы Ро 12, 75 МПа

температурасы to 555° С

Қарсықысымды турбинадан кейінгі қысым : Рn=1, 3 МПа.

Реттелетін таңдама саны, қысым Р :

I, ПВД-3 3, 63 МПа

II, ПВД-2

III, ПВД-1