Алматы 2-ЖЭО-да орналасқан ДСВ-800 типті жылу желіні қоректендіретін деаэрациялық қондырғының өнімділігін 940 т сағ мәніне дейін жоғарлату үшін қайта құру

Жұмыс түрі: Дипломдық жұмыс
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 57 бет
Таңдаулыға:

АҢДАТПА

Дипломдық жобада Алматы 2-ЖЭО-да орналасқан ДСВ-800 типті
жылу желіні қоректендіретін деаэрациялық қондырғының өнімділігін 940
тсағ мәніне дейін жоғарлату үшін қайта құру есептелді.
Осы мақсатта қондырғының бірінші және екінші ағынды тәрелкелерге
тікбұрышты формадағы тарақ тәрізді табалдырық, осы тәрелкелердің төменгі
бөліктеріне буды әкететін бет, айналдыра өткізетін қорап орнатылады.
Қайта құру деаэратор жұмысының тиімділігін су мен будың бірінші
және екінші тәрелкеден жұқа ағынша тұрінде шашырап ағуы кезінде үзақ
уақыт бойы әсерлесуінен жоғарылады. Сонымен қатар су тамшылары мен
ағыншаларды бумен ұзақ уақыт өңдеу және деаэрацияланатын су
температурасын қанығу температурасына дейін біркелкі қыздыру су сапасын
жақсартты және құрамындағы оттегі мен көміртегі диоксидінің
концентрациясын төмендетті.
Қайта құру нәтижесінде ДСВ-800 типті вакуумды деаэратордың
максималды мүмкін болған жүктемесін 940 тсағ дейін жоғарлатуға мүмкін
болды. Максималды жүктемеде деаэраторда тазаланған су құрамындағы

концентрациясы 42...50 мкг дм3 және
құрады.

АННОТАЦИЯ

В данном
дипломном проекте Реконструкция деаэрационной

установки подпитки теплосети ДСВ-800 планируется реконструкция
деаэратора сетевой воды с целью увеличения его производительности до 940
тч.
Реконструкция заключается в установке гребенчатых переливных
порог на первой и второй струйных тарелках и короб перепуска греющего
пара, пароотводящих листов для повышения времени контакта паровой и
водяной сред. Предложенные меры приведут увелечению времени обработки
паром струй воды и улучшению показателей очищаемой воды.
Реконструкция позволяет повысить эффективность работы деаэратора
за счет увеличения поверхности соприкосновения воды с паром путем
разбрызгивания воды на тонкие струйки и мелкие капли при сливе с первой и
второй струйных тарелок, обеспечения более раномерного подогрева
деаэрируемой воды до температуры насыщения.
В результате реконструкции удалось увеличить максимально
возможную нагрузку вакуумного деаэратора ДСВ-800 до 940 тч. При
максимально возможной нагрузке содержание кислорода в деаэрированной

воде составляет 42...50
мкг дм3 , что обеспечивает нормированное

содержание кислорода и стопроцентное удаление углекислоты.

ABSTRACT

In this degree project "Reconstruction of Deaerating Installation of Feed of
a Heating System of DSV-800" reconstruction of the deaerator of network water
for the purpose of increase in its productivity to 940 th is planned.
Reconstruction consists in installation edge overflow a threshold on the first
and second jet plates and a box of restart-up of heating steam, steam discharge
sheets for increase of time of contact of steam and water environments. The offered
measures will give to increase in time of processing the ferry of streams of water
and to improvement of indicators of cleared water.
Reconstruction allows to increase overall performance of the deaerator at the
expense of increase in a surface of contact of water with steam by water spraying
on thin streams and small drops at plum from the first and second jet plates,
ensuring more ranomerny heating of deculated water up to the saturation
temperature.
As a result of reconstruction it was succeeded to increase the greatest
possible loading of the vacuum DSV-800 deaerator to 940 th. At the greatest
possible loading the content of oxygen in deaerated water makes 42... 50 that
provides the rated content of oxygen and absolute removal of carbonic acid.

Мазмұны

КІРІСПЕ ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ..
1. ЖЭО-ның жылулық сүлбесінің сипаттамасы мен есебі ... ... ... ... ... ... ... ..

1.1.
1.2.
ЖЭО-ның жылулық сүлбесінің сипаттамасы ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .
ЖЭО-ның жылулық сүлбесінің есебі ... ... ... ... ... ... ... .. ... ... ... ... ... ... .

1.2.1. ЖЭО-ң жылулық жүктемесі ... ... ... ... ... ... .. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...
1.2.2. ЖЭО-ң өзіндік мұқтаждығына кететін бу шығынын анықтау

1.3.
Негізгі қондырғыларға сипаттама ... ... ... ... ... ... .. ... ... ... ... ... ... ... ... ..

1.3.1. ЖЭО-дағы турбиналарға сипаттама ... ... ... ... ... ... .. ... ... ... ... ... ... ... ...
1.3.2. ЖЭО-дағы қазандарға сипаттама ... ... ... ... ... ... .. ... ... ... ... ... ... ... ... ...
2. ЖЭО-дағы деаэрациялық қондырғы сүлбесі және сипаттамасы ... ... ... ...

2.1.
2.2.
2.3.
Вакуумды деаэрациялық қондырғының сипаттамасы ... ... ... ... ... ... ...
Деаэрациялық қондырғы сүлбесі ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ..
ДСВ-300 деаэрациялық қондырғы сипаттамасы мен есебі ... ... ... ... ...

2.3.1. ДСВ-300 типті вакуумды деаратордың жылулық балансын есептеу...
2.3.2. Ағынды бөліктің жылулық және гидравликалық есебі ... ... ... ... ... ... ..
2.3.3. Айналдыра өткізу тәрелкесінің есебі ... ... ... ... ... ... ... .. ... ... ... ... ... ...
2.3.4. Судың дегазация процессінің есебі ... ... ... ... ... ... ... .. ... ... ... ... ... ... ...
3. Өміртіршілік және қауіпсіздік бөлімі ... ... ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ... ... ... ..

3.1.
3.2.
3.3.
3.4.
Өміртіршілік қауіпсіздік бөліміне кіріспе ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...
Зиянды заттардың қоршаған ортаға әсерін бағалау ... ... ... ... ... ... ... ...
Ауадағы зиянды қалдықтардың таралуын есептеу ... ... ... ... ... ... ... ... .
Желдер розасы және санитарлы-қораныс зонасын анықтау ... ... ... ... .

4. Жобаның технико-экономикалық негіздемесі ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .

4.1.
4.2.
Жобаның бейнеленуі ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ..
Өндірістік жоспар ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...

4.2.1. Жасаушылардың жұмыс ақысы ... ... ... ... ... ... ... .. ... ... ... ... ... ... ... ... ..
4.2.2. Қондырғыны жаңғыртуға қажет құралдары мен аспаптарын алуға
кететін шығындар ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...
4.2.3. Жабдықтардың монтажына кеткен шығындар ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...
Қорытынды ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...
Пайдаланған әдебиеттер тізімі ... ... ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...

Кіріспе

Дипломдық жұмыста Алматы №2 ЖЭО-да қалаға жіберілетін желілік
суды даярлайтын ДСВ-800 типті қондырғыны қайта құру қарастырылады.
Дипломдық жұмыстың негізгі мақсаты - Алматы қаласының жылу
желісіне жіберілетін жылу мөлшері 20%-ға артқан жағдайда су дайындау
қондырғысы жүктемесінің сәйкестігін қамтамасыз ету. Яғни ДСВ-800 типті
вакуумдық деаэраторлық қондырғы құрылымына арнайы өзгерістер енгізу
арқылы оның желілік суды коррозиялық газдардан тазарту қабілетін арттыру.
Дипломдық жұмыстың өзектілігі қарастырылған мәселе электр станциясына
қажет су мөлшерін үнемдеуге, станцияның көмекші жабдықтарының
пайдалану мерзімін ұзартуға тікелей ықпалын тигізеді.
Практикалық мағынасы ДСВ-800 типті вакуумды деаэрациялық
қондырғының ішкі құрылысын өзгертуге бағыттылған. Деаэрациялық
қондырғы арғашқы нұсқасында 800 тсағ желілік суды оттегі мен
көмірқышқыл газдарынан тазартуға негізделген еді. Тазарту процессі -
деаэраторлық бағанға құйылатын желілік судың тәрелкелерде қыздырушы
бумен тікелей әсерлесуі кезінде орын алатын оттегі және көмірқышқыл
газдарының десорбциялық ажырауында.
Газдар қарқынды ажырау үшін тәрелкенің бетінде жиналған су бірнеше
ағыншаларға ажырап тәрелкедегі тесіктер арқылы төмен орналасқан келесі
тәрелкеге өтуі қажет және жол-жөнекей қыздырушы бумен әсерлесіп суда
еріген газдардан тазаруы қажет.
Қыздырушы буды тиімді қолдану үшін оны тәрелкеге арнайы бағыттау
мәселесі шешіледі.
Осы мақсатпен ДСВ-800 деаэратордың бірінші және екінші
тәрелкелеріне арнайы бу қалқалары орнату ұсынылды. Ең төменгі, яғни
үшінші тәрелкеге жіберілетін бу мөлшері бірұалыпты таралу үшін біртұтас
бу ағынын үш бу құбыры арқылы берілу ұсынылды. Мұның өзі
деаэрацияланатын судың қанығу температурасына дейін қызуын қамтамасыз
етеді және желілік судың сапасын жақсартады. Нәтижесінде деаэратордың
жұмыс өндірулігі 940 тсағ-қа дейін артады.
Сонымен қатар жұмыстың негізгі бөлігінде жылу электр орталығының
төрт режимдегі жылулық жүктемелері анықталатын болады.

1. АЛМАТЫ 2-ЖЭО-НІҢ
СИПАТТАМАСЫ

ЖЫЛУЛЫҚ

СҮЛБЕСІНІҢ

1.1.

Жылулық сүлбенің сипатттамасы

№2 Алматы жылуэлекрорталығы қаланың батысына қарай,
15 км қашықтықта, Қарасай ауданы, Алғабас ауылында орналасқан.
Алматы ЖЭО-2 екі кезекте құрылған [19].
Бірінші кезегінде құрылыс 1978-1983 жылдары жүзеге асырылды. Үш
БКЗ-420-140-7с типті бу қазандары жэне үш ПТ-80100-13013 типті бу
шығырлары пайдалануға енгізілген болған.
Құрылыстың екінші кезегі 1985-1989 жылдары іске асқан.
Пайдалануға тағы да БКЗ-420-140-7с типті төрт бу қазандары, бір Р-50-
13013 типті бу шығыры және екі Т-110120-130 типті бу шығырлары
енгізілді [23].

1995 жылдан үшінші
кезекті құрылыс осы күнге дейін

қарастырылып отыр, онда тағы бір БКЗ-420-140-7с типті қазанды қосу,
Вентури түтікшелері бар скрубберлерді жаңарту, жаңа күл төгіндісінің
құрылысы, БКЗ-420-140-7с қазандардың ағындық шахталарының
жаңартылуы болжалануда.
Алматы ЖЭО-2 жылулық қағидалық сүлбесі Қосымша Б көрсетілген.
ЖЭО-да БКЗ-420-140 типті 7 бу қазаны орнатылан. Қысымы 140 ата алты
дана коллекторлар арқылы бу қазандар станциядағы турбиналарға жалғанған:
3хПТ-80100-13013, 2хТ-110120-130 желілік қыздырғыштарға ие және
олар жылуландыру жүктемесін қамтамасыз етеді. ПТ және
Т турбиналарының регенерация жүйесі төрт ТҚҚ, деаэратор және үш ЖҚҚ-
дан , Р-50-13013 турбинасы үш ЖҚҚ және деаэратордан тұрады.
ПТ-80100-13013 және Т-110120-130 турбиналары жылуландыру
жүктемесімен қамтамасыз етіп отыратын желілік қыздырғыштарға ие.
Желілік қыздырғыштар Алматы қаласын жылуландыру үшін желілік
суды қыздыру міндетін атқарады. АЖЭО-2 шыңдық тәртіп жұмыс жасайтын
Батыс жылулық комплексімен (БЖК) базалық тәртіпте жұмыс жасайды[19].
БЖК-не жылу жылумагистральмен Ду = 800 және 1000 мм ие екі құбыр
арқылы жіберіліп отырады. Ыстық сумен қамдау жүйесі - ашық жүйе. Жылу
жіберудің температуралық сызбасы - желілік судың температурасымен қыста
- 150ОС , жазда - 70ОС.

13 ата станцилық коллекторға бу Р-50-13013 турбинасы мен
ПТ-

80100-13013 турбнасының алымынан беріледі. Коллектордан шыңдық
жылулық жүктемені жабатын шыңдық бойлерлер қоректенеді, ЖЭО-ң
өзіндік мұқтаждығына бу беріледі, яғни ЖЭО-2-ден өндіріске бу берілмейді.

Егер кенеттен станциядағы бір турбина істен шығып қалатын болса ,13
ата қысымды коллекторды резервтеу үшін РОУ-14013 жүйесі бар, екі
150тсағ және бір 250 тсағ.

ПТ-80
және
Т-110
турбиналары конденсатордан тұрады.

Конденсатордан шығатын конденсат ТҚҚ-тан деараторға беріледі, ал
деаратордан ЖҚҚ арқылы қазанға беріліп, цикл тұйықталады. Р-50
турбинасында конденсат болмайды, ал турбинадан шыққан бу 13 ата
коллекторына жіберіледі.

1.2 ЖЭО-2 жылулық сұлбасының есебі

1.2.1 ЖЭО жылулық жүктемесі
АҚ "Жылукомунэнерго" және АлЭС Распределительные тепловые
сети берілгені мәліметтері бойынша АЖЭО-2 максималды жылулық
жүктемесі Qmax= 1065 Гкалсағ құрайды, соның ішінде ыстық су қамдау
жүктемесі Qгвс = 195 Гкалсағ, жылуландыру және желдету жылулық
жүктемесі Qот = 870 Гкалсағ құрайды.
Алматы қаласы үшін климаттық мәліметтер:
Сыртқы ауа температурасы:
- Есептік жылулындыру t pH = -25 С;
- Суық айдың орташа температурасы t xмH = -7,4 С;
- Жылуландыру кезеңіндегі орташа температура t срH = -2,1 С;
- Жаздық орташа температура t = +20 С.

Режим бойынша жылулық жүкетеме есебі:

I-режим, максималды-қыстық [19]:

QI = Qmax = Qот + Qгвс
QI = 870 + 195 = 1065 Гкалсағ
II-режим, есептік-тексеру:

(1.2.1.1)

II
tвн t нкм
t вн t нp

+ Qгвс

(1.2.1.2)

QII = 870*(18 + 7,4) (18 + 25) + 19 = 708 Гкалсағ.
III- режим, орташа жылуландыру:

III

t вн t нср
t вн t нp

+ Qгвс

(1.2.1.2)

QIII = 870 (18 + 2,1) (18 + 25) +195 = 600 Гкалсағ.
IV - режим, жаздық:
QIV = Qгвс = 195 Гкалсағ.Q = Qот+
Q = Qот+

Негізгі қондырғылардың жылулық қуаты:

Турбиналардың жылуландыру алымынан:

3хПТ-80100-13013, Qптотб =3 80=240 Гкалсағ
2хТ-110120-130, Qтотб = 2 175=350 Гкалсағ.

Алымдардың қосынды қуаты:

Qотб= Qптотб+ Qтотб
Qотб =240+350=590 Гкалсағ.

Шыңдық жылытқыш (бойлер) жүктемесі:

ПТ-80100-130, Qптпб =3*Qптпб =3*130=390 Гкалсағ,
Р-50-130, Qрпб =230 Гкалсағ.

Шыңдық жылытқыштардың жалпы қуаты:

Qпб= Qптпб + Qрпб

Qпб =390+230=620 Гкалсағ.

Алматы қаласы үшін ұсынылған жылуландыру еселеуіші:

тэц=0,5 0,55.

Жылуландырудың есептік еселеуіші:

тэц= Qотб QI

тэц = 590 1065 =0,52.

(1.2.1.2)

(1.2.1.2)

(1.2.1.3)

Турбина алымының жүктемесі:
Qотб= тэц QI
(1.2.1.4)
Qотб =0,52*1065=554 Гкалсағ.

ЖЭО-2-нің шыңдық жүктемесі:

Qпик= QI - Qотб

(1.2.1.5)

Qпик =1065-554=551 Гкалсағ.

Жылулық жүктеме жайлы деректер кесте - 1.1 көрсетілген.

1.1 кесте - Жылулық жүктеме жайлы жиынтық деректер

1.2.2 ЖЭО-ң өзіндік мұқтаждығына кететін бу шығынын анықтау
Мазут шаруашылығына кететін бу шығыны:

ЖЭО-2-де мазут қазандық отын ретінде қолданылады. Мазуттың
жылулық жылулық қабілеті:
Энергетикалық қазандарда мазутты жаққандағы мазут шығыны[20]:

Вэкрасч=

QHp 'r

38940 * 0,91

1,768 тсағ

(1.2.2.1)

мұнда, 30 өндірірулігі бар екі қазанды жаққанда бу мөлшері, төмендегідей
анықталады:

Dраст =

30 * 2 * Dкк
100

(1.2.2.2)

Dраст

30 * 2 * 420
100
2,52 тсағ

Мұнда су және бу қажыры[4]:

Р = 140ата, t = 545 С кезде h пп= 3480 кДжкг,

tпв = 230 С , Рпв = 175 ата кезде hпв= 994кДжкг.

Теміржол цистерналарынан мазутты ағызуға кететін бу шығыны: №
пп
Қызмет аты
Белгіленуі
Өлшем
бірлігі
Режим
№
пп
Қызмет аты
Белгіленуі
Өлшем
бірлігі
I
II
III
IV
1
Жылуландыру және
желдету
Qот
Гкалсағ
870
513
405
-
2
Ыстық сумен қамдау
Qгвс
Гкал сағ
195
195
195
195
3
Тұтас ЖЭО бойынша
Q
Гкал сағ
1065
708
600
195
4
Негізгі желілік
қыздырғыштар
Qосп
Гкал сағ
554
554
554
195
5
Шыңдық желілік
қыздырыштар
Qпб
Гкал сағ
511
154
46
-
D расч hпл hпв
Вэкрасч=
252 * 3480 994

Dсл = n*(0,636 - 0,0106 tнв)
(1.2.2.3)
Мұнда n = 5 бір ставка мазутты ағызу кететін цистерна саны, t нв -
сыртқы ауа температурасы.
Есепті тәртіп бойынша жүргіземіз:

DIсл = 5*(0,636 - 0,0106 (-25)) = 4,5 тсағ;
DIIсл = 5*(0,636 - 0,0106 (-7.4)) = 3,6 тсағ;
DIIIсл = 5*(0,636 - 0,0106 (-2,1)) = 3,3 тсағ;
DIVсл = 5*(0,636 - 0,0106 (-20)) = 2,1 тсағ.

Мазутты сақтау қоймасындағы мазутты жылытуға кететін бу шығыны:
ЖЭО-2-де 1000 м3 көлемді үш резервуар бар. 1000 м3 көлемді бір резервуарға

кететін бу шығыны:

DIпод = 0,876 - 0,0146 ( tнв) (1.2.2.4)

Үш резервуара кететін бу шығыны:

Dпод = n*(0,876 - 0,0146 ( tнв)

Тәртіп бойынша есептеу:

DIпод =3*(0,876 - 0,0146 (-25) = 3,7 тсағ;
DIIпод =3*(0,876 - 0,0146 (-7,4) = 3,0 тсағ;
DIIIпод =3*(0,876 - 0,0146 (-2,1) = 2,7 тсағ;
DIVпод =3*(0,876 - 0,0146 (-20) = 1,8 тсағ.

Мазут тасымалдауда мазутты жылытуға кететін бу шығыны:

Dраз = 0,0665 * Вэкраст

Dраз = 0,0665 *17,68 = 1,2 тсағ.

Қазандықтардағы мазут шығыны:

Вэкраст = 17,68 тсағ.
Мазут шаруашылығына кететін толық бу шығыны:

Dмх = Dсл + Dпод + Dраз, тсағ

Тәртіп бойынша есеп:

DIмх = 4,5 + 3,7 + 1,2 = 9,4 тсағ;
DIIмх = 3,6 + 3,0 + 1,2 = 7,8 тсағ;

(1.2.2.5)

(1.2.2.6)

(1.2.2.7)

DIIIмх =3,3 + 2,7 + 1,2 = 7,2 тсағ;
DIVсл = 2,1 + 1,8 + 1,2 = 5,1 тсағ.

б) Суды химиялық тазалауа кететін шикі су шығыны:

Gсв= 1,25*(Gут +Gтс под+Gпот мх Gв сеч)

мұнда, су энергетикалық қазандықтарда өндірілгенде будың кемуі

Gут = 0,02 DIк

Gут = 0,02 * 2884 = 57 тсағ.

мұнда, ЖЭС казандарының турбиналарына кететін бу шығыны

DIк =1,03*(nпт Dптмах+ Dрмах+ nт Dтмах)

DIк =1,03(3*470+420+2*485)=2884 тсағ

Жылу желіні толықтыруға кететін бу шығыны

(1.2.2.8)

(1.2.2.9)

(1.2.2.10)

G тс под = Gсет. воды

Q I
(t пм t ов )Св

(1.2.2.11)

G тс под

1065 *103
150 30 *1

8875 тсағ

мұнда tпм = 135 С магистральға берілетін су температурасы; tов = 30 С
жылужелісіндегі толықтыратын су температурасы.

Мазут шаруашылығына кететін бу шығыны:

Gпот мх= 0,2 Dмх

Gпот мх = 0,2 * 9,4 = 1,8 тч.

РНП-дан үрленген су көлемі.
Қазанды үрлеуге кететін су шығыны:

G прод.= 0,01 DIк

G прод = 0,01 * 2884 = 28,8 тсағ.

(1.2.2.12)

(1.2.2.13)

РНП-дан бу шығыны:

D сеп = G прод

п в
в

(1.2.2.14)

D сеп 28,8 *

1573 * 0,98 671
2756 671

12 тсағ

мұнда h прод = 1573 кДжкг- барабандағы су қажыры[4],
Р = 0,6 мПа, h псеп = 2756 кДжкг - бу қажыры[4],
h псеп = 671 кДжкг- РНП-дан су қажыры[4].

Жылуалмастырғышқа үрлеумен берілген жылу:

Gв сеч= G прод - Dсеп

Gв сеч = 28,812,0 = 16,8 тсағ

Суды химиялық тазалауға кеькен шикі су шығыны:

G св=1,25 * (57 + 8875 + 1,8 + 16,8) = 11188 тсағ.

Циклды қоректендіретін деаэратор есебі

Gцикла подл=Gв сеч+G ут+Gпот мх+( Dмх-Gпот мх)

Gцикла подл 16,8+57+1,8+(9,4-1,8)=83,2тсағ.

Деаратордағы су температурасы:

(1.2.2.15)

(1.2.2.16)

в
д

G

в
сеп

G ут G мх т * 38 Dмх G мх т *100

цикла
подп

(1.2.2.17)

tдв
(16,8 57 1,8) * 38 (9, 4 1,8) *100
83,2
43,7 С.

t вд мәні және деаэратор багындегі су температурасының tвбак = 43 С
мәні арқылы k = 4,6 10-3 көрсеткішінің мәнін анықтаймыз[20].
Эжектордан ДСВ-ға кететін бу шығыны:

D дIп = Gцикла подл k 10-3

D дIп = 83,2*4,6*10-3=0,38 тсағ.

(1.2.2.18)hпрод сеп hсеп
hсеп hсеп
t
G
по по

Эжекторға кететін бу шығыны:

D эжп = U D дIп 3

D эжп = 0,3 0,38 = 0,12 тсағ.

Будың жалпы шығыны:

DIэж = D эжп + D дIп

(1.2.2.19)

(1.2.2.20)

DIэж = 0,12+ 0,38 = 0,5 тсағ.

ДСВ-ға кететін жылу желісіндегі толықтыратын суды жылытуға
кететін желілік су шығыны:

G сет.в

тс

hсв hдI

G сет.в

8875 * (167 159)
482 167
221 тсағ

мұнда,
hIд= 167 кДжкг - аса қызған су қажыры;
h под= 159 кДжкг-толықтыратын су қажыры;
h св= 482 кДжкг-желілік су қажыры.
Есептеулер кесте-1.2 келтірілген.

1.2 кесте - Сыртқы тұтынушылардың жылулық жүктемелер кестесі №
пп
Шама аты
Белгіленуі
Өлшем
бірлігі
Тәртіп
№
пп
Шама аты
Белгіленуі
Өлшем
бірлігі
I
II
III
IV
I
Бу бойынша жүктеме 13
ата

1
Шыңдық бойлерлердегі
бу 13 ата
DпПБ
тч
698
210
63

2
Мазут шаруашылығына
кететін бу шығыны 13
ата
Dпмх
тч
9,4
7,8
7.2
5.1
3
Вакуумдық деаратордың
эжекторына кететін бу
шыыны 13 ата
Dпэж
тч
0,5
0,5
0,5
0,5
4
Толықтыратын суды
қыздыруғы жұмсалатын
бу шығыны 13 ата
Dппод
тч
7,7
7,7
7,7
7,7
5
Нәтижесінде:
DпПБ
Qп
тч
Гкалч
715,6
524
226
166
78,4
57
13,3
9,7
Gподп(hдI hподп)

1.3 Негізгі қондырыға сипаттама

Алматы ЖЭО-2-дегі негізгі қондырғы:
а) алты бу шығыры:
- ПТ-80100-13013 типті үш шығыр;
- Р-50-13013 типті бір шығыр;
- Т-100120-130-4 типті екі шығыр.
б) БКЗ-420-140-7с типті жеті бу шығыр.

1.3.1. Турбиналардың техникалық сипаттамасы
ПТ-80100-13013 бу шығыры номиналды қуаты 80 МВт, реттелетін
жылыту және өнімді алымға ие шығыр. Бірвалды екі цилиндрлі агрегатқа ие
және 120 МВт қуатқа ТВФ-120-2 генератор жетегіне арналған[19].
ПТ-80100-13013 бу шығыры ЖҚҚ кірісінде төрт реттейтін клапаннан
тұрады және бутаратқыш саптамаға ие. ЖҚЦ - ыстыққа берік материалдан
жасалған. Ағынды бөлігі біртопайлы реттелетін бағанға және қысымның
16 бағанына ие. ЖҚҚ-тан кейін бу өндірістік алымға барады , артынан ТҚЦ-
ға жеткізіліп шығыр конденсаторына жеткізіледі.
ЖҚЦ құрылымы-ыстыққа төзімді болаттан тұрады. Ағындық бөлігі,
бірвенцті реттелетін саты мен 16 қысымдық сатыдан тұрады.
ЖҚЦ-дан кейін бу өндірістік таңдауға кетеді, сондай-ақ ТҚЦ - нан ары
қарай шығыр шықтағышына барады.
ТҚЦ үш бөліктен тұрады:
- біріншісі, жоғарғы жылыту таңдамасына дейін реттегіш саты мен
сатылық қысым жүйесінен;
- екіншісі, жоғарғы және төменгі жылыту таңдамасы аралығында,
яғни аралық ағыс, екі сатылы қысымнан;
- үшінші бөлік, екі сатылы қысымнан және реттегіш сатыдан.
Жылыландыру таңдамасының қысымы бір бұрылмалы тарылтқышпен
реттеледі.
Жоғары қысымды айналғы (ЖҚА) - бір тұтасты, ал төменгі қысымды
айналғы (ТҚА) - қиыстырылған, яғни он толық табақшадан, үш
саптамалықтан құрастырылған. Екі айналғы да ЖҚА мен ТҚА - иілгіш.
Шығыр айналғылары өздері арасында және айналғы өндіргішінің қатты II
1,2 ата бу бойынша
жүктеме:

4
Желілік қыздырғыштар
негізінде
Qосп
Гкалч
554
554
554
554
5
Шикі су қыздыруға
Qсв
Гкалч
36
36
36
36

Нәтижесінде:
Жалпы:
Q
Q
Гкалч
Гкалч
590
1114
590
756
590
647
225
234,7

жалғастырғышымен байланысқан, ортақ нығайту айналматірекпен
байланысқан[17].
Егер айналғының айналуын айналматіректің алдыңғы жағынан қарасақ
сағат бағытымен бірдей. Шығырдың белгі-қосыны ТҚЦ-ның артқы іргетас
жиектігінде орналасқан.

ПТ-80\100-130\13 типті шығырдың негізгі көрсеткіштері:
1)Электрлік қуаты:
максималды N max=100 МВт
номиналды N nom=80 МВт.
2)Стопорлы қақпақшаның алдындағы бу көрсеткіштері:

қысымы
температурасы

Po= 12,75 МПа
t0=555 С.

3) Шықтағыштағы қысым Рш= 0,0035 МПа.

4) Реттелетін таңдамадағы бу көрсеткіштері:
өндірістік Pn=1,3 МПа
tn=265 С

жоғарғы жылыту
Р вот = 0,25-0,05 МПа

төменгі жылыту Р нот= 0,10-0,05 МПа

5)Реттелмейтін таңдамалардың бу көрсеткіштері, яғни бу қысымы, Рі:

1.3 - кесте Реттелмейтін таңдамалардың бу көрсеткіштері

6)Шығырға кеткен будың максималды шығыны,
Dmax =470 тсағ

7)Шығырға кеткен будың номиналды шығыны
Dmin =420 тсағ

Р-50-13013 бу шығыры, қарсықысымды, бірбілікті және бірцилиндрлі
күйді көрсетіп, 63 МВт қуаттылықпен ТВФ -63-2 типті өндіргішті міндетті I, ПВД - 7
4,5 МПа
II, ПВД - 6
2,6 МПа
III, ПВД - 5
1,3 МПа
IV, ПНД - 4
0,4 МПа
V, ПНД - 3
0,17 МПа
VI, ПНД - 2
0,085 МПа
VII, ПНД - 1
0,033 МПа

түрде әкелуге арналған. Шығыр бір реттелетін саты мен 16 сатылық
қысымнан тұрады.
Турбина алдындағы бу көрсеткіштері:
қысымы Ро 12,75 МПа
температурасы to 555 С
Қарсықысымды турбинадан кейінгі қысым : Рn=1,3 МПа.

Реттелетін таңдама саны, қысым Р :
I, ПВД-3 3,63 МПа

II, ПВД-2
III, ПВД-1
2,16 МПа
1,3 МПа.

Шығырға кеткен будың максималды шығыны

D ma =470 тсағ

Шығырға кеткен будың номиналды шығыны

D nоm =385 тсағ

Т-110120-130 типті бу турбина екі реттелетін жылуландыру
таңдамасымен, 110 МВт номиналды қуаттылығымен, үш цилиндрлі күйді
көрсетіп, ТВФ-120-12 типті өндіргішті арнайы әкелуге арналған және 175
Гкалсағ өлшемді жылуландыруға қажетті жылуды жіберу.
Жылуландыру таңдамасының номиналды қуаты 175 Гкалсағ,жаңа
шыққан будың номиналды қысымына әсер етеді Ро =12,75 МПа.
ОҚЦ бір ағынды, әр ағыны екі сатыдан тұрады, яғни, бір реттейтін
және бір қысым сатысынан тұрады.
Турбинаның жеті реттелмейтін таңдамасы бар. Таңдама көрсеткіштері
кесте түрінде 3.1 кестеде келтірілген.

Кесте 1.4 - Турбинаның жеті реттелмейтін таңдама Таңда
ма №
Жылытқыш
Р, МПа
t, С
х
I
ПВД - 7
3,32
379

II
ПВД - 6
2,28
337

III
ПВД - 5 (газдан
тазартқыш)
1,22
266

IV
ПНД - 4
0,57
190

V
ПНД - 3
0,294
130

VI
ПНД - 2
0,98
-
0,983
VII
ПНД - 1
0,037
-
0,964

1.3.2. БК3-420-140 қазанының техникалық сипаттамасы мен
мінездемесі

БКЗ-420-140-7С қазаны бір дағралы, тік су құбырлы табиғи
айналымды, П-тәрізді орналастырылған.
Қазан ошағы газбен тығыздалған, түгел дәнекерленген экранмен,
құбыр d=60мм адымы 80мм - ден орнатылған[20]. Ошақ көлемі 2660м3 ,
есептеулік жылу кернеуі 103,5 Гкалм3 .
Ошақтың алдыңғы қабырғасында алты құйындық екі ошақтық тозаң
газдың жанарғы орнатылған, екі қатар. (бір қатарға үштен). Шеткілері
ошақтың ортасына қарай 8 градусқа бұрылған. Бір оттықтың өндірулігі -
Қарағанды өнеркәсіптік өнімімен 12,35 тсағ және газбен 5166м 3 сағ.
Қожшығару қатты түрде. Әр қазанға су ваннасынан 4 шнектан келеді.
Ошақтың жоғарғы жағында және көлденең газ жолында 4 сатыдан
тұратын радиациялы - конвективті бу қыздырғыш орнатылған. Қыздырылған
будың температурасын реттеу екі сатыда өзінің конденсатын шашырату
арқылы орындалады. Қазан дағырасы пісіріліп құрастырылған, ішкі қосөресі
1600мм, қабырғасының қалыңдығы 112 мм (ст. 16 ГНМА) [19].
Қызған бу температурасы бүркігішті бусалқындатқыш арқылы
реттеліп, буқыздырғыштың сатыларының арасында бөлгішке орналасқан.
Ағындық шахтада сулы үнемдегіш пен бөлгішке үйлестірілген
ауақыздырғыш орналасқан. Сулы үнемдегіш иілгіш жұмсақ, 20 с болаттан
тұрады:
Конвективті шахтада сулы үнемдегішінің 2-ші сатысы, құбырлы ауа
қыздырғыштың екінші сатысы, сулы үнемдегішінің 1-ші сатысы, құбырлы
ауа қыздырғыштың 1-ші сатысы газ жолында орналасқан.
Отынды бөліп ұсату үшін төрт жеке СПУ 7006000 типті шаң дайындау
қондырғысы, балғалы диірменмен ММТ-20002600730 типті және ВГДН-15
типті ыстық ауа үрлейтін желдеткіш орналасқан. Желдеткіш диірменге ауа
беру үшін орналасқан.
Суық ауа қазанға екі ДН-26ГМ типті желдеткіштер арқылы беріледі,
олардың айналу жиілігі 740600 айнмин.
Қазаннан газдың кетуі екі жылдам ДН-26-2 -0,62 типті түтін сорғыш
арқылы орындалады, (745590 айнмин).Қазанды тұтату үшін өндірулігі 0,8
тсағ мазут болатын 6 механикалық мазуттық форсунка қарастырылған.
Түтін газдарынан тазарту сулы күл ұстағыштармен атқарылады. Түтін
газдарының температурасын жоғарылату үшін күл ұстағыш қондырғыдан
кейін таза газ жинау қорабына 70 оС де ауа қыздырғыштан кейін ыстық ауа
жіберіледі. Ауа қыздырғыш алдындағы ауа температурасы үрлегіш
желдеткіштің сору қорабына ыстық ауаның қайтарумен реттеледі.
Дайындау зауытымен келісімде шымылдықтың 1-ші сатысын, толғымен
алып тастап барлық қазан қондырғыларында бу қыздырғыштар орнатылған.

Күлділігі жоғары Борлин, Куучекин, Екібастұз көмірлерін жағу үшін және
қазан қондырғысының артқы үстіңгі жағының күлден тозуын төмендету үшін
Казтехэнерго жобасымен және дайындау зауытының келісімі бойынша
қазан агрегатында қайта құру жасалынған, ал өзгерістер мыналар:
2-ші сатылы сулы үнемдегіш ауыстырылған, жаңаға, құбыр диаметрі 32х4
және металл (сталь 20) және құбырдың көлденең және тік адымдары
үлкейтілген, 75 және 46 мм ден 111 және 55 мм-ге дейін.
Ол газ жылдамдығын азайту үшін және құбырдың күлден тозуын
азайту үшін жасаған.Осыған байланысты газдың кескіні азайды. 38,6 м2 тан
50,3 м3 ке дейін, ал сулық үнемдегіштің жоғарғы жағының қызуы 32% ға
кеміді, 1790 нан 1220 м2 қа дейін.
Аталып өткен өзгерістер станцияның №1,2,3,4,5 қазан
қондырғыларында орындалды және ол қазан қондырғыларының жұмысында
өзін жақсы көрсетті, су үнемдегіштің бұзылуының төмендеуі және ҚАҚ-тың
тозуын төмендетті. Қазанның жүктемесін 280 тсағ қа дейін көтерді, бірақ аз
ғана тиімділігі төмендеді, өзгерісті барлық қазан қондырғыларында өткізуді
ойластыруда.

II ТАРАУ. ЖЭО-ДАҒЫ ДЕАЭРАЦИЯЛЫҚ ҚОНДЫРҒЫНЫҢ
СҮЛБЕСІ ЖӘНЕ ЕСЕБІ

Қоректік судың құрамындағы газдардың болуы жылу электр
станцияларындағы қондырғылардың ішкі қабатында коррозия процессінің
пайда болуына алып келеді. Газдардың ішінде коррозияға өте белсенді -
оттегі болып табылады. Оттегі көптеген жағдайда коррозия процессінің
болуын арттырады, суда оттегінің болуы электрохимиялық коррозияның
пайда болуына алып келеді [10]. Көмірқышқыл газы коррозияның пайда
болуына әсер етпейді, бірақ бұл газдың судың құрамында болуы коррозия
процессін тездетеді.
Суға газ тәріздес қоспалар конденсаторға және төменгі қысым
қыздырғыштарда ауа сору кезінде түсуі мүмкін. Табиғи қоспалардың суға
түсуі конденсаторға салқындатушы суды тығыз емес жылуалмастырғыш бет
арқылы сорылғанда түсуі мүмкін. Ал көмірқышқыл газының ауа сормасы
кезінде суда пайда болу мәні көп шаманы қамтымайды. Көмірқышқыл газы
конденсатты-қоректендіру трактында бикарбонаттардың таралуы кезінде
пайда болады[11].

2NaHCO3 Na 2CO3 H 2O CO2

Na 2CO3 2NaOH CO2
Энергетикалық қондырғылардың ішкі қабатының коррозиясын
төмендету үшін қондырғыларды коррозияға тиімді материалдардан, латунды
қорытпа,аустенитті болаттан, жоғары никельді қорытпадан жасауға тура

келеді. Ал бұл өз кезегінде қондырғалардың қымбаттауына және шығынның
көбеюіне алып келеді.
Азот және басқа да газдар химиялық инертті газ болғанымен олар
шықтанбайды, сондықтан жылулық қондырғылардың өнімділігін
төмендетеді [18]. Сондықтанда олардың судың құрамында болуы қажет емес
болып табылады. Судың құрамында оттегі, көміртегі және басқа да
газдардың болуы энергетикалық қондырылардың жұмысына кері әсер етеді.
Коррозия процессін тоқтату немесе азайту үшін, арзан конструктивті
материалдардан энергетикалық қондырғылар жасау үшін қоректік судың
құрамындағы газ тәріздес қоспаларды жою керек. Олардың құрамын азайту
немесе жою үшін деаэрация процессі қолданады [3].
Қыздырыштардағы және басқа да жылулық қондырғылардағы қорек су,
жылулық желідегі және циклдағы қоспа сулар деаэрация процессінен өтеді.
Электр станция және желілердің техникалық пайдалану шарттары бойынша

судағы еріген оттегі мөлшері: қысымы 10 МПа-дан асатын бу қазандардың
қорек судағы мөлшері 10 мкгкг, жылулық желіні қоректендіретін судағы
мөлшері 50 мкгкг құрайды [18]. Деаэрациядан кейін судағы еркін
көмірқышқыл газы болмауы тиіс.
Біздің елімізде және шет елдерде термиялық деаэрация процессі
кеңінен қолданылады. Термиялық деаэрация - газдың десорбциялануы, яғни
сұйықтықтың бумен әсерлескенде газдың бөлінуі. Бұл процесс сұйық пен газ
фазаларының тепе-теңдік заңдарына негізделеді [7]. Десорбция кезінде тепе-
теңдік Генри заңымен сипатталады:

Г

г

Мұнда, г судағы еріген газдардың массалық концентрациясы;
Г газдың тепе-теңдік парциалды қысымы;
пропорционалдық коэффиценті,немесе Генри константасы.
Судағы еріген газдарды азалау үшін су беті бумен толтырылуы керек.
Буды суды қайнату арқылы аламыз. Су интенсивті қайнау кезінде су буының
парциалды қысымы мен жалпы қысымы тең болады, яғни судың беті су
буымен толтырылған болады. Сондықтан термиялық деаэрация кезінде
деаэраторлық қондырғының қысымына сәйкес, судың температурасы қанығу
температурасына тең немесе жақын болуы тиіс[16].

2.1 Вакуумды деаэрациялық қондырғының сипаттамасы

Вакуумды деаэраторлар
жылуэнергетикалық кәсіпорындарда

орналасқан және суды коррозияға белсенді газдардан тазалаудың соңғы
сатысы болып табылады. Деаэрациядан өткен судың құрамындағы газдардың

мөлшері белгіленген стандарттартдан аспауы тиіс [10]. Деаэрациялық
қондырғы:
- деаэрацияланбаған су қыздырғыштан;
- деаэратордың деаэрациялық бағанадан;
- қоректендіретін сорғыдан;
- қоректендіретін сорғыларды тіреп тұратын бактан тұрады.
Жылулық желіні қоректендіретін деаэрациялық қондырғы жылулық
желіні қоректендіретін желілік судағы коррозиялық газдарда, оттегінен және
көміртек оксидінен электростансаның тиімділігін асыру үшін арналған
қондырғы. АЖЭО-2-де ДСВ-800 типті деаэратордың 11 данасы, ЭП-3-2575
ХТГЗ типті буағыншалық эжекторлардың 11 данасы, 11 дана НПТС типті
300Д-90 желіні қоректендіретін сорғы және қоректік су қорын сақтайтын
көлемі 3000 м болатын 2 бак орнатылған.
ДСВ-800 типті вакуумды деаэраторды қоректік суды оттегі және
көмірқышқыл газынан тазалау үшін қолданады. ДСВ-800 0,75-0,5 кгссм2
қысымда жұмыс жасайды (деаэрацияланатын су температурасы 40-80ОС
аралыын қамтиды). Деарацияға келетін бастапқы су ретінде химиялық
тазаланған су пайдаланады. Суды қанығу температурасына дейін қыздыру
қыздырушы орта арқылы, яғни қыздырылған су қолданады. Қыздырылан су
температурасы 100ОС-дан кем болмауы керек.

2.1. кесте - ДСВ-800 вакуумды деаэратордың техникалық сипаттамасы

ДСВ-800 типті деаэраторда екісатылы сұлбамен жұмыс жасайды, яғни
1-саты - ағыншалы, 2-саты- барботажды. Деаэратор келесідей жұмыс істейді.
(2.1 - сурет) Химиялық тазаланған су штуцер 10 арқылы деаэратордың
жоғары бөлігіне, бөлгіш коллекторға 9 беріледі, сосын су бірінші тәрелкеге
8 беріледі [16]. Шама атауы
Мәні
Номиналды өндірілугі тсағ
800
Өнімділік диапазоны
30-120%
Абсолютті жұмыстық қысым,МПа
0,0016-0,05
Деаэрацияланған судың
температурасы, С
40-80
Жылутасымалдағыштың
температурасы, С
70-180
Эжектор түрі
ЭП-3-2575 ХТГЗ

1-барботажды бет; 2-шықтанбаған аса қызған бу кірісі;бөлгіш коллектор;
3-Деаэрацияланған суды алу жолы; 4-буды айналдыра өткізу құбыры;
5- айналдыра өткіщу құбыры 6- суды айналдыра өткізу қорабы;
7- шықтанбаған буды алып кететін құбыр; 8,11,12- бірінші, екінші, үшінші
тәрелке; 13- қыздыратын орта кірісі; 14- жалюзи; 15- қыздырғыш бөлік;
16-бөлгіш қалқа; 17-деаэрациялық бөлік.

2.1.сурет - ДСВ-800 вакуумды деаэратордың құрылысы

Бірінші тәрелке 30 %-ды минималды су шығынына реттелген, егер су
шығыны минималды мәнінен асатын болса онда түсірмелі қорап арқылы

екінші тәрелкеге беріледі. Бірінші тәрелке
-
шықтанбаған буды

салқындататын функциясының ролін атқарады. Сондықтан ол қажет
шықтанбаған буды шықтандыру функциясын атқарады. Екінші тәрелке 11
деаэратордың барлық жүктемеде жұмысын қамтамасыз етіп отыратын негізгі
болып табылады. Екінші тәрелке тесіктерінен су үшінші тәрелкеге 12
жіберіледі. Үшінші тәрелкеден соң су барботажды бетке 1 беріледі. Су
барботажды бетте өңделгеннен соң, деаэрацияланған су құбыр 3 арқылы
ЖЖҚС сорғысы арқылы желіге әкетіледі.
Деаэраторда аса қызған су кіру үшін арнайы саңылау 13 бар. Аса
қызған су температурасы 70 150ОС аралығын қамтиды. Аса қызған су
деэраторға кіргенде қайнайды және жалюзи арқылы су мен бу бөлінеді.
Бөлінген бу барботажды бет асты арқылы өтеді, ал шықтанбаған су арнайы
құбыр арқылы деаэрацияланған сумен бірге әкетіледі. Бу барботажды беттің
тесіктері және су арқылы өтіп суды қанығу температурасына дейін қыздырып
тұрақты өңдеп отырады. Шықталмаған бу деаэратордағы тәрелке аралық
ортасына барады және тәрелкедегі су ағыншалары арқылы шықтанады.
Бөлінген газдар деаэратор корпусының жоғарғы бөлігінде орналасқан
эжектро арқылы сорылып алынады [16].

Буағыншалы эжектор

Бөлінген газдарды сыртқа шығару үшін
ЭП-3-2575 ХТГЗ типті

буағыншалы эжектор қолданады.

2.2.кесте - ЭП-3-2575 ХТГЗ эжекторына сипаттама

Эжекторға бу 6 кгссм2 коллектор арқылы беріледі. Эжектор
салқындатқышы арқылы өтетін химиялық тазаланған су шығыны, эжектор
құбырларының желіну алдын алу үшін, суды химиялық тазартқаннан кейін
арнайы ысырмалар орнатады.

300-Д-90 типті ЖЖҚС сипаттамасы

300-Д-90 типті сорғы вакуумды деаэраторда дайындалған
деаэрацияланған суды шығырдың желілік су қыздырғыштарына жеткізу
қызметін атқарады.
Сорғылар біркорпусты, бірсатылы , ортадан тепкіш типті және екі
жақты тарту механизмімен жұмыс жасайды. Сорғы корпусы шойыннан
жасалған.

2.3. кесте - Сорғылар сипаттамасы

2.2

Деаэрациялық қондырғы сүлбесі

Жылу Электр Орталықтарында деаэратор бу қазандары, бу
өзгерткіштер мен қыздырғыштарды қоректендіретін суларды деаэрациялау
үшін, сонымен қатар жылулық желілерді қоректендіретін суларды тазалауда
қолданады. 2.2-сұлбада ваккумдық деаэратордың бекіту сұлбасы көрсетілген. Сору камерасының абсолютті қысымы
2
0,0273 кгссм
Баған саны
3
Соратын бу-ауа қоспасының мөлшері
76 кгсағ
Сорылатын ауа мөлшері
25 кгсағ
Сорылатын бу мөлшері
51 кгсағ
Жұмыстық бу шығыны
1000 кгсағ
Саптама алдындағы бу қысымы
2
5 кгссм
Бу температурасы
О
158 С
Салқындытқыш арқылы өтетін бу шығыны
70 165 тсағ
Өнімділігі
3
900 1260 м сағ
Күшейткіш тегеурін
70 60 м.в.ст.
Қажет қуат
250 320 кВт
Сорғы ПӘК-і
85 87 %

1- Деаэрацияланатын су кірісі; 2- шықтанбаған бу салқындатқышы;
3-бу-ауа қоспасының шығысы; 4-бу кірісі; 5-деаэратор; 6-дренаж; 7- қоректік
сорғы; 8-эжектор.

2.2. сурет - Вакуумды деаэраторларды бекіту сұлбасы

Химиялық тазаланған су деаэратордың жоғарғы бөлігіне беріледі, ал
салқындатқыштан шыққан бу деаэратордың төменгі бөлігіне беріледі.
Шықтанбаған бу салқындатқышта салқын судың көмегімен салқындатылды.
Шықтаған бу дренаждық бакка құйылады, ал шықтанбаған газдар
атмосфераға тасталады [13]. Деаэрацияланған су деаэратордан қоректік
сорғылар арқылы айдалады. Ваккумдың деаэраторлардың басқа
деаэраторлардың қосылу сұлбасынан айырмашылығы оларда ағындық
эжектордың бар болуымен түсіндіруге болады. Эжектор арқылы өтетін бу
ағыны деаэратордағы шықтанбаған бумен қоса салқындатқышқа жіберіледі.
Онда бу деаэраторға түсетін суды қыздыруға қолданады.
Алматы ЖЭО-2-де деаэрациялық қондырғы сұлбасы төмендегідей
сипатта болады:
Алматы ЖЭО-2-нің жылулық сұлбасының ерекшелігі, мұнда жылулық
желіні қоектендіретін су желілік су болып табылады. Сондықтан химиялық
тазалаудан және деаэрациядан өткен су негізгі желілік қыздырыштарға,
шыңдық желілік қыздырғыштарға түсіп артынан қалаға жіберіледі. Қоректік
қондырғы 2 кезекте салынған [12]. Бірінші кезекте ДСВ-800 типті 5
вакуумды деаэратор, бес қоректендіруші сорғы және сыйымдылығы 3000 м 3
ие аккумуляторлы бак орналастырылған. Қоректік сорылармен айдалатын су
алдымен № 1-3 шығырдың желілік қыздырғыштарына барады, сосын
1 сатылы желілік сорғылар арқылы № 1-4 шыңдық желілік қыздырғыштарға
жіберіледі. Сосын желілік сорғылар арқылы қалаға беріледі.
Екінші кезекте 6 выакуумды деаэратор орнатылған. ДВ-800
әрқасысында 15 м3 аралық бак және алты жылулық желіні қоректендіретін
сорғы орнатқан. Қоректендіретін сорғылармен айдалатын су алдымен № 5-6
шығырдың негізгі желілік қыздырғыштарына беріледі, артынан шыңдық

қыздырғыштар арқылы диаметрі 1000 мм және 800 мм болатын құбырлар
арқылы қалаға жеткізіледі.

2.3

ДСВ-800 деаэрациялық қондырғы есебі

2.4.кесте - ДСВ-800 типті вакуумды деаэратордың негізгі техникалық
көрсеткіштері.

2.5.кесте - Есептеулерге бастапқы берілген мәліметтер Атау ,белгіленуі және өлшем бірлігі
Шамасы
Қыздырушы агент
Аса қызған су
Деаэратордың номиналды абсолютті қысымы д,
кгсм
0,12
Номиналды өнімділігі пр, тч
800
Деаэрацияланатын су температурасы tдв, °С
43,7
О2
Бастапқы судағы О2 мөлшері С , мгкг
8,0
О2
Деаэрацияланған судағы О2 мөлшері С дв , мгкг
0,05
СО2
Бастапқы судағы СО2 мөлшері С мгкг
20,0
СО2
Деаэрацияланатын судағы СО2 мөлшері С дв
мгкг
0
Бастапқы су шығыны Gив, тч
700
Деаэратор алдындағы су температурасы tив, °С
37
Қыздыратын орта температурасы tп, °С
100
Атау, белгіленуі және өлшем бірлігі
Шамасы
Номиналды өнімділігі, тсағ
800
Жұмыстық абсолютті қысым, МПа
0,0075-0,05
Деаэрацияланатын су температура, °С
40-80
Бағана биіктігі, мм
3968
Қабырға диаметрі мен қалыңдығы, мм
3032x516
Қыздыратын жылутасымалдағыштың
температурасы, °С
70-180
Бағана массасы, кг
11700
Сумен толтырылған бағана массасы, кг
40000
Сыналатн абсолютті гидравликалық қысым, МПа
0,3
Қорғайтын қондырғы жұмыс істеген кездегі
рұқсат етілген абсолютті қысым, МПа
0,17

2.6.кесте - ДСВ-800 типті вакуумды деаэратордың геометриялық
сипатаммасы

2.3.1 ДСВ-800 типті вакуумды деаратордың жылулық балансын
есептеу

Деаэратордың жылулық баланс теңдеуі, деаэрацияға қажет болған
немесе жұмсалған бу шығынын анықтау үшін есептеледі.
Жалпы деаэратордың жылулық баланс теңдеуі деаэраторға кірген және
шыққан жылу теңдігі түрінде жазылады:

Q1+Q2+Q3+Q4=Q5+Q6+Q7

(2.3.1.1)

мұнда, ... жалғасы

Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.