Көп қабатты ғимараттың жеке конструкцияларын есептеу

«Темірбетон конструкциялары» пәні бойынша

5В072900-Құрылыс (РПЗС) мамандығындағы студенттері үшін

Курстық жұмысты орындауға берілген

ТАПСЫРМА

13 - (нұсқа)

1. Тақырыбы:«Көп қабатты ғимараттың жеке конструкцияларын есептеу».
2. Негізгі тапсырма:Темірбетон элементтеріне жеке есептеулер жүргізу: аражабын тақтасы, құрастырмалы арқалықтар, ұстын есебі, сатылы іргетас есебі. Және әр элементті қажетті беріктік шартына тексеру қажет.
3. Курстық жұмысына арналған бастапқы деректер:

4. Курстық жұмыстың орындалу мерзімі:

Тапсырманың берілген күні: ___ қыркүйек 2018 жыл.

Жобаны тапсыру мерзімі: ___ желтоқсан 2018 жыл .

ТАПСЫРМА

КІРІСПЕ . . . 5

1. КӨП ҚАБАТТЫ ҚАҢҚАЛЫ ҒИМАРАТТЫҢ ҚАБАТАРАЛЫҚ ЖАБЫНЫН ЖОБАЛАУ . . . 6Есептеуге арналған жалпы мәліметтер . . . 6Құрастырмалы қабатаралық жабынның конструкциялық үлгісін құрастыру (үйлестіру) . . . 6Көпқуысты қабатаралық плитаны шектік күйлердің бірінші тобы бойынша есептеу . . . 7Қабатаралық жабынның бір шаршы метріне (1м2) келетін мөлшерлік және есептік жүктемелерді анықтау . . . 7Есептік және мөлшерлік жүктемелердің әсерінен пайда болатын ішкі күштер мен июші моменттер . . . 8Плитаның көлденең қимасының өлшемдерін тағайындау . . . 9Бетон мен арматураның есептік және мөлшерлік беріктік сипаттамалары . . . 9Плитаның беріктігін бойлық осіне түскен тік қима бойынша есептеу . . . 11Қабатаралық жабын плитасының сөресін жергілікті иілуге есептеу . . . 12Плитаның беріктігін бойлық оське көлбеу жатқан қима бойынша есептеу . . . 13Көпқуысты қабатаралық плитаны шектік күйлердің екінші тобы бойынша есептеу . . . 15Келтірілген қиманың геометриялық сипаттамаларын анықтауАлдын-ала кернеуленген арматураның шығынын анықтау . . . 17Бойлық оське тік жарықшақтардың пайда болуын есептеу . . . 18Плитаның иілу шамасын есептеу . . . 19
2. ҚҰРАСТЫРМАЛЫ ТЕМІРБЕТОН АРҚАЛЫҚТЫ ЖОБАЛАУ . . . 21Бастапқы мәліметтер . . . 21Бетон мен арматураның беріктік сипаттамалары . . . 21Арқалықтың есептік үлгісін және есептік аралығының шамасын анықтау . . . 22Арқалықтағы ішкі күштерді анықтау . . . 22Жүктемелерді жинау . . . 22Арқалықты статикалық есептеу . . . 23Қиылмаған арқалықта июші моменттерді қайта тарату . . . 27Ұстындардың қыры бойындағы тіректегі июші моменттер . . . 28Арқалықтың беріктігін ұзына бойлық оське тік қима бойынша есептеу . . . 29Арқалықтың қимасының биіктігін анықтау . . . 29Ұзына бойлық арматуралық стерженьдерді іріктеп алу . . . 30Арқалықтың беріктігін бойлық оське көлбеу жатқан қима бойынша есептеу . . . 32Көлбеу сызықтар бойынша көлденең күштің әсеріне есептеу . . . 32Көлденең сығылған жолақ бойынша көлденең күштің әсерін есептеу . . . 34Материалдың эпюрасын құру . . . 35
3. ҰСТЫН ЕСЕБІ . . . 42Орталық ұстындағы жүктемелерді есептеу . . . 42Есептік жүктемелерден түсетін бойлық күштерді анықтауБойлық күштер мен июші моменттер эпюралары . . . 42Орталық ұстынның беріктік есебі . . . 43Арматура мен бетон беріктігі сипаттамалары . . . 44Симметриялық арматураныңқимасын қабылдау . . . 45Ұстын арматурасын конструкциялау . . . 48
4. ІРГЕТАС ЕСЕБІ . . . 50Жүктемелерді есептеу . . . 50Іргетас табанының енін анықтау . . . 50Арматура қимасының ауданын есептеу . . . 51

ҚОРЫТЫНДЫ . . . 52

ПАЙДАЛАНЫЛҒАН ӘДЕБИЕТТЕР ТІЗІМІ . . . 53

КІРІСПЕ

Күрделі құрылыстың алдында тұрған маңызды міндеттердің қатарына құрылысты индустриалиациялау дәрежесін көтеру, құрылысты келешекте жаңа оңтайлы, арзан конструкциялардан тұрғыу олардың жеңіл және үнемді болуын жатқызуға болады.

Осы міндеттерді орындауда темірбетон конструкцияларының алатын орны ерекше, сондықтан оларды жобалаудың теориясын және практикалық қолданылуын жетілдіру қажет. Оның үстіне Қазақстанның территориялық жағдайы, құрылыс материалдарының молшылығы, темірбетон конструкцияларының күрделі құрылыста кең түрде, көп мөлшерде қолданылуын толық қамтамасыз ете алады.

Жалпы алғанда, дүние жүзі бойынша да темірбетон конструкциялары мен элементтері үйлер мен ғимараттардың құрамында ХХ ғасырдан бері ең көп қолданылатын құрылыс материалы құрылыс саласына өте үлкен өзгеріс алып келді. Осы қысқаша мәліметтерден байқалғандай-ақ, күрделі құрылыс саласында темірбетон конструкциялары мен бұйымдарының өзіндік үлесі өте қомақты, жылдан-жылға олардың қолданылу аймақтары, көлемі арта түспек.

Оның үстіне қазіргі нарықтық өтпелі кезең жағдайында Қазақстан үшін үйлер мен ғимараттарды қайта конструкциялау, нығайту - бұрын тұрғызылған және пайдаланылып келген құрылыстардың функционалдық тағайындалуының, технологиялық тағайындалуының және т. с. с. заман талабының өзгеруіне байланысты көлемдік-жоспарлау және конструкциялық шешімдер оңтайлы қабылдануы қажет. Бұл жағдайда, әсіресе, көтергіш конструкциялардың беріктік деформациялық қабілеттері ерекше өзгереді, оның үстіне олардың ескіріп-тозуы, зақымдануы да орын алуы мүмкін.

Күрделі құрылыс саласы бойынша қайта конструкциялау қазіргі негізгі бағыттардың біріне айналды, оның көлемі бірте-бірте ұлғаюда. Өзінің ерекшеліктері жағынан қайта конструкциялауды жобалаудың, оны жүзеге асырудың үйлер мен ғимараттарды жаңадан тұрғызуға қарағанда көп айырмашылығы бар.

Есептік-түсіндірме жазбада темірбетон конструкциялары мен элементтерін жобалаудың теориялық негіздері, олардың материалдарының физика-механикалық қасиеттері, әр түрлі жүктемелерден пайда болатын кернеулік күйлерге жұмысы, шектік жағдайлар тәсілі бойынша есептеу ерешеліктері келтірілген.

1. КӨП ҚАБАТТЫ ҚАҢҚАЛЫ ҒИМАРАТТЫҢ ҚАБАТАРАЛЫҚ ЖАБЫНЫН ЖОБАЛАУЕсептеуге арналған жалпы мәліметтер

Ғимарат-бес қабатты, ені мен ұзындығы 18х60 м, ұстындардың ұя аралығы 6х6 м, қабаттың биіктігі - 3, 6 м. Сыртқы қабырғалары үшін жеңіл асбестоцементті панельдер қолданылып, олар сыртқы қатардағы ұстындарға бекітіледі. Қабатаралық жабынға түсетін мөлшерлік жүктеме $\vartheta_{n} = 7, 98\frac{кН}{м^{2}}, \$ біздің жағдайымызда, осы мөлшерлік жүктеменің 1, 8 кН/м ² шамасы қысқа мерзімді уақытша әсер ететін жүктеме болады. Осы ғимараттың конструкциялық жабынға жобасы мен кесіндісі 1-суретте көрсетілген.

1-сурет. Ғимараттың конструктивтiк жоспары және қимасы

Уақытша жүктеме бойынша сенімділік коэффициенті $\gamma_{f} = 1, 2, \$ ғимараттың тағайындалуы бойынша сенімділік коэффициенті $\gamma_{n} = 0, 95$ . Ғимараттың тұрғызылатын ауданы - қардың салмағы бойынша 4-ауданға жатады.

Ауанның ылғалдылығы 40 %-дан жоғары, сыртқы ауа температурасы - қалыпты жағдайда.

2. Құрастырмалы қабатаралық жабынның конструкциялық үлгісін құрастыру (үйлестіру)

Көлденең қаңқалардың арқалығы үшін үшаралықты қиылмаған үлгі алынады, ал арқалықтар сыртқы және ішкі ұстындарға қатаң түрде бекітіледі. Жабынның қабатаралық плитасын алдын-ала кернеуленген деп қабылдаймыз және оларда көлденең, ұзына бойлы қойылған қырлар бар.

Көп қырлы плитаның ұзындығы ғимараттың ұстындарының ұя аралығына байланысты алынады. Мысалы, бізде ұя аралық 6х6 м, яғни бізде плитаның ұзындығы 6 м, сонда плитаның ені 2, 5 м деп қабылданады. Қабатаралық жабынды құрастырған кезде ғимараттың ені және ұзындығы бойынша қатаңдық шарты сақталуы керек, себебі ғимаратқа әр түрлі тұрақты және уақытша жүктемелер әсер етеді.

3. Көпқуысты қабатаралық плитаны шектік күйлердің бірінші тобы бойынша есептеу

Плитаның есептік аралығын табу үшін алдын-ала арқалықтың көлденең қимасының геометриялық өлшемдерін тағайындаймыз.

$$h = \frac{1}{12}l = \frac{1}{12}*600 = 50\ см$$

Арқалықтың биіктігін h=50 см деп қабылдаймыз, арқалықтың енін b=25 см деп қабылдаймыз.

Көп аралықты арқалықтың көлденең қимасын тік төртбұрыш деп аламыз, яғни b=25 см, h=50 см, ал арқалықтарға плита бекітіледі.

Бұл жағдайда плитаның есептік аралығы:

$$l_{0} = l - \frac{b}{2} = 6 - \frac{0, 25}{2} = 5, 875 \approx 5, 88\ м$$

1. Қабатаралық жабынның бір шаршы метріне (1м2) келетін мөлшерлік және есептік жүктемелерді анықтау

Осы аталған мәндерді 1-кестенің көмегімен анықтауға болады.

Ғимараттың тағайындалуы бойынша сенімділік коэффициентері $\gamma_{n} = 0, 95$ . Осы коэффициенттері және плитаның ені біздің есепте 2, 5 екенін ескеріп, плитаның 1 м ұзындығына түсетін: тұрақты жүктеменің есептік мәні: $g = 4, 134*2, 2*0, 95 = 8, 65\ кН/м$ ; толық жүктеме: $g + v = 10, 134*2, 2*0, 95 = 21, 2\ кН/м$

уақытша жүктеме : $v = 6, 0*2, 2*0, 95 = 12, 55\ кН/м$ .

1 м ұзындыққа сәйкес мөлшерлік (нормативтік) жүктеме:

Тұрақты: $g = 3, 68*2, 2*0, 95 = 7, 7\ кН/м$ ;

Толық: $g + v = 8, 68*2, 2*0, 95 = 18, 1\ кН/м$ ;

Ұзақмерзімді және тұрақты: $v = 7, 18*2, 2*0, 95 = 15\ кН/м$ .

1-кесте

Қабатаралық жабынның 1 м ² түсетін мөлшерлік және есептік жүктемелері

1. Есептік және мөлшерлік жүктемелердің әсерінен пайда болатын ішкі күштер мен июші моменттер

Есептік жүктемелерден пайда болатын июші момент:

$$M = \frac{(g + v) {l_{0}}^{2}}{8} = \frac{21, 2*{5, 88}^{2}}{8} = 92\ кНм$$

Сол сияқты көлденең күштің мәні:

$$Q = \frac{(g + v) l_{0}}{2} = \frac{21, 2*5, 88}{2} = 62\ кН$$

Мөлшерлік ішкі күштер және июші моменттер:

$$M = \frac{(g + v) {l_{0}}^{2}}{8} = \frac{18, 1*{5, 88}^{2}}{8} = 78\ кНм$$

$$Q = \frac{(g + v) l_{0}}{2} = \frac{18, 1*5, 88}{2} = 52, 8\ кН$$

$$M = \frac{(g + v) {l_{0}}^{2}}{8} = \frac{15*{5, 88}^{2}}{8} = 65\ кНм$$

2. Плитаның көлденең қимасының өлшемдерін тағайындау

Алдын-ала кернелген көпқуысты плиталар (диаметрі 14 см болатын 8 дөңгелек қуыс) үшін оның биіктігі мына формуламен алынады: $$ $$h \approx \frac{l_{0}}{30} = \frac{588}{30} \approx 22\ см$$

Қиманың жұмысшы биіктігі: $$ $$h_{0} = h - a = 22 - 4 = 18\ см$$

Өлшемдері: жоғарғы қалыңдығы және төменгі сөрелер $$ $$(22 - 14) *0, 5 = 4\ см$$

Қабырға ені: оның ішінде: орташасы - 3, 5 см; шеткі - 4, 65 см.

Шектік күйдің бірінші жағдайы бойынша таврлы қиманың сығылған аймағының есептік қалыңдығы $$ $${hˊ}_{f} = 4\ см$$

$$\frac{{hˊ}_{f}}{h} = \frac{4}{22} = 0, 19 > 0, 1$$

Осыдан бүкіл есептеуде сөресінің ені ${bˊ}_{f} = 146\ см$ қабылданады. Қабырғаның есептік ені $$ $$b = 146 - 8*14 = 34\ см$$

1. Бетон мен арматураның есептік және мөлшерлік беріктік сипаттамалары

Қырлы жабын плита үшін алдын-ала кернелген А-ІV класты сырықты арматураны қолданамыз. Арматураны керудің әдісі - электротермиялық әдіс, ал арматура тұрақты тіректерге бекітіледі. Плитаның сызаттың пайда болуына төзімділігі 3-ші категориялық талапқа сәйкес келеді. Плита дайындалған кезде атмосфералық қысымда жылумен өңделеді.

Плитаның қарастырылған түрі үшін ауыр класты В25 - бетонды қолданамыз. Бұл бетон ҚНжЕ бойынша алдын-ала кернелген А-IV класты арматураға сәйкес келеді. Кестелерден арматураның және бетонның беріктік сипаттамаларын аламыз:

$$R_{b} = 14, 5\ МПа$$

$$R_{bn} = 18, 5\ МПа$$

$$\gamma_{b_{2}} = 0, 9$$

$$R_{bt} = 1, 05\ МПа$$

$$R_{{bt}_{n}} = 1, 6\ МПа$$

$$E_{B} = 30*10^{3}\ МПа$$

Бетонның берілу беріктігі R _bp қысу кезінде $\sigma_{bp}/R_{bp} \leq 0, 75$ қатынасы орындалатындай етіп орналастырылады.

А-ІV класты арматура үшін

$$R_{sn} = 590\ МПа$$

$$R_{s} = 510\ МПа$$

$$R_{sx} = 405\ МПа$$

$$R_{sc} = 400\ МПа$$

$$E_{s} = 190\ 000\ МПа$$

Арматураның алдын-ала кернелгендігін формуласы бойынша қабылдаймыз: $$ $$\sigma_{sp} = 0, 75*590 = 442, 5\ МПа$$

$\sigma_{sp} + p \leq R_{sn}; \sigma_{sp} - p \geq 0, 3R_{sn}$ шарттарының орныдалатырдығын тексереміз: $$ $$p = 30 + \frac{360}{l} = 30 + \frac{360}{6} = 90\ МПа$$

$$\sigma_{sp} + p = 442, 5 + 90 = 532, 5\ МПа\ < 590\ МПа$$

$шарт\ орындалды$ . Алдын-ала кернеудің шектік ауытқуын мына формула бойынша анықтаймыз:

$$\mathrm{\Delta}\gamma_{sp} = 0, 5*\frac{p}{\sigma_{sp}}\left( 1 + \frac{1}{\sqrt{n_{p}}} \right)$$

$$\mathrm{\Delta}\gamma_{sp} = 0, 5*\frac{90}{442, 5}*\left( 1 + \frac{1}{\sqrt{7}} \right) = 0, 13$$

мұндағы $n_{p} = 7$ - кернелген арматура шыбықтарының саны.

Алдын-ала кернеудің қолайлы әсері кезінде керудің дәлдік коэффициенті $$ $$\gamma_{sp} = 1 - 0, 13 = 0, 87$$

Плитаны қысқанда сызаттардың пайда болуын тексергенде, жоғарғы аймақ үшін дәлдік коэффициенті мына мәнде алынады:

$$\gamma_{sp} = 1 + 0, 13 = 1, 13$$

Алдын-ала керудің дәлдік коэффициентін қолданғандағы алдын-ала кернеу мәні: $$ $$\sigma_{sp} = 0, 9*442, 5 = 398, 25\ МПа$$

1. Плитаның беріктігін бойлық осіне түскен тік қима бойынша есептеу

Жоғарыдағы есептеулерде июші моменттің мәні табылды: $$ $$M = 92\ кНм$$

Бұл есепте плитаны қоставр қималы деп есептейміз, сығылған аймақ сөренің бойында жатады деп қабылдаймыз, яғни осы қима үшін коэффициентін табамыз: $$ $$\alpha_{m} = \frac{M}{R_{b}{bˊ}_{f}{h_{0}}^{2}} = \frac{9\ 200\ 000}{0, 9*14, 5*216*17^{2}*(100) } = 0, 113$$

Осы мән бойынша кестеден немесе формуладан -ді табамыз. $$ $$= 0, 12$$

$$x = *h_{0} = 0, 12*17 = 2\ см < 3\ см$$

көлденең қимасы тавр пішіндес иілген элемент бірінші есептік жағдайға жатады ζ= 0, 94.

Сығылған аймақтың сипаттамасын төмендегі формуламен анықтаймыз:

$$\omega = 0, 85 - 0, 008*R_{b} = 0, 85 - 0, 008*0, 9*14, 5 = 0, 75$$

сығылған аймақтың шектік салыстырмалы биіктігі төмендегі формуламен анықталады:

$$_{R} = \frac{\omega}{1 + \frac{\sigma_{sR}}{500}\left( 1 - \frac{0, 75}{1, 1} \right) }$$

$$_{R} = \frac{0, 75}{1 + \frac{605}{500}\left( 1 - \frac{0, 75}{1, 1} \right) } = 0, 54$$

Мұндағы $$ $$\sigma_{sR} = 590 + 400 - 385 = 605\ МПа$$

Электротермиялық керу тәсілі үшін және болғанда МПа.

Алдын-ала кернеуленген элементтер үшін арматураның жұмыстық коэффициенті:

$$\gamma_{s6} = \eta - (\eta - 1) \left( \frac{2}{_{R}} - 1 \right)$$

$$\gamma_{s6} = 1, 2 - (1, 2 - 1) \left( \frac{2*0, 12}{0, 54} - 1 \right) = 1, 31 > \ \eta$$

Бұл жерде $\gamma_{sb} = \eta = 1, 2$ дегеніміз А-ІV класты арматура үшін қабылданды. Созылған жұмыстық арматураның көлденең қимасының ауданы төмендегі формуламен есептеледі:

$$A_{s} = \frac{M}{\gamma_{s6}R_{s}h_{0}} = \frac{9\ 200\ 000}{1, 2*510*0, 94*17} = 9, 4\ {см}^{2}$$

Осы табылған мән бойынша арматураны $$ $$7\ \varnothing\ 14\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ A_{s} = 10, 77\ {см}^{2}\ \ \ A - ІV\$$

деп қабылдаймыз.

1. Плитаның беріктігін бойлық осіне түскен тік қима бойынша есептеу

Қысу күшінің әсері $$ $$P = 385\ кН$$

$$\varphi_{n} = \frac{0, 1N}{R_{bt}bh_{0}} = \frac{0, 1*385\ 000}{1, 05*48*17(100) } = 0, 43 < 0, 5$$

Көлденең арматураны есеп бойынша тексеру: $$ $$Q_{\max} = 62*10^{3} \leq 2, 5R_{bt}bh_{0} = 2, 5*0, 9*1, 05(100) *48*17 = 193*10^{3}\ Н$$

Шарт орындалды.

$$g = g + \frac{bˊ}{2} = 8, 65 + \frac{12, 55}{2} = 14, 93\ кН/м = 149, 3\ Н/см$$

$$0, 16*\varphi_{b_{4}}\left( 1 + \varphi_{n} \right) R_{bt}b = 0, 16*1, 5*(1 + 0, 43) *0, 9*1, 05*48(100) = 1560\ Н/см > 149, 3\ Н/см$$

$c = 2, 5$ болғандықтан $$ $$h_{0} = 2, 5*17 = 42, 5\ см$$

қабылдаймыз.

$$Q = Q_{\max} - q_{1}c = 62*10^{3} - 149, 3*42, 5\ см = 55, 7*10^{3}\ Н$$

$$\frac{\varphi_{b_{4}}\left( 1 + \varphi_{n} \right) R_{bt}b^{2}}{h_{0}} = \frac{1, 5*1, 43*0, 9*1, 05(100) *48*17^{2}}{42, 5} = 66*10^{3}\ Н$$

$$66*10^{3} > 55, 7*10^{3}\ Н$$

Шарт орындалды.

Осыған сәйкес, көлденең арматуралар есептеуді қажет етпейді.

Тақта ұзындығының тірек бөлігіндегі конструктивті арматураны

$$\frac{l}{4}\ \ \ \ \ \ \ \ \varnothing 4\ \ \ \ \ \ Вр - 1\ \ \ \ \ \$$

қабылдаймыз. Аралығы $$ $$S = \frac{h}{2} = \frac{22}{2} = 11\ см.$$

1. Көпқуысты қабатаралық плитаны шектік күйлердің екінші тобы бойынша есептеуКелтірілген қиманың геометриялық сипаттамаларын анықтау

Дөңгелек қуысты эквивалентті шаршы қабырғасымен алмастырамыз. $$ $$h = 0, 9*d = 0, 9*14 = 12, 6\ см$$

Эквиваленті қима сөрелерінің қалыңдығы $$ $${hˊ}_{f} = h_{f} = (22 - 12, 6) *0, 5 = 4, 7\ см$$

Қабырғасының ені $146 - 8*12, 6 = 45, 2\ см$ .

Қуыстың ені $146 - 45, 2 = 100, 8\ см$ .

Келтірілген қима ауданы $$ $$A_{red} = 146*22 - 100, 8*12, 6 = 1942\ {см}^{2}$$

Плитаның төменгі жағынан оның ауырлық центріне дейінгі аралықты у ₀ деп аламыз. $$ $$y_{0} = 0, 5h = 0, 5*22 = 11\ см$$

Енді осы ауырлық центрі үшін келтірілген қиманың инерциялық моментін анықтаймыз: $$ $$J_{red} = \frac{146*20^{3}}{12} - \frac{100, 8*{12, 6}^{3}}{12} = 80\ 530\ {см}^{2}$$

Келтірілген қиманың плитаның төменгі аймағы үшін алынатын кедергі моменті: $$ $$W_{red} = \frac{J_{red}}{y_{0}} = \frac{80\ 530}{11} = 7321\ {см}^{3}$$

Созылған аймақтың жоғарғы жағынан қашық жатқан ядролық нүктеден келтірілген қиманың ауырлық центріне дейінгі ара қашықтық:

$$r = \frac{\varphi_{n}W_{red}}{A_{red}} = 0, 85*\frac{7321}{1942} = 3, 2\ см$$

мұнда $$ $$\varphi_{n} = 1, 6 - \frac{\sigma_{bp}}{R_{b, \ \ \ ser}} = 1, 6 - 0, 75 = 0, 85$$

Созылған төменгі аймақ үшін: $$ $$r_{\inf} = 3, 2\ см$$

Мөлшерлік салмақтардан пайда болатын бетондардағы кернеудің және бетонның екінші шектік күйлері бойынша есептік кедергісіне қатынасын алдын-ала деп қабылданады. Созылған аймақ үшін серпімділік пластикалық кедергі моменті төмендегі формуламен анықталады:

$$W_{pl} = \gamma W_{red} = 1, 5*7321 = 10\ 981\ {см}^{3}$$

Бұл жерде $\gamma = 1, 5$ деп «Құрылыс ережелері» бойынша қоставр қималы кесіндінің сөресі сығылған аймақта орналасқан кезде қабылданады.

Элементті дайындаған кезде және оларды алдын-ала қысу кезінде созылған аймақ үшін серпімділік-пластикалық кедергі моменті былай анықталады:

$$W_{pl} = \gamma W_{red} = 1, 5*7321 = 10\ 981\ {см}^{3}$$

бұл жерде егер қоставр қимасының сөресі созылған аймақта орналасса және

$$2 < \frac{{bˊ}_{f}}{b} = \frac{b_{f}}{b} = \frac{146}{45, 2} = 3, 2 < 6$$

шарты орындалса, онда $\gamma = 1, 5$ деп алынады.

2. Алдын-ала кернеуленген арматураның шығынын анықтау

Бұл есепте арматураны керудің дәлдік коэффициенті деп алынады. Арматураны электротермиялық әдіспен керген кезде релаксация (төмендеу) әсерінен мәніне азаяды. Біздің жағдайда деп алынады.

$$\sigma_{1} = 0, 03*590 = 17, 8\ МПа$$

-тірек пен керілген арматураның арасындағы температураның ауытқуынан немесе температураның айырмашылығынан пайда болатын кернеудің шығынының мәні. Бұл мән, егер элементті дайындағанда форма тірекпен бірге буландыру арқылы қыздырылса, =0.

Элементті алдын-ала сығу күші: $$ $$P_{1} = A_{s}\left( \sigma_{sp} - \sigma_{1} \right) = 7, 85*(590 - 17, 8) 100 = 450\ 000\ Н = 450\ кН$$

Осы күштің келтірілген қиманың ауырлық центріне байланысты алынған эксцентриситеті: $$ $$e_{op} = 10 - 3 = 7\ см$$

Сығу кезіндегі бетондағы кернеудің мәні: $$ $$\sigma_{bp} = \frac{\frac{450\ 000}{2400} + \frac{450\ 000*7*10}{118\ 000}}{100} = 4, 6\ МПа$$

Бетонның берілу беріктігі осы шартпен алынады: $$ $$\frac{\sigma_{bp}}{R_{bp}} \leq 0, 75$$

$$R_{bp} = \frac{4, 6}{0, 75} = 6, 1 < 0, 5 \times В25$$

$R_{bp} = 12, 5\ МПа$ деп қабылдаймыз.

Плитаның өз салмағынан пайда болатын июші моментті ескере отырып және P ₁ алдын-ала сығушы күштің әсерінен керілген арматураның ауырлық центрінің тұсындағы бетонда пайда болатын сығушы кернеуді төмендегі