Ақтөбе қаласында ЖЭО құрылысының техникалық- экономикалық негіздемесі

Жұмыс түрі: Дипломдық жұмыс
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 76 бет
Таңдаулыға:

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

Аңдатпа
Осы дипломдық жобада Ақтөбе қаласында ЖЭО-ны салудың
техника-экономикалық негіздемесі қарастырылады.
Жылулық бөлімде берілген жүктемелерге жылулық есептеулер
жүргізілді және соларға сәйкес негізгі және қосалқы жабдықтар таңдалды.
Өміртіршілік қауіпсіздігі бөлімінде өрт қауіпсіздігі және табиғи
және жасанды жарықтандыруды анықтадым..
Экономикалық бөлімде жобаны іске асыру барысында қанша
мөлшерде ақшалай қаражат қажет екендігі және ол қаражатты қайдан,
сонымен қатар ол қаражаттың қанша уақытта ақталатындығы, яғни алған
қарыз несие қаражаттың төлену уақытын есептелді.
Дипломдық жобадағы қарастырылған мәселелерді жүзеге асырған
жағдайда, Ақтөбе қаласында электр және жылуэнергиясының
тапшылығын жою мүмкіндігі туады.
Аннотация
В данной выпускной работе рассматривается технико-экономическое
обоснование строительства Актюбинского ТЭЦ.
В тепловой части в соответствии с заданием были расчитаны тепловые
нагрузки и был проведен выбор основного и вспомогательного
оборудования. Проведен тепловой расчет ПТС.
В разделе безопасности жизнедеятельности была рассчитана
освещения турбинного цеха, а также рассмотрено темапроизводственной
пожарной безопасности.
В экономической части было рассчитана денежная инвестиция,
то есть когда и как быстро при осуществлении проекта он сумеет себя
оправдать.
При практическом решении задач данного дипломного проекта
появится возможность ликвидации нехватки электрической и тепловой
энергии города Актюбе.
Annotation.
In this final work is considered a feasibility study for the construction of
Aktobe CHP.
In the thermal part in accordance with the assignment were calculated heat
load and held a choice of main and auxiliary equipment. Title held thermal
design.
In the life safety lighting was designed turbine workshop and discussed
temaproizvodstvennoy fire safety.
In the economic part of the investment money was intended, that is,
when and how fast the implementation of the project, it will be able to justify
itself.
The practical solution of problems of this diploma will be able to
project the shortage of electricity and thermal energy of the city of Aktobe.

Мазмұны

ДЖ.5В071700.ТЖ.
Бет

Кіріспе

1.

1.1

1.2

1.3

1.4

1.5

1.6

1.7

1.8

1.9
Жылулық бөлім
1.1 ЖЭО-ның негізгі қондырғыларын таңдау
1.2 ЖЭО-ның жылу схемаларын есептеу
1.3 ЖЭО - ның негізгі жабдықтарының сипаттамасы
1.4 ЖЭО- ның бу қазандарының отын шығысын есептеу
1.5 Отынмен қаматамасыз ету және отын дайындау жүйелерін таңдау
1.6 Жылу сүлбесінің қосалқы бөлшектерін таңдау
1.7 Негізгі бу және сумен қамтамасыз ететін құбырларын салу
1.8 ЖЭО- ны техникалық сумен қамтамасыз ету сүлбесі
1.9 Үрлеу сорғыш машиналарын таңдау

1.10 1.10 Түтін мұржа биіктігін есептеп таңдау
1.11 1.11 Су дайындау кестесін жасау
2. Өміртіршілік қауіпсіздік негіздері бөлімі
3. Экономикалық бөлімі

4.
Қорытынды

Пайдаланған әдебиеттер тізімі

Кіріспе

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

Энергетика өндіріссіз басқа өндіріс салалары жұмыс атқара алмайды.
Сондықтан энергетика дамуына Қазақстанда көп көніл бөлінеді.
Қазіргі кезде Қазақстан өндірісінің дамуының негізгі бағыттары
энергетика саласының өркендеуіне міндетті талап қояды. Жылу электр
станцияларына (ЖЭС) электр тоғын шығаруы мен қатар өндіріс пен тұрғын
үйлерді арзан жылу көзімен қамтамасыз ету жүктеледі. Сондықтан, жылулық
желілерінің дамуы және жылуландырудың сенімділігін жоғарлату мәселелері
туады.

Осы дипломдық жобада Ақтөбе қаласында ЖЭО-ны құрастырып салуы
қарастырылады.
Жобада сонымен қатар өміртіршілік қауіпсіздігі мен қоршаған ортаны
қорғау мәселелері шешілген және экономикалық тарауы талдаудан өткен.
Осы дипломдық жобадағы шешілген мәселелерді жүзеге асырған
жағдайда, жылумен қамтамасыздандырудың сенімділігін жоғарлату арқылы,
жылулық желі жүйелерінің жұмысының сенімді және тиімді болуына
мүмкіндік туады.

1. Жылу бөлімі

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

1.1. ЖЭО-ның негізгі қондырғылар түрін таңдау

1.1.1. Берілген мәліметтер

ЖЭО орналасатын аймағы - Ақтөбе қаласы.
Есепті маусым температуралары:

-

-

-

-
жылуландыру жобасына, tрн = - 31 оС,
жылдағы ең салқын ай, tхм = - 15,6 оС,
жылу беру уақытының орташасы, tсрн = - 7,3 оС,
жазғы уақыт, tлетон = 22,3 оС;

Тұрғын саны, А = 300 мың адам;
Өндіріс бу шығысы, Dп = 320 тсағ;
Өндіріс бу қысымы, Рп = 1,2 МПа;
Өндірістен қайтып келетін конденсат коэффициенті К = 0,8;
Өндірістен қайтып келетін конденсат температурасы, tк = 80 оС;
Ыстық сумен қамтамасыз ететін жүйе түрі - жабық;
Бір адамға жылу мен желдетуге жұмсалатын жылу, q1 = 1,71 кВтадам;
Бір адамға жұмсалатын ыстық су жылуының мөлшері, q2 = 0,80
кВтадам.

1.1.2. Жылу жүктемелерінің есебі

Өндіріске берілетін бу шығысы Dп = 320 тсағ.
Жылуландыру мен желдету жүктемесі

Qот+в = А·q1 = 300·1,71 = 513 МВт;

Ыстық су жүктемесі

ДЖ.5В071700.ТЖ.
Бет

Qгвс = А·q2 = 300·0,80 = 240 МВт;

Жылуландырудың толық жүктемесі

Q = Qот+в + Qгвс = 513 + 240 = 753 МВт.

Берілген жылу жүйесіндегі температуралық графигінен:
- тіке магистральдағы судың ең жоғары температурасы, tпм = 150 оС;
- кері магистральдағы судың ең жоғары температурасы, tом = 70 оС;
- жылу желісіндегі судың орташа температурасы, tстс = 115 оС.

1.1.3. ЖЭО-ның жылуландыру қондырғысының жылу есебі

ЖЭО-ның

жылуландыру

қондырғысының

схемасы

1-

суретте

көрсетілген.

1.1 Сурет. Жылуландыру қондырғының схемасы
ПМ и ОМ - тіке және кері магистральдар; СН1 и СН2 - желі
насостары; ПВК - шыңдық су жылытқыш қазан; СПВ и СПН - астыңғы
және үстіңгі су жылытқыштар; ВД - желі сының вакуум деаэраторы;

Жылу желісінің көлемі

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

Vтс = (Qотв + Qгвс)·(А1 + А2) = (513 + 240)·(8,6 + 26) = 26053,8 м3 ;

мұнда жылу желісінің меншікті көлемі
- сыртқы желілер, А1 = 8,6 м3МВт;
- ішкі желілер, А2 = 26 м3МВт;

Жылу желісінің су шығынының негізгі мөлшері шарт бойынша жылу
желінің көлемінен 0,5% құрайды
Gут = (0,5100)·Vтс = (0,5100)·26053,8 = 130,3 тсағ;
Жылу желісінің су шығынына байланысты жылу шығыны
Qут тс = Gут тсСр(tтс - tхв )3600 = 130,3∙4,19∙(115 - 5)3600 = 16,7 МВт.
Су шығынын өтейтін сумен келген жылу мөлшері
Qподп = Gут тсСр(tподп - tхв )3600 = 130,3∙4,19∙(40 - 5)3600 = 5,3 МВт;

мұнда су шығынын өтейтін су температурасы tподп = 40 оС;

салқын су температурасы
tхв = 5 оС;

Жылуландыру қондырғының жылулық қуаты
Qту = Qот+в + Qгвс + Qут тс - Qподп = 513 + 240 + 16,7 - 5,3 = 764,4 МВт.

Жылуландыру
коэффициентін
ескергендегі
жылуландыру

қондырғының жылу қуаты (αтэц = 0,55)
Qосп = αтэц·Qту = 0,55·764,4 = 420,4 МВт
Су жылытқыш қазандарының қуаты
Qпвк = Qту - Qсп = 764,4 - 420,4 = 344,0 МВт.

1.1.4. ЖЭО-ның турбина және бу қазан қондырғыларын таңдау

ДЖ.5В071700.ТЖ.
Бет

Өндіріске бу және жылуландыру жүктемесін өтеуге бу турбиналы
қондырғылар таңдаймыз:

№1 ПТ-80100-13013 өндіріске бу және жылуландыру жүктемесін:

өндіріске бу
жылуландыру жүктемесі
Dп = 160 тсағ,
Qт1 = 80 МВт;

№2 ПТ-80100-13013 өндіріске бу және жылуландыру жүктемесін:

өндіріске бу
жылуландыру жүктемесі
№3 Т-110120-130 жылуландыру жүктемесі

Толық жылуландыру жүктемесі
Dп = 160 тсағ,
Qт2 = 80 МВт;
Qт3 = 201 МВт;

Qт = 361 МВт.

Анықталған жылуландыру коэффициенті

αтэц = Qт Qту = 361 764,4 = 0,472;

Анықталған шыңдық (су жылытқыш қазандар) жүктемесі
Qпвк = Qту - Qт = 764,4 - 361 = 403,4 МВт;

Шыңдық су жылытқыш қазандар түрі КВГМ-180

КВГМ-180 (208 МВт)

Су жылытқыш казандарының жылу қуаты

Qпвк = 2·208 = 416 МВт;

Бу турбиналардың қыздырылған бу шығысы
2 шт

ДЖ.5В071700.ТЖ.
Бет

№1
№2
№3

ПТ-80100-13013
ПТ-80100-13013
Т-110120-130

Dо1 = 480 тсағ
Dо2 = 480 тсағ
Dо3 = 485 тсағ

Турбиналардың толық бу шығысы

∑Dо = 2∙480 + 1∙485 = 1445 тсағ.

Бу қазандарының толық бу өнімділігі

Dка = (1 + α + β)∙∑Dо = (1 + 0,02 + 0,03)∙1445 = 1517,25 тсағ.

ЖЭО-да орнатуға түрі БКЗ-420-140НГМ бес қазан таңдаймыз, толық
бу өнімділігімен

∑Dка = nка∙Dка = 4∙420 = 1680 тч.

1.1.5. Жылу жүктемелерін маусым режимына есептеу және негізгі
қондырғылардың таңдауын анықтау

а) маусымдық шартты температуралары:

-

-

-

-

жылуландыру, tрн = - 31 оС,

жылдағы ең салқын ай, tхм = - 15,6 оС,

жылуландыру уақытының орташа, tсрн = - 7,3 оС,

жаз уақытының, tлетон = 22,3 оС,

ДЖ.5В071700.ТЖ.
Бет

б) Қысқы ең жоғары режим (I - режим):

жылуландыру және желдету

Qотв1 = Qотв + Qут - Qподп = 513 + 16,7 - 5,3 = 524,4 МВт.

Ыстық сумен

Qгвс = 240 МВт,

всего Q1 = Qотв1 + Qгвс = 524,4 + 240 = 764,4 МВт.

в) Есепті-тексеріс режим (II - режим):

Q2 = Qотв2 + Qгвс = 359,6 + 240 = 599,6 МВт,

бұның ішінде ыстық суға

Qгвс = 240 МВт,

жылуландыру мен желдетуге
Qотв2 = Qотв1(tвн - tхм )(tвн - tрн ) = 524,4 (18 + 15,6)(18 + 31) = 359,6
МВт.
г) Жылуландырудың орташа режимы (III - режим):
Q3 = Qотв3 + Qгвс = 270,7 + 240 = 510,7 МВт,

бұның ішінде ыстық суға
Qгвс = 240 МВт,

ылуландыру мен желдетуге
Qотв3 = Qотв1(tвн - tсрн )(tвн - tрн ) = 524,4 (18 + 7,3)(18 + 31) = 270,7
МВт.
д) Жазғы режим (IV - режим)
Q4 = Qлетогвс = Qгвс(tгв - tлхв )(tгв - tхв ) = 240 (65 - 15)(65 - 5) = 196,4
МВт.

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

Есептелген мөлшерлерді 1-ші кестеге түсіреміз.
1-ші кесте

Есептеп табылған көрсеткіштер арқылы, таңдап алынған негізгі
қондырғылар түрі анықталады. Норма бойынша, бір бу қазан тоқтаған
кезде, жұмыста қалған қондырғылар II - режимының жүктемесін толық
қабылдап беруі қажет. Есеп бойынша

II - режим жүктемесі:
Q2 = 599,6 МВт.

Жұмыста қалған бу қазандар өнімділігі Dка = 4∙420 = 1680 тсағ,

Турбиналарының бу алымының қуаты:
- өндіріске бу Dп = 320 тч,
- жылуландыру қуаты Qотб = 361 МВт.
Шыңдық су жылытқыш қазандар Qпвк = 416 МВт.

Қорытынды: Бір қазан тоқтап қалған кезде ЖЭО-ның қалған
қондырғылары II-режим жүктемесін алып кетеді, қондырғылар дұрыс
таңдалған.

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

№
Мөлшерлердің аты
белгісі
өлшем
бірлігі
Режимдары
№
Мөлшерлердің аты
белгісі
өлшем
бірлігі
I
II
III
IV
1
Өндіріске бу шығысы
Dп
тсағ
320
320
320
320
2
Жылуландыру желдету
Qотв
МВт
524,4
359,6
270,7
0
3
Ыстық су
Qгвс
МВт
240
240
240
196,4
4
Барлығы бірге:
Qi
МВт
764,4
599,6
510,7
196,4
5
Су жылытқыштар
Qб
МВт
361,0
361,0
361,0
196,4
6
Су жылытқыш қазандар
Qпвк
МВт
403,4
238,6
149,7
0

1.2. ЖЭО-ның жылу схемасын құрастырып есептеу

1.2.1. ЖЭО-ның жылу схемасы

ЖЭО-ның

жылу

схемасын

таңдалған

қондырғылар

арқылы

құрастырамыз. Жылу схема барлық бу қазандар бір бу құбырына бу береді
деп құрастырылады. Бұл ЖЭО-ның жұмысын, тұтынушыларды жылумен
электрэнергиямен қамтамасыз етуін сенімді жасайды.
ЖЭО-ның жылу схемасы 2- суретте көрсетілген.
ЖЭО-ның сыртқы жылу тұтынушыларынан басқа ішкі өзгілік жылу
шығысыда бар. ЖЭО-ның жылу схемасының есебі барлық жылу
шығыстарының балансын шығарып анықтауға жасалады.
Бу қазандарында мазут жағылады. Мазут дайындауға будың жылуы
шығынданады. Сондықтан осы жылу мөлшерін есептеу қажет.
ЖЭО-дағы бу қазандар цехындағы бу өнімі
Dраст = nка·Dка = 4·420 = 1680 тсағ,
Осы бу өнімділігіне мазут шығысы
Вэк = Dраст∙(hпе - hпв)Qм∙ηка = 1680∙(3460 - 964)39764∙0,93 = 114,2
тсағ
Е-420-140НГМ бу қазандарының көрсеткіштері:
Пайдалы әсер коэффициенті ηка = 0,93;

Бу қысымы
Р = 14 МПа және температурасы t = 550 оС
бу

энтальпиясы:
hпе = 3460 кДжкг;
Қоректі су температурасы tпв = 230 оС, энтальпиясы hпв = 964
кДжкг;
Мазут жылу өнімділігі Qм = 39764 кДжкг.

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

1.2 сурет. Ақтөбе қаласындағы өндірісті ЖЭО-ның жылу схемасы

Су жылытқыш қазандарға мазут шығысы

Впвк = 3600∙QпвкQм∙ηпвк = 3600∙458,639764∙0,89 = 33,7 тсағ

ЖЭО-дағы сағатына мазут шығысы
Вм = Вэк + Впвк = 114,2 + 33,7 = 147,9 тсағ,

Тәуліктік мазут шығысы
Всут = 20∙Вэк + 24∙Впвк = 20∙147,9 + 24∙33,7 = 3091,9 тсағ,

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

1.2.2. ЖЭО-ның мазут шаруашылығының бу шығысы

Темір жол цистернадағы мазут, 60

о

С температураға дейін

қыздырылып, қабылдағыш резервуарға төгіледі. Мазутты қыздыру үшін
қысымы Р = 1 МПа, температурасы t = 200 оС бу пайдаланылады.

Бір уақытта төгілетін цистерна саны (Вц = 60 т):
nждц = Всут Вц = 3091,960 = 52

21 тж цистерна төгуге бу шығысы (режимдерге сай)

Dсл = nждц[0,636 - 0,0106(tнi )]
DIсл = 52∙[0,636 - 0,0106∙(-31)] = 49,7 тсағ,
DIIсл = 52∙[0,636 - 0,0106∙(-15,6)] = 41,3 тсағ,
DIIIсл = 52∙[0,636 - 0,0106∙(-7,3)] = 36,8 тсағ,
DIVсл = 52∙[0,636 - 0,0106∙(22,3)] = 20,6 тсағ,
Мазут шаруашылығы резервуарларындағы мазут қыздыруына

Dпод = nрез[2,3 - 0,0288(tнi )]
DIпод = 3∙[2,3 - 0,0288∙(-35)] = 9,6 тсағ,
DIIпод = 3∙[2,3 - 0,0288∙(-15,6)] = 8,2 тсағ,
DIIIпод = 3∙[2,3 - 0,0288∙(-7,3)] = 7,5 тсағ,
DIVпод = 3∙[2,3 - 0,0288∙(22,3)] = 5,0 тсағ,

Мазутты бу қазандар цехына тасымалдауға шығынданған бу

DIраз = 0,062∙Вм = 0,062∙147,9 = 9,8 тсағ,
DIIраз = DIIIраз = DIVраз = DIраз = 9,8 тсағ,

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

Мазут шаруашылығына ЖЭО-дағы толық бу шығысы

Dмх = Dсл + Dпод + Dраз , тч
DIмх = 63,2 + 9,6 + 12,5 = 69,1 тсағ
DIIмх = 52,5 + 8,2 + 12,5 = 59,4 тсағ
DIIIмх = 46,8 + 7,5 + 12,5 = 54,1 тсағ
DIVмх = 26,2 + 5,0 + 12,5 = 35,4 тсағ,

Мазут шаруашылығындағы конденсатшығыны Gмхп = 0,2∙Dмх , тсағ
GIмхп = 0,2∙69,1 = 13,8 тсағ
GII мхп = 0,2∙59,4 = 11,9 тсағ
GIIIмхп = 0,2∙54,1 = 10,8 тсағ
GIVмхп = 0,2∙35,4 = 7,1 тсағ

1.2.3. Қосымша суды жылыту және деаэрациядан өткізуге бу мен
жылу шығысының мөлшерін есептеу
1.2.3.1. Бу қазан барабанының су шығынын қабылдайтын сепаратор
есебі

Норма
бойынша
бу
қазан
барабанының
су
шығынын
оның

өнімділігінен 1% алады

Dпр = 0,01∙Dку = 0,01∙1517,25 = 15,2 тсағ,
Бу қазан барабанындағы су көрсеткіштері:

Барабандағы қысым Рб = 15,8 МПа, су энтальпиясы
hпрод= 1620

кДжкг,
Сепаратордағы қысым Ррнп = 0,15 МПа, бу энтальпиясы hсеп= 2693
кДжкг,
қысым Ррнп = 0,15 МПа кезіндегі су энтальпиясы hв сеп= 467,2 кДжкг,

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

Сепаратордағы (РНП-дағы) бу шығысы
Dсеп = Dпр(hпрод∙ηсеп - hв сеп)(hсеп - hв сеп),
= 15,2∙(1620∙0,98 - 467,2)(2693 - 467,2) = 7,6 тсағ
Сепаратордан шыққан бу цикл деаэраторына жіберіледі.
Сепаратордағы, РНП - дағы су шығысы
Gв сеп = Dпр - Dсеп = 15,2 - 7,6 = 7,6 тсағ,
Су жылытқышта, ПСВ-да берілетін жылу мөлшері
Qв сеп = Gв сеп∙(hв сеп - hв)3600 = 7,6∙(467,2 - 205,4)3600 = 0,54 МВт;
Циклдағы бу шығыны, Gут 2% бу шығысынан Dку, [1], бойынша
Gут = 0,02∙Dку = 0,02∙1680 = 33,6 тсағ;
Өндірістен келмеген конденсат
Gпот к = (1 - k)∙Dп = (1 - 0,8)∙320 = 64 тсағ,
Қосымша су шығысы:
Gсв = 1,25∙( Gв сеп + Gут + Gпот к + Gут тс + Gмхп);
GIсв = 1,25∙(7,6 + 33,6 + 64 + 130,3 + 13,8) = 311,5 тсағ
GIIсв = 1,25∙(7,6 + 33,6 + 64 + 130,3 + 11,9) = 309,1 тсағ
GIIIсв = 1,25∙(7,6 + 33,6 + 64 + 130,3 + 10,8) = 307,8 тсағ
GIVсв = 1,25∙(7,6 + 33,6 + 64 + 130,3 + 7,1) = 303,1 тсағ ;

Химиялық тазалануға баратын суды жылытуға жылу шығысы
Qсв = Gсв∙(t"св - t'св)∙Ср - Qв сеп , МВт
QIсв = 311,5∙(40 - 5)∙4,19∙10-3 - 0,72 = 12,15 МВт
QIIсв = 309,1∙(40 - 5)∙4,19∙10-3 - 0,72 = 12,05 МВт
QIIIсв = 307,8∙(40 - 5)∙4,19∙10-3 - 0,72 = 12,0 МВт
QIVсв = 303,1∙(40 - 15)∙4,19∙10-3 - 0,72 = 8,3 МВт

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

1.2.3.2. Циклға қосымша дайындалатын су деаэраторының есебі

Циклдағы қосымша су шығысы
Gподп ц = Gв сеп + Gут + Gмхп + (Dмх - Gмхп) + Gпот к ; тсағ
GIподп ц = 7,6 + 33,6 + 13,8 + (69,1 - 13,8) + 64 = 174,3 тсағ
GIIподп ц = 7,6 + 33,6 + 11,9 + (59,4 - 11,9) + 64 = 164,5 тсағ
GIIIподп ц = 7,6 + 33,6 + 10,8 + (54,1 - 10,8) + 64 = 159,3 тсағ
GIVподп ц = 7,6 + 33,6 + 7,1 + (35,4 - 7,1) + 64 = 140,5 тсағ

Циклға қосымша су деаэраторына су шығысы
Gд под = Gподп ц + k∙Dп , тсағ
GIд под = 174,3 + 0,8∙320 = 294,3 тсағ,
GIIд под = 164,5 + 0,8∙320 = 284,5 тсағ,
GIIIд под = 159,3 + 0,8∙320 = 279,3 тсағ,
GIVд под = 140,5 + 0,8∙320 = 260,5 тсағ,

Деаэратордағы су температурасы
tвд = [(Gв сеп + Gут + Gмхп + Gпот к)Cptов + DпkCptкон + (Dмх - Gмхп)Cptкмх]Gд

подCp,
ºС

tIвд = 62,7 ºС, tIIвд = 61,8 ºС, tIIIвд = 61,4 ºС, tIVвд = 59,5 ºС,
Осы температураларға сай коэффициенттер мөлшері:
К1 = 0,0109; К2 = 0,0108; К3 = 0,0107; К4 = 0,0106.

Циклға қосымша су деаэраторына бу шығысы:
Dд под = К∙Gд под, тсағ
DIд под = 0,0109∙294,3 = 3,2 тсағ,
DIIд под = 0,0108∙284,5 = 3,1 тсағ,
DIIIд под = 0,0107∙279,3 = 3,0 тсағ,
DIVд под = 0,0106∙260,5 = 2,8 тсағ;

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

1.2.3.3. Жылу жүйесінің вакуумды деаэраторының есебі

Жылу желісіндегі су шығысы

Gсет в = Gут тс(h'д - h"д)(hс.в. - h'д), тсағ
GIсет в = 130,3(167,6 - 167)(481,9 - 167) = 3,56 тсағ
GIIсет в = 130,3(167,6 - 167)(481,9 - 167) = 3,56 тсағ
GIIIсет в = 130,3(167,6 - 167)(481,9 - 167) = 3,56 тсағ
GIVсет в = 130,3(167,6 - 167)(481,9 - 167) = 3,56 тсағ

Эжекторларға бу шығысы: Dэж = u∙Gд под , тсағ
DIэж = 0,104∙294,3 = 30,6 тсағ
DIIэж = 0,104∙284,5 = 29,6 тсағ
DIIIэж = 0,104∙279,3 = 29,0 тсағ
DIVэж = 0,104∙260,5 = 27,1 тсағ

Эжекторлардан шыққан бу мөлшері Dп эж = Dэж + Dд под
DIп эж = 30,6 + 3,2 = 33,8 тсағ
DIIп эж = 29,6 + 3,1 = 32,7 тсағ
DIIIп эж = 29,0 + 3,0 = 32,0 тсағ
DIVп эж = 27,1 + 2,8 = 29,9 тсағ
Қоспа сы деаэраторына бу шығысы
D1,5 = Gд под(hдр - hдв)(hд - hдр), тсағ
DI1,5 = 3,2∙(439 - 436)(2680 - 439) = 0,39 тсағ;
DII1,5 = 3,1∙(439 - 436)(2680 - 439) = 0,38 тсағ
DIII1,5 = 3,0∙(439 - 436)(2680 - 439) = 0,37 тсағ
DIV1,5 = 2,8∙(439 - 436)(2680 - 439) = 0,35 тсағ
Есеп пен табылған мөлшерлерді 2, 3, 4-ші кестелерге толтырамыз.

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

1.3. ЖЭО-ның негізгі жабдықтарының сипаттамалары

Жобаның жылу есебі бойынша үш бу турбина және төрт бу қазан
орнатылады.
Бу турбиналар: 2 х ПТ-80100-13013;
1 х Т-110120-130;

Бу қазандар
4 х БКЗ-420-140.

ПТ-80100-13013 бу турбинасы, [3], екі цилиндрлы ЦВД мен ЦНД.
Турбина регенерация жүйесінде төрт ПНД, деаэратор және үш ПВД.

Турбинаның техникалық сипаттамасы

Электр қуаты, Nэ , МВт
Керекті бу шығысы, Dо , тсағ
Қыздырылған бу көрсеткіштері:
Ро , МПа
to , oC
Қоректендіру су температурасы, tпв , оС
80
480

13

540
230

Т-110120-130 бу турбинасы, [3], үш цилиндрлы: бір ағынды ЦВД мен
ЦСД, екі ағынды ЦНД. Турбина регенерация жүйесінде төрт ПНД,
деаэратор және үш ПВД.
Турбинаның техникалық сипаттамасы

Электр қуаты, Nэ , МВт
Керекті бу шығысы, Dо , тсағ
Қыздырылған бу көрсеткіштері:
Ро , МПа
to , oC
Қоректендіру су температурасы, tпв , оС

ДЖ.5В071700.ТЖ.

100
485

13

540
230

Бет

Турбиналарға керекті бу шығысы
Do = nпт·Dптo + nт·Dтo = 2·480 + 1·485 = 1445 тсағ;

Бу қазан өнімділігі
Dка = (1 + α + β)∙Do = (1 + 0,03 + 0,02)∙1445 = 1517,25 тч

мұнда α = 0,03 - бу өнімділігіне берілетін қор мөлшері;
β = 0,02 - өзгілік пайдалануға бу шығынының мөдшері.

ЖЭО-дағы орнатылатын бу қазан түрі БКЗ-420-140НГМ, табиғи
айналымды, барабанды, П-ға ұқсас компоновкалы, ошақта отын жағуы ауа
қысыммен, бір корпусты, жабық ғимратта орналасуға арналған. Жағатын
отыны - мазут, газ.

БКЗ-420-140НГМ бу қазанның техникалық сипаттамасы

Бу өнімділігі, тсағ (кгс)
Қыздырылған бу қысымы, кгссм2 (МПа):
Температура, °С:
қыздырылған бу
қоректендіру су
түтін газ
ПӘК (брутто) гарантиямен, %
Қазан өлшемдері, м:

420 (116,6)

140 (14)

555

230

147

93,0

ені колонна ортасымен
тереңдігі колонна ортасымен
биіктігі
Өндіру заводы

18,4

14,5

33,4
Барнауыл қазан заводы (БКЗ)

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

1.4. ЖЭО-ның бу қазандарының отын шығысының есебі

1.4.1. Күкіртті мазут сипаттамасы [4] , 1-ші кесте.

1.4.2. Бу қазан ПӘК-ті

Бу қазан ПӘК-ті кері жылу баланс арқылы табылады, [4]:

ηка = 100 - q2 - q3 - q4 - q5 - q6 = 100 - 5,2 - 0,5 - 0,0 - 0,4 - 0 = 93,9 %

мұнда түтін газбен жылу шығыны

q2 = (Jух - αух·Jохв)(100 - q4)Qрр =
= (2532 - 1,1·422)·(100 - 0)39764 = 5,2 %
бу қазан сипаттамасынан түтін газ температурасы υух = 147 оС,
қүкіртті мазут жағылған кездегі газ энтальпиясы:

Jух = Jог + (αух - 1)·Jов) = 2326 + (1,1 - 1)·2060 = 2532 кДжкг

Бу генератор ауа қысымыды болғанынан: αух = αт = 1,1

Ауа мен газ энтальпиялары [4] :
Joхв = 422 кДжкг егер tхв = 30 оС
Joв = 2060 кДжкг егер tв = tух = 147 оС
Joг = 2326 кДжкг егер tух = 147 оС ;

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

p
W , %
p
A ,%
p
S , %
p
C , %
p
H , %
p
O , %
Qрн ,кДжкг
3,0
0,1
1,4
83,8
11,2
0,5
39764

Жылу шығындары [4] :

- механикалық толық жанбауымен
- химиялық толық жанбауымен
- бу қазанның қабырғасынан
q4 = 0 % ,
q3 = 0,5 % ,
q5 = 0,4 % .

Механикалық форсункалы БКЗ-420-140НГМ бу қазанына, сырттан
жылу келмегендіктен Qрр = Qрн .
Газ мазут жағатынынан шлакпен шығын жоқ q6 = 0.

1.4.3. Бу қазанның отын шығысы

В = (QкаQрр·ηка)·100 = (41682039764·93,9)·100 = 11,16 кгс = 40,18 тсағ

мұнда бу қазандағы пайдалы жылу мөлшері

Qка = Dпе·(hпе - hпв) + Dпр·(hкв - hпв) =
= 166,67·(3460 - 966) + 1,75·(1620 - 966) = 416820 кВт

мұнда су мен бу көрсеткіштері [6] :
hпе = 3470 кДжкг егер Рпе = 14 МПа, tпе = 555 оС;
hпв = 966 кДжкг при tпв = 230 оС;
hкв = 1620 кДжкг при Ркв = 15,4 МПа,

Бу шығысы: қыздырылған бу Dпе = 420 тч = 166,67 кгс,
барабаннан шығын Dпр = р· Dпе = 0,015·166,67 = 1,75 кгс,

Бу қазандағы газ шығысы
Вг = В·(Qpнм Qрнг ) = 40180·(3976448478) = 32957,6 м3сағ = 9,15 м3с.
мұнда газдың жылу өнімділігі Qpнг = 48478 кДжм3 .

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

1.5. Отынмен қамтамасыз ету және отын дайындау жүйелерін таңдау

1.5.1. Мазут шаруашылығының схемасы мен жабдықтарын таңдау

1.5.1.1. Мазут шаруашылығының схемасын таңдау

Жылу электр орталығында ЖЭО-да мазут негізгі отын болып
саналады, ал газ резервтағы отын болады. Сондықтан, норма бойынша,
[1], п.4.2, мазут дайындау схемасы рециркуляция контуры бар болуы
қажет, 3-сурет.
Мазут темір жол арқылы келеді. Сондықтан мазут дайындау
схемасында темір жол цистернасынан құйып алу жабдықтар, мазут
насостары, резервуарлар, құбырлар мен арматура орнатылған.
Мазут дайындау схемасынан көрінеді, 3-сурет, қыздырылған мазут
темір жол цистернадан қабылдау резервуарға құйылады. Мазут бумен
қыздырылады. Қабылдау резервуардан мазут насоспен негізгі резервуарға
жіберіледі. Мазут қатып қалмау үшін, оны рециркуляция контуры арқылы
қыздырып отырады.
Бу қазандарға мазут, І және ІІ сатылы насостармен, құбыр арқылы
жіберіледі, 3-сурет.

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

3-сурет. ЖЭО-ның мазут шаруашылығының схемасы
1 - темiр жол цистернасы; 2 - мазут құятын лоток;
3 - мазут қабылдау резервуары; 4 - негiзгi резервуар;
5 - насос 1-шi саты; 6 - насос 2-шi саты;
7 - рециркуляция насосы; 8 - мазут жылытқыш;
9 - батырмалы насос; 10 - мазут тазалағыш фильтры.

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

1.5.1.2. Мазут сақтайтын резервуарларын таңдау

Мазут сақтауға керекті көлем

Vм = 20·n·Bм·t = 20·4·40,18·10 = 32144 т ;

мұнда қазан саны

n = 4 ;

қазанға мазут шығысы Bм = 40,18 тсағ ;

ЖЭО-дағы мазут қорының жағуға жету уақыты t = 10 тәулік, [1],
п.4.2.25.

Резервуарлардың толық колемі
V = Vм ρм = 32144 0,98 = 32800 м3

Мазут шаруашылығына [1], п.4.2, көлемі

20000 м3 екі резервуар

орнатамыз.
Қабылдау резервуар көлемі, цистерна қойылатын бір жерді 9 сағатта
құйып бітуін талап етуден алынады. Норма бойынша [1], п.4.2.4 , цистерна
қойылатын сегіз орын аламыз, сонда мазуттың тәулік шығысының көлемін
табамыз
Vст = 20·n·Bм nст = 20·4·40,18 8 = 402 м3 ;

мұнда цистерна қойылатын орын nст = 8.
Норма бойынша [1], п.4.2, қабылдау резервур көлемі 20% Vст , кем
болмауы қажет:
Vпр = 0,2·Vст = 0,2·402 = 80,5 м3 .

Мазут шаруашылығына көлемі
орнатамыз.
Vпр = 120 м3 қабылдау резервуарын

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

1.5.1.3. Мазут соратын насостарын таңдау

Насостардың өнімділігі
QI = QII = n·Вм·К1 = 4·40,18·1,2 = 192,8 м3сағ ;

Бу қазан саны
n = 4 ;

Бу қазанға мазут шығысы Вм = 40,18 тсағ ;
Рециркуляция коэффициенті К1 = 1,2 .

Насостардың екінші сатысының қысымы 1,8 МПа.
Насостардың екінші сатысы болуына төрт насос түрі 5Н-5х2,
орнатуға қабылдаймыз. 2 жұмысшы, 1 ремонтқа, 1 резерв.

Түрі 5Н-5х2 насостың техникалық сипаттамасы:

Өнімділігі
Қысымы
Қуаты
Айналым жылдамдылығы

100 м3сағ
1,83 МПа
75 кВт
3000 обмин.

Насостардың бірінші және екінші сатысының өнімділігі бірдей:
QI = QII = 192,8 м3сағ ;
Насостардың бірінші сатысы болуына төрт насос түрі 6НК-9х1,
орнатуға болады. 2 жұмысшы, 1 ремонтқа, 1 резерв.
Түрі 6НК-9х1 насостың техникалық сипаттамасы:

Өнімділігі
Қысымы
Қуаты
Айналым жылдамдылығы
120 м3сағ
0,65 МПа
40 кВт
3000 обмин

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

1.5.1.4. Рециркуляция насосын таңдау

Насостардың өнімділігі

Qрц = 0,5·QI = 0,5·192,8 = 96,4 м3сағ ;

Орнатуға түрі 8НД-6х1, екі насос таңдаймыз; 1 жұмысшы, 1 резерв.

Түрі 8НД-6х1 насостың техникалық сипаттамасы:

Өнімділігі
Қысымы
Қуаты
Айналым жылдамдылығы

100 м3сағ
1,0 МПа
55 кВт
3000 обмин.

1.5.1.5. Мазут құбырларын таңдау

Норма бойынша [1], п.4.2, екі мазут құбыры алынады, әр бірінің
өткізілімдігі 75% толық мазут шығысынан.
Мазут құбырының диаметры

d = 18,8·√Qмпw = 18,8·√144,62 = 160 мм ;
мұнда мазут құбырынан өтетін мазут шығысы
Qмп = 0,75·QII = 0,75·192,8 = 144,6 м3сағ ;

мазут жылдамдылығы
w = 2 мс .

Стандарт бойынша Ст.20 болаттан, диаметры Dу = 200 мм құбыр
аламыз

ТУ 14-3-460-95
Dн x S = 219 х 9 мм; Dвн = 201 мм.

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

1.5.2. Газ шаруашылығының схемасын және жабдықтарын таңдау

1.5.2.1. Газ шаруашылық схемасын таңдау

Жылу электр орталығында екі
газ қабылдайтын пункт ГРП

орнатылады, норма бойынша [1], п.4.3.3.
Норма бойынша [1], п.4.3.1, п.4.3.6., ГРС-тан ГРП-ға газ бір құбырмен
беріледі. ГРС-тан ГРП-ға дейін газ қысымы 0,7 МПа, ал ГРП-дан қысымы
0,13 МПа болып шығады, 5-ші сурет.
1.5.2.2. Газ шаруашылық схемасынның сипаттамасы
Газ шаруашылық схема бойынша, 4-сурет, ГРП алдында газ жапқыш
орнатылады. ГРП-да апаттан сақтау клапан орнатылған.
Өрт пен жарылыстан сақтану ереже бойынша, ГРП электрстанцияның
сыртына орнатылады.
Әр бір қазанға газ екі құбырмен жіберіледі. Құбырларда жапқыш
арматура, шығыс өлшегіш, қысым реттегіштер орнатылады. ГРП сыртына
қоршауы болуы қажет.

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

4-ші сурет. ЖЭО газ шаруашылығының схемасы

1-газ шапқыш; 2-газ өлшегіш; 3-газ тазалағыш; 4-газ қысымын
реттегіш; 5-апаттан қорғау клапаны; 6-айналып өтетін құбыр; 7-қазанға
баратын газ құбырын жапқыш; 8-оттықтардың алдындағы газ қысымын
реттегіш; 9-газ қысымы өскен кездегі газды ауаға жібергіш құбыр.

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

1.5.2.3. Газ шаруашылығының жабдықтарын таңдау

Газ құбырларының диаметры

_________ ______________
D = √4·BгPI·w·n = √4·9,153,14·80·2 = 0,27 м ;

мұнда бу қазанға газ шығысы Вг = 9,15 м3с ;

Газ құбырлар саны n = 2 ;

Құбыр ішіндегі газ жылдамдылығы w = 80 мс ;

Стандарт бойынша Ст 20 болаттан жасалған құбыр таңдаймыз, келесі
көрсеткіштерімен:

Dу = 300 мм ; ТУ 14-3-460-95

Dн x S = 325 x 13 мм .

Құбыр диаметрына сәйкес жапқыш арматура, түрі алыстан реттелетін,
диаметры Dу = 300 мм таңдаймыз.
Құбырларға қысым реттегіш, газ шығынын өлшегіштер орнатылады.
Қысым реттегіш түрі ПРЗ диаметры Dу = 300 мм. Газ реттегіш пен газ
шығынын өлшегіш алдында газ тазалағыш орнатылады.
Егер газ қысымы тім жоғарласа апаттан сақтағыш клапан іске
қосылады.

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

1.6. Жылу схемасының қосалқы жабдықтарын таңдау

ЖЭО-ның есептеу жылу схемасы 5-суретте көрсетілген.

5-сурет. ЖЭО-ның принципиалды жылу схемасы.

1.6.1. Бу қазанның продувкмен су шығынын қабырдағыш кеңіткішін
РНП таңдау

Норма бойынша продувка мөлшері 1,0 % бу қазанның өнімділігінен

Продувка суының шығыны
Dпр = (рпр100)∙Dка = (1,0100)∙1680 = 16,8 тсағ,

мұнда төрт бу қазандардың өнімділігі Dка = 1680 тсағ;
продувка мөлшері рпр = 1,0 %.

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

Продувкмен су шығынын қабырдағыш кеңіткіш РНП-ның сепарация
коэффициенті

αрнп = (hкв∙ηрнп - h'р1)(h"р1 - h'р1) = (1620∙0,98 - 467,2)(2693 - 467,2) = 0,5;

мұнда РНП қысымы Ррнп = 0,15 МПа; бу мен су көрсеткіштері
h"р1 = 2693 кДжкг; h'р1 = 467,2 кДжкг;
Барабандағы қазандық суының энтальпиясы hкв = 1620 кДжкг;

РНП-дан шыққан бу мөлшері

Dр = αрнп∙Dпр = 0,5∙16,8∙103 = 8400 кгсағ,

РНП-дан шыққан бу көлкмі

V1 = Dр∙υ" = 8400∙1,16 = 9744 м3 сағ;

РНП-ның керекті көлемі

Vрнп = V1Н = 97441000 = 9,75 м3;

ЖЭО-да екі РНП түрі СП-5,5 орнатамыз.
Толық көлемдерімен

Vрнп = 2х5,5 = 11 м3,

бұл жылу схема дұрыс жұмыс атқаруына жеткілікті болады.

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

1.6.2. Жылу схеманың бу турбинамен бірге қамтамасыз етілетін
жабдықтар
Бу турбинаның регенеративті су жылытқыштар, турбинаның бу

алымдарының
санына
байланысты.
Сондықтан
регенеративті
су

жылытқыштар турбинамен бірге заводтан келеді.
Регенеративті су жылытқыштар резерасыз орнатылады [1].
ПТ-80100-13013 бу турбинаның регенеративті су жылытқыштары:

ПВД-7
ПВД-6
ПВД-5
ПНД-4
ПНД-3
ПНД-2
ПНД-1
Конденсатор қондырғысы:
Конденсатор
Конденсатты насос
Эжектор негізгі
Эжектор оталдырғыш
Эжектор тығыздағыштардың
ПВ-425-230-25
ПВ-425-230-37
ПВ-425-230-50
ПН-200-16-7-I
ПН-200-16-7-I
ПН-130-16-10-IІ
ПН-130-16-10-II

80-КЦС-1
КС-80-155 2 дана
ЭП-3-2 2 дана
ЭП-1-1100-1
ХЭ-90-550

Т-110120-130 бу турбинаның регенеративті су жылытқыштары:

ПВД-7
ПВД-6
ПВД-5
ПНД-4
ПНД-3
ПНД-2
ПНД-1
Сальник жылытқышы
ПВ-425-230-35М
ПВ-425-230-23М
ПВ-425-230-13М
ПН-250-16-7-IV
ПН-250-16-7-IV
ПН-250-16-7-IV
ПН-250-16-7-III
ПН-100-16-4Ш

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

Конденсатор қондырғысы:

Конденсатор
Конденсат насосы
КГ2-6200-2
КС-500-150 3 дана

Эжектор негізгі
ЭП-3-2
2 дана

Эжектор оталдырғыш
Эжектор тығыздағыштардың
ЭП-1-1100-1
ХЭ-90-550

1.6.3. Деаэраторлар таңдау

БКЗ-420-140 бу қазанының қоректендіру су шығысы

Dпв = (1 + α + β)∙Dка = (1 + 0,01 + 0,02)∙420 = 433 тсағ;

мұнда α, β - қоректендіру судың продувка және өз керектігіне
шығыны;
Dка - бу қазан өнімділігі.

Деаэратор багының көлемі

Vбдп = τмин∙υ∙Dпв60 = 7∙1,1∙43360 = 55,6 м3;

мұнда τмин = 7 мин - бактағы су қоры; υ = 1,1 м3т - меншікті су
көлемі.
ГОСТ-пен таңдаймыз:
түрі ДП-500 деаэраторын,
бак түрі БДП-65 көлемі 65 м3,
деаэратор колонкасының өнімділігі 500 тсағ.
Бұлар жылу схеманың сенімді және өнімді жұмыс атқаруына себеп
болады.

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

1.6.4. Қоректендіру насостарын таңдау

Норма [1] бойынша, ЖЭО-да егер бір қоректендіру насос істен шықса
қалғандары барлық бу қазандарды қоректендіруге өнімділігі жетуі қажет.
Резервтық қоректендіру насос орнатылмайды, бірақ ол қоймада болуы
қажет. Қоректендіру су мөлшерімен қоректендіру насос түрін таңдаймыз

Qпн = υ∙Dпв = 1,1∙433 = 476 м3сағ;

мұнда Dпв = 433 тсағ - қоректендіру су мөлшері;
υ = 1,1 м3т - судың меншікті көлемі егер температурасы tпв = 230 оС.
Жылу схема есебінен қоректі су қысымы 17,5 МПа болуы қажет.
ЖЭО-да түрі ПЭ-580-185 төрт насос орнатамыз.

ПЭ-580-185 насостың сипаттамасы

Өнімділігі, м3сағ
Қысымы, МПа (м)
Насос двигателінің қуаты, кВт
Насос ПӘК-ті, %

580
18,1 (2030)

3650
80

Өндіру заводы
ПО "Насосэнергомаш", Сумы қаласы.

Осы орнатылған төрт насос ЖЭО-ның жұмысын барлық жұмыс
тәртібі кезінде қолдайды.

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

1.6.5. Жылу жүйесінің су насостарын таңдау

Жылу жұйесіндегі судың шығысы

Gсв = 3,6·Qтэц Св·(tпм - tом) = 3,6·789,9·1034,19·(150 - 70) = 8484 тсағ

мұнда Qтэц

= 789,9·103 кВт - ЖЭО-ның жылуландыруға толық

жүктемесі;
Жылу желісінің температуралық графигі бойынша:
тік жылу магистральдағы су температурасы tпм = 150 оС,
кері жылу магистральдағы су температурасы tом = 70 оС.

Жылу жұйесіндегі насостардың шығысы
Qсн = 1,1·Св = 1,1·8484 = 9332 м3сағ

Стандарт бойынша ЖЭО-да жылу жүйесіне насостар таңдаймыз:

Кірісіндегі І сатылы насостар түрі
жұмысшы, бір резерв.
Шығысында ІІ сатылы насостар түрі
жұмысшы, бір резерв.

СЭ-5000-70-6 үш дана, екі

СЭ-5000-160 үш дана, екі

Насостар сипаттамалары

Өнімділігі, м3сағ
Қысымы, м
Айналым жылдамдылығы, 1с
Қуаты, кВт
ПӘК-ті , %

СЭ-5000-70-6

5000
70
25
1035
87

СЭ-5000-160

5000
160

50
2370
87

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

1.7. Негізгі бу және сумен қамтамасыз ететін құбырларын таңдау

Негізгі бу және сумен қамтамасыз ететін құбырларынның схемалық
көрінісі жылу схемасында 2 және 5-суреттерде көрсетілген.

1.7.1. Қыздырылған бу құбырлары
Қыздырылған бу құбырларының ішкі диаметры

Dвн = 0,354

D
w n

0,354

485 0,0245
60 1

0,265 м;

мұнда Dка = 485 тсағ - турбинаға ең жоғары бу шығысы;
υ = 0,0245 м3кг - будың меншікті көлемі;
w = 60 мс - бу құбырындағы бу жылдамдылығы;
n = 1 - бу құбырлар саны.

Стандарт бойынша Ст. 15Х1М1Ф болаттан жасалған, ішкі диаметры
Dвн = 287 мм құбырды таңдаймыз, Dу = 300 мм;
Сыртқы диаметры мен қабырға қалыңдығы DхS = 377х45 мм,
Техникалық шарт бойынша ТУ 14-3-460-95.

1.7.2. Бу қазанды қоректендіру құбырларын таңдау

Бу қазанды қоректендіру құбырларының ішкі диаметры

Dвн = 0,354
D
w n

0,354

433 0,0012
6 1

0,175 м;

мұнда D = 433 тсағ - бу қазанның қоректендіру су мөлшері;
υ = 0,0012 м3кг - судың меншікті көлемі;
w = 6 мс - құбыр ішіндегі су жылдамдылығы;
n = 1 - құбырлар саны.

ДЖ.5В071700.ТЖ.

Бет

Стандарт бойынша Ст. 15ГС болаттан жасалған, ішкі диаметры
Dвн = 187 мм құбырды таңдаймыз, Dу = 175 мм;
Сыртқы диаметры мен қабырға қалыңдығы ... жалғасы

Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.