Ақтөбе қаласында ЖЭО құрылысының техникалық- экономикалық негіздемесі

Жұмыс түрі: Дипломдық жұмыс
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 76 бет
Таңдаулыға:

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

Аңдатпа

Осы дипломдық жобада Ақтөбе қаласында ЖЭО-ны салудың

техника-экономикалық негіздемесі қарастырылады.

Жылулық бөлімде берілген жүктемелерге жылулық есептеулер

жүргізілді және соларға сәйкес негізгі және қосалқы жабдықтар таңдалды.

Өміртіршілік қауіпсіздігі бөлімінде өрт қауіпсіздігі және табиғи

және жасанды жарықтандыруды анықтадым. .

Экономикалық бөлімде жобаны іске асыру барысында қанша

мөлшерде ақшалай қаражат қажет екендігі және ол қаражатты қайдан,

сонымен қатар ол қаражаттың қанша уақытта ақталатындығы, яғни алған

қарыз несие қаражаттың төлену уақытын есептелді.

Дипломдық жобадағы қарастырылған мәселелерді жүзеге асырған

жағдайда, Ақтөбе қаласында электр және жылуэнергиясының

тапшылығын жою мүмкіндігі туады.

Аннотация

В данной выпускной работе рассматривается технико-экономическое

обоснование строительства Актюбинского ТЭЦ.

В тепловой части в соответствии с заданием были расчитаны тепловые

нагрузки и был проведен выбор основного и вспомогательного

оборудования. Проведен тепловой расчет ПТС.

В разделе безопасности жизнедеятельности была рассчитана

освещения турбинного цеха, а также рассмотрено темапроизводственной

пожарной безопасности.

В экономической части было рассчитана денежная инвестиция,

то есть когда и как быстро при осуществлении проекта он сумеет себя

оправдать.

При практическом решении задач данного дипломного проекта

появится возможность ликвидации нехватки электрической и тепловой

энергии города Актюбе.

Annotation.

In this final work is considered a feasibility study for the construction of

Aktobe CHP.

In the thermal part in accordance with the assignment were calculated heat

load and held a choice of main and auxiliary equipment. Title held thermal

design.

In the life safety lighting was designed turbine workshop and discussed

temaproizvodstvennoy fire safety.

In the economic part of the investment money was intended, that is,

when and how fast the implementation of the project, it will be able to justify

itself.

The practical solution of problems of this diploma will be able to

project the shortage of electricity and thermal energy of the city of Aktobe.

Мазмұны

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

Кіріспе

1.

1. 1

1. 2

1. 3

1. 4

1. 5

1. 6

1. 7

1. 8

1. 9

Жылулық бөлім

1. 1 ЖЭО-ның негізгі қондырғыларын таңдау

1. 2 ЖЭО-ның жылу схемаларын есептеу

1. 3 ЖЭО- ның негізгі жабдықтарының сипаттамасы

1. 4 ЖЭО- ның бу қазандарының отын шығысын есептеу

1. 5 Отынмен қаматамасыз ету және отын дайындау жүйелерін таңдау

1. 6 Жылу сүлбесінің қосалқы бөлшектерін таңдау

1. 7 Негізгі бу және сумен қамтамасыз ететін құбырларын салу

1. 8 ЖЭО- ны техникалық сумен қамтамасыз ету сүлбесі

1. 9 Үрлеу сорғыш машиналарын таңдау

1. 10 1. 10 Түтін мұржа биіктігін есептеп таңдау

1. 11 1. 11 Су дайындау кестесін жасау

2. Өміртіршілік қауіпсіздік негіздері бөлімі

3. Экономикалық бөлімі

4.

Қорытынды

Пайдаланған әдебиеттер тізімі

Кіріспе

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

Энергетика өндіріссіз басқа өндіріс салалары жұмыс атқара алмайды.

Сондықтан энергетика дамуына Қазақстанда көп көніл бөлінеді.

Қазіргі кезде Қазақстан өндірісінің дамуының негізгі бағыттары

энергетика саласының өркендеуіне міндетті талап қояды. Жылу электр

станцияларына (ЖЭС) электр тоғын шығаруы мен қатар өндіріс пен тұрғын

үйлерді арзан жылу көзімен қамтамасыз ету жүктеледі. Сондықтан, жылулық

желілерінің дамуы және жылуландырудың сенімділігін жоғарлату мәселелері

туады.

Осы дипломдық жобада Ақтөбе қаласында ЖЭО-ны құрастырып салуы

қарастырылады.

Жобада сонымен қатар өміртіршілік қауіпсіздігі мен қоршаған ортаны

қорғау мәселелері шешілген және экономикалық тарауы талдаудан өткен.

Осы дипломдық жобадағы шешілген мәселелерді жүзеге асырған

жағдайда, жылумен қамтамасыздандырудың сенімділігін жоғарлату арқылы,

жылулық желі жүйелерінің жұмысының сенімді және тиімді болуына

мүмкіндік туады.

1. Жылу бөлімі

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

1. 1. ЖЭО-ның негізгі қондырғылар түрін таңдау

1. 1. 1. Берілген мәліметтер

ЖЭО орналасатын аймағы - Ақтөбе қаласы.

Есепті маусым температуралары:

-

-

-

-

жылуландыру жобасына, tрн = - 31 оС,

жылдағы ең салқын ай, tхм = - 15, 6 оС,

жылу беру уақытының орташасы, tсрн = - 7, 3 оС,

жазғы уақыт, tлетон = 22, 3 оС;

Тұрғын саны, А = 300 мың адам;

Өндіріс бу шығысы, Dп = 320 т/сағ;

Өндіріс бу қысымы, Рп = 1, 2 МПа;

Өндірістен қайтып келетін конденсат коэффициенті К = 0, 8;

Өндірістен қайтып келетін конденсат температурасы, tк = 80 оС;

Ыстық сумен қамтамасыз ететін жүйе түрі - жабық;

Бір адамға жылу мен желдетуге жұмсалатын жылу, q1 = 1, 71 кВт/адам;

Бір адамға жұмсалатын ыстық су жылуының мөлшері, q2 = 0, 80

кВт/адам.

1. 1. 2. Жылу жүктемелерінің есебі

Өндіріске берілетін бу шығысы Dп = 320 т/сағ.

Жылуландыру мен желдету жүктемесі

Qот+в = А·q1 = 300·1, 71 = 513 МВт;

Ыстық су жүктемесі

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

Qгвс = А·q2 = 300·0, 80 = 240 МВт;

Жылуландырудың толық жүктемесі

Q = Qот+в + Qгвс = 513 + 240 = 753 МВт.

Берілген жылу жүйесіндегі температуралық графигінен:

- тіке магистральдағы судың ең жоғары температурасы, tпм = 150 оС;

- кері магистральдағы судың ең жоғары температурасы, tом = 70 оС;

- жылу желісіндегі судың орташа температурасы, tстс = 115 оС.

1. 1. 3. ЖЭО-ның жылуландыру қондырғысының жылу есебі

ЖЭО-ның

жылуландыру

қондырғысының

схемасы

суретте

көрсетілген.

1. 1 Сурет. Жылуландыру қондырғының схемасы

ПМ и ОМ -тіке және кері магистральдар; СН1 и СН2 - желі

насостары; ПВК - шыңдық су жылытқыш қазан; СПВ и СПН - астыңғы

және үстіңгі су жылытқыштар; ВД - желі сының вакуум деаэраторы;

Жылу желісінің көлемі

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

Vтс = (Qотв + Qгвс) ·(А1 + А2) = (513 + 240) ·(8, 6 + 26) = 26053, 8 м3 ;

мұнда жылу желісінің меншікті көлемі

- сыртқы желілер, А1 = 8, 6 м3/МВт;

- ішкі желілер, А2 = 26 м3/МВт;

Жылу желісінің су шығынының негізгі мөлшері шарт бойынша жылу

желінің көлемінен 0, 5% құрайды

Gут = (0, 5/100) ·Vтс = (0, 5/100) ·26053, 8 = 130, 3 т/сағ;

Жылу желісінің су шығынына байланысты жылу шығыны

Qут тс = Gут тсСр(tтс - tхв ) /3600 = 130, 3∙4, 19∙(115 - 5) /3600 = 16, 7 МВт.

Су шығынын өтейтін сумен келген жылу мөлшері

Qподп = Gут тсСр(tподп - tхв ) /3600 = 130, 3∙4, 19∙(40 - 5) /3600 = 5, 3 МВт;

мұнда су шығынын өтейтін су температурасы tподп = 40 оС;

салқын су температурасы

tхв = 5 оС;

Жылуландыру қондырғының жылулық қуаты

Qту = Qот+в + Qгвс + Qут тс - Qподп = 513 + 240 + 16, 7 - 5, 3 = 764, 4 МВт.

Жылуландыру

коэффициентін

ескергендегі

жылуландыру

қондырғының жылу қуаты (αтэц = 0, 55)

Qосп = αтэц·Qту = 0, 55·764, 4 = 420, 4 МВт

Су жылытқыш қазандарының қуаты

Qпвк = Qту - Qсп = 764, 4 - 420, 4 = 344, 0 МВт.

1. 1. 4. ЖЭО-ның турбина және бу қазан қондырғыларын таңдау

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

Өндіріске бу және жылуландыру жүктемесін өтеуге бу турбиналы

қондырғылар таңдаймыз:

№1 ПТ-80/100-130/13 өндіріске бу және жылуландыру жүктемесін:

өндіріске бу

жылуландыру жүктемесі

Dп = 160 т/сағ,

Qт1 = 80 МВт;

№2 ПТ-80/100-130/13 өндіріске бу және жылуландыру жүктемесін:

өндіріске бу

жылуландыру жүктемесі

№3 Т-110/120-130 жылуландыру жүктемесі

Толық жылуландыру жүктемесі

Dп = 160 т/сағ,

Qт2 = 80 МВт;

Qт3 = 201 МВт;

Qт = 361 МВт.

Анықталған жылуландыру коэффициенті

αтэц = Qт / Qту = 361 / 764, 4 = 0, 472;

Анықталған шыңдық (су жылытқыш қазандар) жүктемесі

Qпвк = Qту - Qт = 764, 4 - 361 = 403, 4 МВт;

Шыңдық су жылытқыш қазандар түрі КВГМ-180

КВГМ-180 (208 МВт)

Су жылытқыш казандарының жылу қуаты

Qпвк = 2·208 = 416 МВт;

Бу турбиналардың қыздырылған бу шығысы

2 шт

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

№1

№2

№3

ПТ-80/100-130/13

Т-110/120-130

Dо1 = 480 т/сағ

Dо2 = 480 т/сағ

Dо3 = 485 т/сағ

Турбиналардың толық бу шығысы

∑Dо = 2∙480 + 1∙485 = 1445 т/сағ.

Бу қазандарының толық бу өнімділігі

Dка = (1 + α + β) ∙∑Dо = (1 + 0, 02 + 0, 03) ∙1445 = 1517, 25 т/сағ.

ЖЭО-да орнатуға түрі БКЗ-420-140НГМ бес қазан таңдаймыз, толық

бу өнімділігімен

∑Dка = nка∙Dка = 4∙420 = 1680 т/ч.

1. 1. 5. Жылу жүктемелерін маусым режимына есептеу және негізгі

қондырғылардың таңдауын анықтау

а) маусымдық шартты температуралары:

-

-

-

-

жылуландыру, tрн = - 31 оС,

жылдағы ең салқын ай, tхм = - 15, 6 оС,

жылуландыру уақытының орташа, tсрн = - 7, 3 оС,

жаз уақытының, tлетон = 22, 3 оС,

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

б) Қысқы ең жоғары режим (I - режим) :

жылуландыру және желдету

Qотв1 = Qотв + Qут - Qподп = 513 + 16, 7 - 5, 3 = 524, 4 МВт.

Ыстық сумен

Qгвс = 240 МВт,

всего Q1 = Qотв1 + Qгвс = 524, 4 + 240 = 764, 4 МВт.

в) Есепті-тексеріс режим (II - режим) :

Q2 = Qотв2 + Qгвс = 359, 6 + 240 = 599, 6 МВт,

бұның ішінде ыстық суға

Qгвс = 240 МВт,

жылуландыру мен желдетуге

Qотв2 = Qотв1(tвн - tхм ) /(tвн - tрн ) = 524, 4⋅(18 + 15, 6) /(18 + 31) = 359, 6

МВт.

г) Жылуландырудың орташа режимы (III - режим) :

Q3 = Qотв3 + Qгвс = 270, 7 + 240 = 510, 7 МВт,

бұның ішінде ыстық суға

Qгвс = 240 МВт,

ылуландыру мен желдетуге

Qотв3 = Qотв1(tвн - tсрн ) /(tвн - tрн ) = 524, 4⋅(18 + 7, 3) /(18 + 31) = 270, 7

МВт.

д) Жазғы режим (IV - режим)

Q4 = Qлетогвс = Qгвс(tгв - tлхв ) /(tгв - tхв ) = 240⋅(65 - 15) /(65 - 5) = 196, 4

МВт.

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

Есептелген мөлшерлерді 1-ші кестеге түсіреміз.

1-ші кесте

Есептеп табылған көрсеткіштер арқылы, таңдап алынған негізгі

қондырғылар түрі анықталады. Норма бойынша, бір бу қазан тоқтаған

кезде, жұмыста қалған қондырғылар II - режимының жүктемесін толық

қабылдап беруі қажет. Есеп бойынша

II - режим жүктемесі:

Q2 = 599, 6 МВт.

Жұмыста қалған бу қазандар өнімділігі Dка = 4∙420 = 1680 т/сағ,

Турбиналарының бу алымының қуаты:

- өндіріске бу Dп = 320 т/ч,

- жылуландыру қуаты Qотб = 361 МВт.

Шыңдық су жылытқыш қазандар Qпвк = 416 МВт.

Қорытынды: Бір қазан тоқтап қалған кезде ЖЭО-ның қалған

қондырғылары II-режим жүктемесін алып кетеді, қондырғылар дұрыс

таңдалған.

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

1. 2. ЖЭО-ның жылу схемасын құрастырып есептеу

1. 2. 1. ЖЭО-ның жылу схемасы

ЖЭО-ның

жылу

схемасын

таңдалған

қондырғылар

арқылы

құрастырамыз. Жылу схема барлық бу қазандар бір бу құбырына бу береді

деп құрастырылады. Бұл ЖЭО-ның жұмысын, тұтынушыларды жылумен

электрэнергиямен қамтамасыз етуін сенімді жасайды.

ЖЭО-ның жылу схемасы 2- суретте көрсетілген.

ЖЭО-ның сыртқы жылу тұтынушыларынан басқа ішкі өзгілік жылу

шығысыда бар. ЖЭО-ның жылу схемасының есебі барлық жылу

шығыстарының балансын шығарып анықтауға жасалады.

Бу қазандарында мазут жағылады. Мазут дайындауға будың жылуы

шығынданады. Сондықтан осы жылу мөлшерін есептеу қажет.

ЖЭО-дағы бу қазандар цехындағы бу өнімі

Dраст = nка·Dка = 4·420 = 1680 т/сағ,

Осы бу өнімділігіне мазут шығысы

Вэк = Dраст∙(hпе - hпв) /Qм∙ηка = 1680∙(3460 - 964) /39764∙0, 93 = 114, 2

т/сағ

Е-420-140НГМ бу қазандарының көрсеткіштері:

Пайдалы әсер коэффициенті ηка = 0, 93;

Бу қысымы

Р = 14 МПа және температурасы t = 550 оС

бу

энтальпиясы:

hпе = 3460 кДж/кг;

Қоректі су температурасы tпв = 230 оС, энтальпиясы hпв = 964

кДж/кг;

Мазут жылу өнімділігі Qм = 39764 кДж/кг.

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

1. 2 сурет. Ақтөбе қаласындағы өндірісті ЖЭО-ның жылу схемасы

Су жылытқыш қазандарға мазут шығысы

Впвк = 3600∙Qпвк/Qм∙ηпвк = 3600∙458, 6/39764∙0, 89 = 33, 7 т/сағ

ЖЭО-дағы сағатына мазут шығысы

Вм = Вэк + Впвк = 114, 2 + 33, 7 = 147, 9 т/сағ,

Тәуліктік мазут шығысы

Всут = 20∙Вэк + 24∙Впвк = 20∙147, 9 + 24∙33, 7 = 3091, 9 т/сағ,

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

1. 2. 2. ЖЭО-ның мазут шаруашылығының бу шығысы

Темір жол цистернадағы мазут, 60

С температураға дейін

қыздырылып, қабылдағыш резервуарға төгіледі. Мазутты қыздыру үшін

қысымы Р = 1 МПа, температурасы t = 200 оС бу пайдаланылады.

Бір уақытта төгілетін цистерна саны (Вц = 60 т) :

nждц = Всут / Вц = 3091, 9/60 = 52

21 т/ж цистерна төгуге бу шығысы (режимдерге сай)

Dсл = nждц[0, 636 - 0, 0106(tнi ) ]

DIсл = 52∙[0, 636 - 0, 0106∙(-31) ] = 49, 7 т/сағ,

DIIсл = 52∙[0, 636 - 0, 0106∙(-15, 6) ] = 41, 3 т/сағ,

DIIIсл = 52∙[0, 636 - 0, 0106∙(-7, 3) ] = 36, 8 т/сағ,

DIVсл = 52∙[0, 636 - 0, 0106∙(22, 3) ] = 20, 6 т/сағ,

Мазут шаруашылығы резервуарларындағы мазут қыздыруына

Dпод = nрез[2, 3 - 0, 0288(tнi ) ]

DIпод = 3∙[2, 3 - 0, 0288∙(-35) ] = 9, 6 т/сағ,

DIIпод = 3∙[2, 3 - 0, 0288∙(-15, 6) ] = 8, 2 т/сағ,

DIIIпод = 3∙[2, 3 - 0, 0288∙(-7, 3) ] = 7, 5 т/сағ,

DIVпод = 3∙[2, 3 - 0, 0288∙(22, 3) ] = 5, 0 т/сағ,

Мазутты бу қазандар цехына тасымалдауға шығынданған бу

DIраз = 0, 062∙Вм = 0, 062∙147, 9 = 9, 8 т/сағ,

DIIраз = DIIIраз = DIVраз = DIраз = 9, 8 т/сағ,

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

Мазут шаруашылығына ЖЭО-дағы толық бу шығысы

Dмх = Dсл + Dпод + Dраз, т/ч

DIмх = 63, 2 + 9, 6 + 12, 5 = 69, 1 т/сағ

DIIмх = 52, 5 + 8, 2 + 12, 5 = 59, 4 т/сағ

DIIIмх = 46, 8 + 7, 5 + 12, 5 = 54, 1 т/сағ

DIVмх = 26, 2 + 5, 0 + 12, 5 = 35, 4 т/сағ,

Мазут шаруашылығындағы конденсатшығыны Gмхп = 0, 2∙Dмх, т/сағ

GIмхп = 0, 2∙69, 1 = 13, 8 т/сағ

GII мхп = 0, 2∙59, 4 = 11, 9 т/сағ

GIIIмхп = 0, 2∙54, 1 = 10, 8 т/сағ

GIVмхп = 0, 2∙35, 4 = 7, 1 т/сағ

1. 2. 3. Қосымша суды жылыту және деаэрациядан өткізуге бу мен

жылу шығысының мөлшерін есептеу

1. 2. 3. 1. Бу қазан барабанының су шығынын қабылдайтын сепаратор

есебі

Норма

бойынша

бу

қазан

барабанының

су

шығынын

оның

өнімділігінен 1% алады

Dпр = 0, 01∙Dку = 0, 01∙1517, 25 = 15, 2 т/сағ,

Бу қазан барабанындағы су көрсеткіштері:

Барабандағы қысым Рб = 15, 8 МПа, су энтальпиясы

hпрод= 1620

кДж/кг,

Сепаратордағы қысым Ррнп = 0, 15 МПа, бу энтальпиясы hсеп= 2693

кДж/кг,

қысым Ррнп = 0, 15 МПа кезіндегі су энтальпиясы hв сеп= 467, 2 кДж/кг,

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

Сепаратордағы (РНП-дағы) бу шығысы

Dсеп = Dпр(hпрод∙ηсеп - hв сеп) /(hсеп - hв сеп),

= 15, 2∙(1620∙0, 98 - 467, 2) /(2693 - 467, 2) = 7, 6 т/сағ

Сепаратордан шыққан бу цикл деаэраторына жіберіледі.

Сепаратордағы, РНП - дағы су шығысы

Gв сеп = Dпр - Dсеп = 15, 2 - 7, 6 = 7, 6 т/сағ,

Су жылытқышта, ПСВ-да берілетін жылу мөлшері

Qв сеп = Gв сеп∙(hв сеп - hв) /3600 = 7, 6∙(467, 2 - 205, 4) /3600 = 0, 54 МВт;

Циклдағы бу шығыны, Gут 2% бу шығысынан Dку, [1], бойынша

Gут = 0, 02∙Dку = 0, 02∙1680 = 33, 6 т/сағ;

Өндірістен келмеген конденсат

Gпот к = (1 - k) ∙Dп = (1 - 0, 8) ∙320 = 64 т/сағ,

Қосымша су шығысы:

Gсв = 1, 25∙( Gв сеп + Gут + Gпот к + Gут тс + Gмхп) ;

GIсв = 1, 25∙(7, 6 + 33, 6 + 64 + 130, 3 + 13, 8) = 311, 5 т/сағ

GIIсв = 1, 25∙(7, 6 + 33, 6 + 64 + 130, 3 + 11, 9) = 309, 1 т/сағ

GIIIсв = 1, 25∙(7, 6 + 33, 6 + 64 + 130, 3 + 10, 8) = 307, 8 т/сағ

GIVсв = 1, 25∙(7, 6 + 33, 6 + 64 + 130, 3 + 7, 1) = 303, 1 т/сағ ;

Химиялық тазалануға баратын суды жылытуға жылу шығысы

Qсв = Gсв∙(t"св - t'св) ∙Ср - Qв сеп, МВт

QIсв = 311, 5∙(40 - 5) ∙4, 19∙10-3 - 0, 72 = 12, 15 МВт

QIIсв = 309, 1∙(40 - 5) ∙4, 19∙10-3 - 0, 72 = 12, 05 МВт

QIIIсв = 307, 8∙(40 - 5) ∙4, 19∙10-3 - 0, 72 = 12, 0 МВт

QIVсв = 303, 1∙(40 - 15) ∙4, 19∙10-3 - 0, 72 = 8, 3 МВт

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

1. 2. 3. 2. Циклға қосымша дайындалатын су деаэраторының есебі

Циклдағы қосымша су шығысы

Gподп ц = Gв сеп + Gут + Gмхп + (Dмх - Gмхп) + Gпот к ; т/сағ

GIподп ц = 7, 6 + 33, 6 + 13, 8 + (69, 1 - 13, 8) + 64 = 174, 3 т/сағ

GIIподп ц = 7, 6 + 33, 6 + 11, 9 + (59, 4 - 11, 9) + 64 = 164, 5 т/сағ

GIIIподп ц = 7, 6 + 33, 6 + 10, 8 + (54, 1 - 10, 8) + 64 = 159, 3 т/сағ

GIVподп ц = 7, 6 + 33, 6 + 7, 1 + (35, 4 - 7, 1) + 64 = 140, 5 т/сағ

Циклға қосымша су деаэраторына су шығысы

Gд под = Gподп ц + k∙Dп, т/сағ

GIд под = 174, 3 + 0, 8∙320 = 294, 3 т/сағ,

GIIд под = 164, 5 + 0, 8∙320 = 284, 5 т/сағ,

GIIIд под = 159, 3 + 0, 8∙320 = 279, 3 т/сағ,

GIVд под = 140, 5 + 0, 8∙320 = 260, 5 т/сағ,

Деаэратордағы су температурасы

tвд = [(Gв сеп + Gут + Gмхп + Gпот к) Cptов + DпkCptкон + (Dмх - Gмхп) Cptкмх] /Gд

подCp,

ºС

tIвд = 62, 7 ºС, tIIвд = 61, 8 ºС, tIIIвд = 61, 4 ºС, tIVвд = 59, 5 ºС,

Осы температураларға сай коэффициенттер мөлшері:

К1 = 0, 0109; К2 = 0, 0108; К3 = 0, 0107; К4 = 0, 0106.

Циклға қосымша су деаэраторына бу шығысы:

Dд под = К∙Gд под, т/сағ

DIд под = 0, 0109∙294, 3 = 3, 2 т/сағ,

DIIд под = 0, 0108∙284, 5 = 3, 1 т/сағ,

DIIIд под = 0, 0107∙279, 3 = 3, 0 т/сағ,

DIVд под = 0, 0106∙260, 5 = 2, 8 т/сағ;

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

1. 2. 3. 3. Жылу жүйесінің вакуумды деаэраторының есебі

Жылу желісіндегі су шығысы

Gсет в = Gут тс(h'д - h"д) /(hс. в. - h'д), т/сағ

GIсет в = 130, 3(167, 6 - 167) /(481, 9 - 167) = 3, 56 т/сағ

GIIсет в = 130, 3(167, 6 - 167) /(481, 9 - 167) = 3, 56 т/сағ

GIIIсет в = 130, 3(167, 6 - 167) /(481, 9 - 167) = 3, 56 т/сағ

GIVсет в = 130, 3(167, 6 - 167) /(481, 9 - 167) = 3, 56 т/сағ

Эжекторларға бу шығысы: Dэж = u∙Gд под, т/сағ

DIэж = 0, 104∙294, 3 = 30, 6 т/сағ

DIIэж = 0, 104∙284, 5 = 29, 6 т/сағ

DIIIэж = 0, 104∙279, 3 = 29, 0 т/сағ

DIVэж = 0, 104∙260, 5 = 27, 1 т/сағ

Эжекторлардан шыққан бу мөлшері Dп эж = Dэж + Dд под

DIп эж = 30, 6 + 3, 2 = 33, 8 т/сағ

DIIп эж = 29, 6 + 3, 1 = 32, 7 т/сағ

DIIIп эж = 29, 0 + 3, 0 = 32, 0 т/сағ

DIVп эж = 27, 1 + 2, 8 = 29, 9 т/сағ

Қоспа сы деаэраторына бу шығысы

D1, 5 = Gд под(hдр - hдв) /(hд - hдр), т/сағ

DI1, 5 = 3, 2∙(439 - 436) /(2680 - 439) = 0, 39 т/сағ;

DII1, 5 = 3, 1∙(439 - 436) /(2680 - 439) = 0, 38 т/сағ

DIII1, 5 = 3, 0∙(439 - 436) /(2680 - 439) = 0, 37 т/сағ

DIV1, 5 = 2, 8∙(439 - 436) /(2680 - 439) = 0, 35 т/сағ

Есеп пен табылған мөлшерлерді 2, 3, 4-ші кестелерге толтырамыз.

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

1. 3. ЖЭО-ның негізгі жабдықтарының сипаттамалары

Жобаның жылу есебі бойынша үш бу турбина және төрт бу қазан

орнатылады.

Бу турбиналар: 2 х ПТ-80/100-130/13;

1 х Т-110/120-130;

Бу қазандар

4 х БКЗ-420-140.

ПТ-80/100-130/13 бу турбинасы, [3], екі цилиндрлы ЦВД мен ЦНД.

Турбина регенерация жүйесінде төрт ПНД, деаэратор және үш ПВД.

Турбинаның техникалық сипаттамасы

Электр қуаты, Nэ, МВт

Керекті бу шығысы, Dо, т/сағ

Қыздырылған бу көрсеткіштері:

Ро, МПа

to, oC

Қоректендіру су температурасы, tпв, оС

80

480

13

540

230

Т-110/120-130 бу турбинасы, [3], үш цилиндрлы: бір ағынды ЦВД мен

ЦСД, екі ағынды ЦНД. Турбина регенерация жүйесінде төрт ПНД,

деаэратор және үш ПВД.

Турбинаның техникалық сипаттамасы

Электр қуаты, Nэ, МВт

Керекті бу шығысы, Dо, т/сағ

Қыздырылған бу көрсеткіштері:

Ро, МПа

to, oC

Қоректендіру су температурасы, tпв, оС

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

100

485

13

540

230

Бет

Турбиналарға керекті бу шығысы

Do = nпт·Dптo + nт·Dтo = 2·480 + 1·485 = 1445 т/сағ;

Бу қазан өнімділігі

Dка = (1 + α + β) ∙Do = (1 + 0, 03 + 0, 02) ∙1445 = 1517, 25 т/ч

мұнда α = 0, 03 - бу өнімділігіне берілетін қор мөлшері;

β = 0, 02 - өзгілік пайдалануға бу шығынының мөдшері.

ЖЭО-дағы орнатылатын бу қазан түрі БКЗ-420-140НГМ, табиғи

айналымды, барабанды, П-ға ұқсас компоновкалы, ошақта отын жағуы ауа

қысыммен, бір корпусты, жабық ғимратта орналасуға арналған. Жағатын

отыны - мазут, газ.

БКЗ-420-140НГМ бу қазанның техникалық сипаттамасы

Бу өнімділігі, т/сағ (кг/с)

Қыздырылған бу қысымы, кгс/см2 (МПа) :

Температура, °С:

қыздырылған бу

қоректендіру су

түтін газ

ПӘК (брутто) гарантиямен, %

Қазан өлшемдері, м:

420 (116, 6)

140 (14)

555

230

147

93, 0

ені колонна ортасымен

тереңдігі колонна ортасымен

биіктігі

Өндіру заводы

18, 4

14, 5

33, 4

Барнауыл қазан заводы (БКЗ)

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

1. 4. ЖЭО-ның бу қазандарының отын шығысының есебі

1. 4. 1. Күкіртті мазут сипаттамасы [4] , 1-ші кесте.

1. 4. 2. Бу қазан ПӘК-ті

Бу қазан ПӘК-ті кері жылу баланс арқылы табылады, [4] :

ηка = 100 - q2 - q3 - q4 - q5 - q6 = 100 - 5, 2 - 0, 5 - 0, 0 - 0, 4 - 0 = 93, 9 %

мұнда түтін газбен жылу шығыны

q2 = (Jух - αух·Jохв) (100 - q4) /Qрр =

= (2532 - 1, 1·422) ·(100 - 0) /39764 = 5, 2 %

бу қазан сипаттамасынан түтін газ температурасы υух = 147 оС,

қүкіртті мазут жағылған кездегі газ энтальпиясы:

Jух = Jог + (αух - 1) ·Jов) = 2326 + (1, 1 - 1) ·2060 = 2532 кДж/кг

Бу генератор ауа қысымыды болғанынан: αух = αт = 1, 1

Ауа мен газ энтальпиялары [4] :

Joхв = 422 кДж/кг егер tхв = 30 оС

Joв = 2060 кДж/кг егер tв = tух = 147 оС

Joг = 2326 кДж/кг егер tух = 147 оС ;

ДЖ. 5В071700. ТЖ.

Бет

Жылу шығындары [4] :

- механикалық толық жанбауымен

- химиялық толық жанбауымен

- бу қазанның қабырғасынан

q4 = 0 %,

q3 = 0, 5 %,

q5 = 0, 4 % .

Механикалық форсункалы БКЗ-420-140НГМ бу қазанына, сырттан

жылу келмегендіктен Qрр = Qрн .

Газ мазут жағатынынан шлакпен шығын жоқ q6 = 0.

1. 4. 3. Бу қазанның отын шығысы

В = (Qка/Qрр·ηка) ·100 = (416820/39764·93, 9) ·100 = 11, 16 кг/с = 40, 18 т/сағ

мұнда бу қазандағы пайдалы жылу мөлшері

Qка = Dпе·(hпе - hпв) + Dпр·(hкв - hпв) =

= 166, 67·(3460 - 966) + 1, 75·(1620 - 966) = 416820 кВт

мұнда су мен бу көрсеткіштері [6] :

hпе = 3470 кДж/кг егер Рпе = 14 МПа, tпе = 555 оС;

hпв = 966 кДж/кг при tпв = 230 оС;

hкв = 1620 кДж/кг при Ркв = 15, 4 МПа,

Бу шығысы: қыздырылған бу Dпе = 420 т/ч = 166, 67 кг/с,

барабаннан шығын Dпр = р· Dпе = 0, 015·166, 67 = 1, 75 кг/с,

Бу қазандағы газ шығысы

Вг = В·(Qpнм /Qрнг ) = 40180·(39764/48478) = 32957, 6 м3/сағ = 9, 15 м3/с.

мұнда газдың жылу өнімділігі Qpнг = 48478 кДж/м3 .

ДЖ. 5В071700. ТЖ.