Қосалқы стансаның релелік қорғанысын және РЭС-тің электрэнергиячының коммерциялық есебін жүргізудің автоматтандырылған жүйесін құрастыру

Жұмыс түрі: Дипломдық жұмыс
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 88 бет
Таңдаулыға:

7

8

9

10

Аңдатпа

Бұл

дипломдық

жобада

«110/10/10кВ

2х25МВА

қосалқы

стансаныңрелелік қорғанысы және 10 кВ қозғалтқыштың қорғанысының

логикалық сұлбасын жасау». Осы жобада қосалқы стансаның принципиалдық

сұлбасы, күштік қондырғылар және жалғаулық аппараттар таңдалынған,

қосалқы

стансаның

элементтеріне

релелік

қорғаныс

қойылымдары

есептелінген.

Өміртіршілік қауіпсіздігі бөлімінде электр зарядының адамға әсерін

және одан қорғану шараларын қарастырдым, шудың деңгейін есептедім.

Дипломдық жобаның экономикалық бөлімінде қосалқы стансаның

жалпы шығындары есептелінген және оны салғандағы әкелетін пайданы

таптым.

Аннотация

Дипломный проект выполнен на тему “Релейная защита подстанции

110/10/10 кВ 2х25 МВА и сделать логическую схему защиты 10 кВ

двигателя”. В проекте произведен выбор принципиальной схемы подстанции,

силового оборудования и коммутационной аппаратуры, произведен расчет

уставки элементов релейной защиты подстанции.

В разделе безопасности жизнедеятельности были рассчитаны и

приведены меры безопасности от электрического заряда и уровень шума.

В экономической части рассчитана дипломного проекта технико-

экономическая целесообразность строительство подстанции и возможная

прибыль.

Annotation

The degree project is executed on the subject "Relay Protection of Substation

of 110/10/10 KV 2x25 MVA and to make the Logical Scheme of Protection of 10

KV of the Engine". In the project the choice of the schematic diagram of substation,

the power equipment and the switching equipment is made, settled an invoice a

setting of elements of relay protection of substation.

Security measures were calculated and given in the section of health and

safety from an electric charge and noise level.

In economic part technical and economic expediency construction of

substation and possible profit is calculated the degree project.

11

Мазмұны

Кіріспе

1 110/10/10 кВ қосалқы стансаның электрлік бөлігін жасау

1. 1 Стансаның бас электрлік сұлбасы

1. 2 Жүйе элементтерінің кедергілерін анықтау

1. 3 ҚТ токтарынанықтау

1. 4 Жабдықтар мен коммутациялық аппараттарды таңдау

2 Трансформатордың қорғаныстары

2. 1 Негізгі жағдайы

2. 2 Трансформатордың дифференциалдық қорғанысының есептелуі

2. 3 Максимал тоқ қорғанысы

2. 5 Асқын жүктемеден қорғау

3 Желі қорғанысы

3. 1 Желінің қорғанысы

3. 2Дистанционды қорғаныс

3. 3 Төрт сатылы нөл реттік тоқ қорғанысын (НРТҚ) есептеу

4 Өміртіршілік қауіпсіздігі

4. 1Қосалқы станцияда еңбек шартына талдау жасау

4. 2 Диспетчер бөлмесіндегі, жасанды жарықтану eceбi

5. Экономикалық бөлім

5. 2 Жалпы бөлім

5. 3 Инвестициялық жоспар

Қорытынды

Қолданылған әдебиеттер тізімі

А қосымшасы

12

7

8

8

9

12

14

31

31

37

40

44

51

51

58

62

90

90

92

99

99

101

108

109

110

Кіріспе

Энергия жүйесінің электрлік бөлігінде электр стансасы, қосалқы станса

және электр жеткізу желілерінің электр жабдықтарының зақымдануы мен

қалыпсыз жұмыс режімі орын алуы мүмкін.

Зақымдану деп айтарлықтай апаттық токтың пайда болып, ЭС, ҚС

шиналарында кернеудің терең түсуін айтуға болады. Бұл ток үлкен көлемде

жылу бөліп, өзі жүрген жердегі электр жабдықтарын қиратады.

Кернеудің түсуі электр энергиясын тұтынушылардың қалыпты жұмыс

режімін, сондай-ақ энергожүйе электр стансаларының параллельді жұмыс

істеу тұрақтылығын бұзады.

Әдетте қалыпты режімдер кернеудің, токтың және жиіліктің рұқсат

етілген мәнінен ауытқуына әкеліп соғады. Кернеу мен жиіліктің түсуі

тұтынушылардың қалыпты режимін өзгерту қаупін тудырады, ал кернеу мен

токтың жоғарылауы ЭЖЖ мен электр жабдықтарының зақымдалуын

тудырады.

Зақымдалу орнында қирауды барынша азайтып, жүйенің зақымдалмаған

бөлігін қалпында сақтап қалу үшін сол орынды тез анықтап, зақымдалмаған

жүйе бөлігінен бөліп алу қажет.

Оны орындайтын релелік қорғаныс болып табылады. Ол энергожүйенің

барлық элементтерінің қалпын үздіксіз бақылап, пайда болған зақымдану мен

қалыпсыз режимдерге жылдам әрекет етіп отырады.

Бұл бітіру жұмысында «110/10/10 кВ 2x25 МВA қосалқы стансаның

релелік қорғанысы» қарастырылған. Қосалқы стансада орнатылатын негізгі

электр жабдықтары: ажыратқыштар, айырғыштар, асқын

кернеуді

шектеуіштер, тоқ және кернеу трансформаторлары, шиналар

таңдалды. Сонымен қатарқосалқы стансаға қазіргі заман талаптарына сай

Siemens, Mitsubishi Electric секілді фирмаларың жабдықтарын таңдап, соның

негізінде релелік қорғаныс есептеулерін келтірілді.

Сондай-ақ ұсынылып отырған бітіру жұмысында электр стансасының

кұрылғылар мен жабдықтарын таңдап, олардың тиімділігін, сенімділігін

қарастыратын боламыз. Ал арнайы бөлімде қосалқы стансаның орталық

сигнализациясының терминалын бағдарламалау қарастырылған. Бұдан басқа

экономикалық, өміртіршілік қауіпсіздігі сияқты бөлімдерден тұратын бұл

бітіру жұмысы міндетті талаптарға сай.

13

1 110/10/10 кВ қосалқы стансасының электрлік бөлігін жасау

1. 1 Бастапқы берілгендері

Сурет 1. 1- Стансаның бас электрлік сұлбасы

Бітіру жұмысына бастапқы берілгендері:

С-1 қорек жүйесі:

Sкз max = 2600 МВА; S кз min = 2460 МВА;

С-2 қорек жүйесі:

U б = 115 кВ

Sкз max = 2800 МВА; S  min = 2600 МВА;

С-3 қорек жүйесі:

S кз max = 2800 МВА; S кз min = 2600 МВА;

С-4қорек жүйесі:

S кз min = 2700 МВА; Sкз min = 2500 МВА;

Трансформаторлардың параметрлері:

Үш орамды трансформатор (қосалқы станса№13) (Т1, Т2) : ТДТН -

25/110/35/10, Sном=25 МВА; Uвн=115 кВ; Uсн=38, 5 кВ; Uнн= 11 кВ

∆U рег = ± 16%

Кесте 1. 1 - Трансформатор орамдарының қ. т. кернеуі:

14

Үш орамды трансформатор (қосалқы станса №9) : ТДТН - 40/110/35/10,

Sном=40 МВА; Uвн=115 кВ; Uсн=38, 5 кВ; Uнн= 11 кВ; ∆ U рег = ±16%

Кесте 1. 2 - Трансформатор орамдарының қ. т. кернеуі:

Трансформатор (қосалқы станса №12) :ТРДН- 25/110/10/10, Sном=25 МВА;

Uвн=115 кВ; Uсн=11 кВ; Uнн= 11 кВ; ∆ U рег = ±16% ; Uкмин=8, 7%; Uкмакс=11, 72%

Трансформатор

(қосалқы

станса №10;

№14) :ТРДЦН-

63/110/10/10, Sном=63

МВА; Uвн=115кВ; Uсн=11кВ; Uнн=11кВ; ∆ U рег = ±16% ; Uкмин=10, 84%; Uкмакс=11, 9%

Үш орамды трансформатор (қосалқы станса №11) (Т1, Т2) :

ТДН - 16/110/10, Sном=16 МВА; Uвн=115 кВ; Uсн=38, 5 кВ; Uнн= 11 кВ

∆ U рег = ±16% ; Uкмин=11, 71 %; Uкмакс=9, 8%

Желі параметрлері 1. 3-кестеде көрсетілген.

Желілердің кедергілері XЛ, Ом келесі формуламен анықталады:

X Л = x менш ⋅ L ⋅

U б 2

2

(1. 1)

мұндағы хменш - желінің меншікті кедергісі, ол 0, 4 Ом/км тең;

L - желінің ұзындығы, км;

Uб - базистік кернеу, кВ;

Uорт - орташа кернеу, кВ.

Кесте 1. 3 - Желі параметрлері мен кедергілері

15

Кесте 1. 3 - жалғасы

Екі орамды трансформатордың кедергісі Хтр, Ом келесі формуламен

анықталады:

Х тр

2

⋅

100 S ном тр

;

(1. 2)

Х трВН

0, 125 ⋅ U k %

100

⋅

2

S ном тр

;

(1. 3)

16

Х трНН

1, 75 ⋅ U k %

100

⋅

2

S ном тр

(1. 4)

мұндағы Uк% - трансформатор орамдарының қ. т. кернеуі, %.

Үш орамды трансформатордың Хтр, Ом кедергісі келесі формуламен

анықталады:

Х

тр

0, 5 ⋅ ( U ВС k % + U ВН k % − U СН k % )

100

⋅

U ср 2

S ном тр

;

(1. 5)

Х

тр

0, 5 ⋅ ( U ВС k % + U СН k % − U ВН k % )

100

⋅

U ср 2

S ном тр

;

(1. 6)

Х

тр

0, 5 ⋅ ( U ВН k % + U СН k % − U ВС k % )

100

⋅

U ср 2

S ном тр

(1. 7)

Есептеу нәтижелері 1. 4 және 1. 5 кестелерінде көрсетілген

Кесте 1. 4 - Максимал және минимал режимдегі үш орамды трансформатордың

кедергісі

Кесте 1. 5

- Екі орамды трансформаторларлар кедергілері

Жүйе кедергілері Хс, Ом келесідей анықталады:

X ж max =

2

S кт max

(1. 8)

Е ж =

U б

3

(1. 9)

17

Е гж =

E *( // но м ) U б

3

(1. 10)

Кесте 1. 6 - Максимал және минимал режимдегі жүйе кедергілері мен фазалық

кернеуліктері

ҚТ тоқтарын есептеу

"ELECTRONICSWORKBENCH"

бағдарламасының

көмегімен

тоқтарды

анықтаймыз.

Сурет 1. 2 - Электр сұлбаның орташа режиміндегі 110кВ-тағы ҚТ тоғы

18

Сурет 1. 3 - Электр сұлбаның орташа режиміндегі 10кВ-тағы ҚТ тоғы

Сурет 1. 4 - Электр сұлбаның орташа режиміндегі 10кВ-тағы ҚТ тоғы

19

1. 4 Жабдықтар мен коммутациялық аппараттарды таңдау

1. 4. 1 Ажыратқыштарды таңдау шарттары.

U ном ≥ U сети . ном ,

I ном ≥ I ном . расч ,

kn ⋅ I  ≥ I  . ◊〉 = I ◊〈 . 〈,

Осыдан кейін ажыратқыштың өшіру қабілеті мына шарт бойынша

тексеріледі.

I вкл ≥ I П . О,

i вкл ≥ i уд = k уд ⋅ I П , О ⋅ 2,

Содан соң өшірілудің симметриялық тоғы тексеріледі:

I откл . ном ≥ I П . τ,

ҚТ-ң апериодты құраушы тоғының мүмкін болу ажыратылуы келесі

қатынаспен анықталады:

iа. ном ≥ iа. τ ,

i а. ном  2  I откл. ном 

 но р м

100

(1. 11)

мұндағы iа . но м - ажыратылудың апериодты құраушы тоғының номинал

мәні;

β но р м -

ажыратылу тоғындағы апериодты құраушының

нормаланған пайыздық бөлігі;

i а. τ - ҚТ тоғының апериодты құраушысы (ҚТ-ң бастапқы кезінде

ажыратқыш доғасөндіргіш түйіспелерінің тарау тоғы) .

Егер I откл. ном ≥ I П . τ , aл i◊ .   i◊ .  болса , онда

мәндерін салыстыру керек.

толық

токтардың шартты

2 ⋅ I откл. ном ⋅ (1 +

β норм

100

) ≥ 2 ⋅ I П . τ + i а. τ

(1. 12)

Сөндірудің есептік уақыты τ немесе t о ткл өзіндік өшірілу уақытының

қосындысынан құралады:ажыратқыштың өзіндік өшірілу уақыты t с. в. о ткл мен

негізгі қорғаныстың 0, 01-ге тең болатын мүмкін минимал әсер ету уақыты:

20

τ = tСВ + t Зmin ;

t ∫ = t РЗ + t 〉. . ∫.

(1. 13)

(1. 14)

Ажыратқыштың

тоғымен тексеріледі:

электродинамикалық тұрақтылығы ҚТ-ң шектік өтпе

I пр . скв ≥ I П . 0 ;

iпр . скв ≥ i уд ,

(1. 15)

(1. 16)

мұндағы I п р . скв - шектік өтпе тоғының периодты құраушысының бастапқы

әсерлік мәні;

i п р . скв - шектік өтпе тоғының ең шыңы.

Термиялық тұрақтылыққа тексеру келесі түрде болады: Егер tо ткл ≤ tтер

(көп кездесетін жағдай ), онда тексеру шарты:

2

Әдетте, ажыратқыштың қайта қалпына келу параметрлері бойынша тексеру

жүргізілмейді, өйткені энергожүйелердің көпшілігінде

ажыратқыштың

түйіспелеріндегі қайта қалпына келу кернеуі сынақ шарттарына сәйкес келеді. Қайта

қалпына келу кернеуінің жылдамдығын кВ/мкс тексеру қажеттілігі туындайтын

болса, онда ол тек әуелік ажыратқыштар үшін іске асырылады.

1. 4. 2

Трансформатордың ЖК (110 кВ) жағындағы

ажыратқыштарды таңдау.

Трансформатордың ЖК жағындағы токIР, А келесідей анықталады:

I Р =

тр

3 ⋅ Uн

(1. 17)

I Р =

2 ⋅ 25 ⋅103

3 ⋅110

= 262, 74 А .

Осы мәнге қарап үш фирманың ажыратқыштарын тандауға болады.

Олар:“Siemens” 3АР1 DT, “Mitsubishi Electric”100-SFMT-40E, “ABB”121РМ.

21

Осылардың ішінен

“ABB”

маркасының

121РМтипті элегазды

ажыратқыштарын таңдаймын. Себебі бұл ажыратқыш басқаларына қарағанда

өте жоғары эксплуатациялық сипаттамаларға ие. Менің ҚС-ма ол өте тиімді.

Тағы бір артықшылығы, оның номиналды мәні менің есептік мәндерімнен 2

есе үлкен. Бұл айырмашылық маған болашақта керек. Себебі, менің ҚС-да

болашақта қуат екі есе өседі, сол кезде маған жаңа ажыратқыш таңдау қажет

болмайды.

Кесте 1. 7 - “ABB” маркасының ажыратқышының параметрлері

Сөндірудің есептік уақытыτ = 0, 01 + tс . в . откл = 0, 01 + 0, 057 = 0, 067 c

ҚТ соққы тоғыiуд, кА келесідей анықталады:

iуд = 2 ⋅ к уд ⋅ I КЗ ,

(1. 18)

мұндағы kуд=1, 8 - соқтық коэффициенті; IКЗ=7, 234кА - ЖК жағындағы

үшфазалы ҚТ тоғы.

i уд = 2 ⋅1, 8 ⋅ 7, 234 = 18, 23 кА ;

−τ

i◊τ .  =

2 ⋅ I ⊇∩ ⋅ ∑

 ◊

(1. 19)

мұндағы Та=0, 06 c - ауысым уақыты.

−0, 067

iа τ . вн = 2 ⋅ 7, 234 ⋅ е

0, 06

= 3, 35 кА .

I∫ I .  болғандықтан, ажыратқышты сөндіру қабілетіне тексеру

ҚТ толық тоғы бойынша жүзеге асады. Сөндірудің толық тоғы:

Iп. τ. вн=Iп. 0. вн;

22

(1. 20)

Iоткл. ном=40 кА>Iп. τ. вн=7, 234 кА;

ia , ном ≥ ia , τ ;

(1. 21)

ia , ном =

2 ⋅ β Н ⋅ I ОТК. НОМ

100

;

(1. 22)

ia , ном =

2 ⋅ 20% ⋅ 40

100

= 11, 28ℵ.

tоткл=0, 157, tтер=3 с болғандықтан, жылулық тұрақтылыққа тексеру мына

шартпен орындалады:

Та=0, 06 с;

tоткл= 0, 157c;

IКЗ= 7, 234 кА;

2

Iтер=40 кА;

(1. 23)

Вк = 7, 2342 ⋅ [0, 157 + 0, 06] = 11, 35кА2 ⋅ с;

2

40 2 ⋅ 3 = 4800 ℵ 2 ⋅ 〉 >11, 35 кА 2 ⋅ с .

(1. 24)

Ке с т е 1 . 8

- “ABB”маркасының 121РМтипті элегазды ажыратқыштың

параметрлері

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

110 кВ шинадағы секциондық ажыратқышты таңдау.

Желімен ағатын тоқ:

23

I Р =

3 ⋅ Uн

;

(1. 25)

Аппаттық режимдегі тоқ:

I Р =

25 ⋅103

3 ⋅110

= 131, 37 А .

Iа=2∙Ip;

(1. 26)

Iа=2∙131, 37=262, 74A.

Осы мәнге қарап үш фирманың ажыратқыштарын тандауға болады.

Олар:“Siemens” 3АР1 DT, “Mitsubishi Electric”100-SFMT-40E, “ABB”121РМ.

Осылардың ішінен

“ABB”маркасының

121РМтипті элегазды

ажыратқыштарын таңдаймын. Себебі бұл ажыратқыш басқаларына қарағанда

өте жоғары эксплуатациялық сипаттамаларға ие. Менің ҚС-ма ол өте тиімді.

Тағы бір артықшылығы, оның номиналды мәні менің есептік мәндерімнен 2

есе үлкен. Бұл айырмашылық маған болашақта керек. Себебі, менің ҚС-да

болашақта қуат екі есе өседі, сол кезде маған жаңа ажыратқыш таңдау қажет

болмайды.

Кесте 1. 9 - “ABB” маркасының 121РМтипті секциондық ажыратқыштың

параметрлері

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

2-трансформатор үшін де осы ажыратқышты таңдаймыз, өйткені оның

мәндері 1-трансформатордан аз ғана кіші.

110 кВ шинадағы желіге ажыратқышты таңдау.

Желімен ағатын тоқ:

I Р =

3 ⋅ Uн

(1. 27)

24

Аппаттық режимдегі тоқ:

I Р =

25 ⋅103

3 ⋅110

= 131, 37 А .

Iа=2∙Ip;

(1. 28)

Iа=2∙131, 37=262, 74A.

Осы мәнге қарап үш фирманың ажыратқыштарын тандауға болады.

Олар:“Siemens” 3АР1 DT, “Mitsubishi Electric”100-SFMT-40E, “ABB”121РМ.

Осылардың ішінен

“ABB”

маркасының

121РМ

типті элегазды

ажыратқыштарын таңдаймын. Себебі бұл ажыратқыш басқаларына қарағанда

өте жоғары эксплуатациялық сипаттамаларға ие. Менің ҚС-ма ол өте тиімді.

Тағы бір артықшылығы, оның номиналды мәні менің есептік мәндерімнен 2

есе үлкен. Бұл айырмашылық маған болашақта керек. Себебі, менің ҚС-да

болашақта қуат екі есе өседі, сол кезде маған жаңа ажыратқыш таңдау қажет

болмайды.

Кесте 1. 10 - “ABB” маркасының 121РМтипті ажыратқыштың параметрлері

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

110 кВ шинадағы айналып өту ажыратқышын таңдау.

Желімен ағатын тоқ:

I Р =

3 ⋅ Uн

;

(1. 29)

I Р =

25 ⋅103

3 ⋅110

= 131, 37 А .

Аппаттық режимдегі тоқ:

25

Iа=2∙Ip,

(1. 30)

Iа=2∙131, 37=262, 74A.

Осы мәнге қарап үш фирманың ажыратқыштарын тандауға болады.

Олар:“Siemens” 3АР1 DT, “Mitsubishi Electric”100-SFMT-40E, “ABB”121РМ.

Осылардың ішінен

“ABB”

маркасының

121РМ

типті элегазды

ажыратқыштарын таңдаймын. Себебі бұл ажыратқыш басқаларына қарағанда

өте жоғары эксплуатациялық сипаттамаларға ие. Менің ҚС-ма ол өте тиімді.

Тағы бір артықшылығы, оның номиналды мәні менің есептік мәндерімнен 2

есе үлкен. Бұл айырмашылық маған болашақта керек. Себебі, менің ҚС-да

болашақта қуат екі есе өседі, сол кезде маған жаңа ажыратқыш таңдау қажет

болмайды.

Кесте 1. 11 - “ABB” маркасының 121РМ типті айналып өту ажыратқыштың

параметрлері

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

2-трансформатор үшін де осы ажыратқышты таңдаймыз, өйткені оның

мәндері 1-трансформатордан аз ғана кіші.

Трансформатордың ТК (10 кВ) жағындағы ажыратқыштарды таңдау

Трансформатордың ТК жағындағы тоқ:

I Р =

3 ⋅ Uн

;

(1. 31)

I Р =

25 ⋅103

3 ⋅10

= 848, 08 А .

Берілген

мәнге қарап

мына ажыратқыштарды таңдаса

болады:“Siemens”3AH5 135-2, “АВВ”12VM1, “АВВ”12VD4.

Осылардың ішінен

“АВВ”

фирмасының

12VD4типті вакуумды

ажыратқыштарын таңдаймыз. Өйткені, бұл ажыратқыш өте жиі кездесетін

коммутацияларға төзімді және оның приводы ешқандай жөндеуді қажет

26

етпейді. Бірнеше коммутациядан кейін де оның техникалық сипаттамалары

рұқсат етілген мәннен аспайды. Басқа артықшылығы оның вакуумдық

камерасын тек 30 мың коммутациядан кейін ауыстырса болады. Басқа

ажыратқыштарда бұл көрсеткіш 15-20 мың.

Кесте 1 . 1 2 - “АВВ” фирмасының ажыратқышының параметрлері

ҚТ-ң соқтық тоғы:

iуд = 2 ⋅ к уд ⋅ I кз ,

(1. 32)

мұндағы kуд=1, 8 - соқтық коэффициенті; IКЗ=586, 6А - ТК жағындағы

үшфазалы ҚТ тоғы.

i уд = 2 ⋅1, 8 ⋅ 586, 6 = 1, 52 А .

τ = 0, 01 + t ∇. ⊕. ∫ = 0, 08 〉, t ∫ = τ, τ кезіндегі

құраушысы:

ҚТ тоғының апериодты

IКЗ=586, 6 кА;

Та= 0, 06с;

−τ

i а τ . нн =

2 ⋅ I КЗ ⋅ е

Т а

(1. 33)

− 0, 08

i а τ . нн = 2 ⋅ 586, 6 ⋅ е

0, 06

= 0, 218кА .

I ∫ I

. τ . 

, ia  i◊. τ .  болғандықтан, ажыратқышты сөндіру

қабілетіне тексеру ҚТ толық тоғы бойынша жүзеге асады. Сөндірудің толық

тоғы:

Iп. τ. вн=Iп. 0. вн;

27

(1. 34)

Iоткл. ном=63 кА>Iп. τ. вн=0, 218кА;

ia , ном ≥ ia , τ ;

(1. 35)

(1. 36)

ia ,  =

2 ⋅ β Н ⋅ I ∈⊇. ⊆∈⊂

100

;

(1. 37)

ia , ном =

2 ⋅ 30% ⋅ 63

100

= 26, 72 кА.

tоткл=0, 17с tтep=3 с болғандықтан, жылулық тұрақтылыққа тексеру мына

шартпен орындалады:

Та= 0, 06 с;

tоткл=0, 17c;

IКЗ=586, 6А; Iтер:=64 кА;

2

(1. 38)

Вк = 0, 5862 ⋅ [0, 17 + 0, 06] = 0, 079кА2 ⋅ с;

2

64 2  4  16380кА2  с > ВК = 0, 079 кА 2 ⋅ с .

(1. 39)

Кесте1 . 1 3 - “АВВ”

фирмасының

12VD4типті вакуумды ажыратқыш

параметрлері

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

10 кВ шинадағы секциондық ажыратқышты таңдау.

Желімен ағатын тоқ:

I Р =

3 ⋅U н

;

(1. 40)

28

Аппаттық режимдегі тоқ:

I Р =

25 ⋅103

3 ⋅10

= 848, 08 А .

Iа=Iр;

Iа=848, 08 A.

(1. 41)

Берілген мәнге қарап

мына ажыратқыштарды таңдаса

болады:“Siemens”3AH5 135-2, “АВВ”12VM1, “АВВ”12VD4.

Осылардың ішінен

“АВВ”

фирмасының

12VD4типті вакуумды

ажыратқыштарын таңдаймыз. Өйткені, бұл ажыратқыш өте жиі кездесетін

коммутацияларға төзімді және оның приводы ешқандай жөндеуді қажет

етпейді. Бірнеше коммутациядан кейін де оның техникалық сипаттамалары

рұқсат етілген мәннен аспайды. Басқа артықшылығы оның вакуумдық

камерасын тек 30 мың коммутациядан кейін ауыстырса болады. Басқа

ажыратқыштарда бұл көрсеткіш 15-20 мың.

Кесте1 . 1 4 - “АВВ” фирмасының 12VD4 типті вакуумды ажыратқыштың

параметрлері

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

10 кВ шинадағы желіге ажыратқышты таңдау.

№12қосалқы станцияның 10 кВ жағына 18 фидер жалғанған. Сол

себебті желі қуаты келесідей анықталады:

S Ж =

SТР

18 / 2

9

= 2, 78 МВА .

(1. 42)

Желімен ағатын тоқ:

I Р =

3 ⋅ U н

2, 78 ⋅103

3 ⋅10

= 160, 69А .

(1. 43)

29

Аппаттық режимдегі тоқ:

Iа=Iр;

Iа=160, 69 A.

(1. 44)

Берілген мәнге қарап

мына ажыратқыштарды таңдаса

болады:“Siemens”3AH5 135-2, “АВВ”12VM1, “АВВ”12VD4.

Осылардың ішінен

“АВВ”

фирмасының

12VD4типті вакуумды

ажыратқыштарын таңдаймыз. Өйткені, бұл ажыратқыш өте жиі кездесетін

коммутацияларға төзімді және оның приводы ешқандай жөндеуді қажет

етпейді. Бірнеше коммутациядан кейін де оның техникалық сипаттамалары

рұқсат етілген мәннен аспайды. Басқа артықшылығы оның вакуумдық

камерасын тек 30 мың коммутациядан кейін ауыстырса болады. Басқа

ажыратқыштарда бұл көрсеткіш 15-20 мың.

Кесте1 . 1 5 - “АВВ” фирмасының 12VD4 типті вакуумды ажыратқыштың

параметрлері

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

10 кВ шинадағы айналып өту ажыратқышын таңдау.

Желімен ағатын тоқ:

I Р =

3 ⋅ Uн

;

(1. 45)

Аппаттық режимдегі тоқ:

I Р =

25 ⋅103

3 ⋅10

= 848, 08 А .

Iа=Iр;

Iа=848, 08 A.

30

(1. 46)

Берілген мәнге қарап

мына ажыратқыштарды таңдаса

болады:“Siemens”3AH5 135-2, “АВВ”12VM1, “АВВ”12VD4.

Осылардың ішінен“АВВ”

фирмасының

12VD4типті вакуумды

ажыратқыштарын таңдаймыз. Өйткені, бұл ажыратқыш өте жиі кездесетін

коммутацияларға төзімді және оның приводы ешқандай жөндеуді қажет

етпейді. Бірнеше коммутациядан кейін де оның техникалық сипаттамалары

рұқсат етілген мәннен аспайды. Басқа артықшылығы оның вакуумдық

камерасын тек 30 мың коммутациядан кейін ауыстырса болады. Басқа

ажыратқыштарда бұл көрсеткіш 15-20 мың.

Кесте1 . 1 6 - “АВВ” фирмасының 12VD4 типті вакуумды ажыратқыштың

параметрлері

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

Жоғарғы кернеуге айырғышты таңдау.

Айырғыштар мына шарттар бойынша таңдалады:

U ном ≥ U ном . сети ,

I ном ≥ I норм . расч ,

К П ⋅ I ном ≥ I прод . расч = I раб . ном ,

iдин ≥ i уд ,

2

Әрбір кернеу сатысына сәйкес айырғыштарды таңдаймыз:

- 110 кВ жоғарғы кернеуге SGF-123типті;

- 10 кВ төменгі кернеуге NAL 10/1250У2 типті.

Кесте 1. 17 - 110 кВ жоғарғы кернеуге SGF 123 -1-110/1000У1 типті

31

Айырғыштар барлық шарттарды қанағаттандырады.

Кесте 1. 18- 10 кВ төменгі кернеуге NAL 10/1250У2типті

*с

Айырғыштар барлық шарттарды қанағаттандырады.

Асқын кернеуді шектеушілерді таңдау

Қосалқы станса трансформаторын сыртқы және ішкі

кернеулерден қорғау мақсатында ОПН орнатамыз.

Номиналдық кернеу бойынша:

Жоғарғы жағында EXLIM-R-110

Төменгі жағында EXLIM-P-10.

Ток трансформаторларын таңдау.

Келесі шарттар бойынша ток трансформаторларын таңдаймыз:

U ном ≥ U сети . ном ;

I ном ≥ I норм . расч

kп ⋅ I ном ≥ I прод . расч = I раб . нб ;

асқын

i  ≥ i ⌠ немесе

2 ⋅ I 1 nom ⋅ k дин ≥ i уд ;

2

Z 2 nom ≥ Z 2 ◊〉 .

ТТ дәлдік классын тағайындалуына сәйкес таңдалады. Егер ТТ-на

электр энергиясының есептемелік счетчиктер орнатылса, онда оның дәлдік

классы 0, 5 - тен кем болмау керек. Ал тек щитты өлшегіш құрал қосылатын

болса, ондадәлдік классы 1 болса жеткілікті.

Дәлдік классымен алынған мән бойынша ТТ жұмыс істеуі үшін,

екіншілк тізбектегі жүктеме номиналдық мәннен аспауы керек, яғни

I 2 но м = 5 А

S 2 ≈ I 22ном ⋅ Z 2 ≈ 25 ⋅ Z 2 ≤ S 2ном .