110 35 10 кВ 2х40 МВА қосалқы стансаның релелік қорғанысы және тиімді жерге қосылған желінің бейтараптамасының әртүрлі режімдердегі жұмысын талдау

Жұмыс түрі: Дипломдық жұмыс
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 100 бет
Таңдаулыға:

8

9

Аннотация

Дипломный проект выполнен на тему “Релейная защита подстанции

110/35/10 кВ 2х40 МВА и анализ работы токовой защиты нулевой

последовательности при разных режимах эффективно заземленной нейтрали

сети”. В работе произведен выбор принципиальной схемы подстанции,

силового оборудования и коммутационной аппаратуры, произведен расчет

уставки элементов релейной защиты подстанции.

В разделе безопасности жизнедеятельности были рассчитаны и

проанализированый заземляющее устройство линий электропередач, расчет

освещения находим с помощью коэффициента светового потока.

В экономической части дипломной работы рассчитана технико-

экономическая целесообразность строительство подстанции.

Аңдатпа

Бұл дипломдық жобада “110/35/10 кВ 2х40 МВА қосалқы стансаның

релелік қорғанысы және тиімді жерге қосылған желінің бейтараптамасының

әртүрлі режімдердегі жұмысын талдау” тақырыбы бойынша орындалған. Осы

жұмыста қосалқы стансаның принципиалдық сұлбасы, күштік қондырғылар

және жалғаулық аппараттар таңдалынған, қосалқы стансаның элементтеріне

релелік қорғаныс қойылымдары есептелінген.

Өмір тіршілік қауіпсіздігі бөлімінде электр жеткізу желілерін жерге

қосу қондырғысының қорғанысын, жарық ағынының қолдану коэффициенті

арқылы жарықтандыруды есептедім.

Дипломдық жобаның экономикалық бөлімінде қосалқы станса

құрылысының техника-экономикалық тиімділігі есептелінді.

Annotation

The degree project is executed on the subject “Relay Protection of Substation

of 110/35/10 kV 2x40 MVA and analysis of work of current defence of a zero

sequence at the different modes of the effectively earthed neutral of network". The

choice of fundamental chart of substation, power equipment and switchgear is in-

process produced, the calculation of setpoint of elements of relay defence of

substation is produced.

In the division of safety of vital functions were expected and earthing device

of lines of electricity transmissions, the calculation of illumination we find by

means of coefficient of light stream.

In economic part of diploma work expediency is expected building of

substation.

10

Мазмұны

Кіріспе

1 110/35/10 кВ қосалқы стансаның электрлік бөлігін жасау

1. 1 ҚТ токтарын анықтау

1. 2 Ажыратқыштарды таңдау

1. 3 Жоғарғы кернеуге айырғышты таңдау

1. 4 Тоқ трансформаторларын таңдау

2 Трансформатордың қорғаныстары

2. 1 Қосалқы стансадағы трансформатор

2. 2 Негізгі жағдайы

2. 3 Трансформатордың дифференциалдық қорғанысын есептеу

2. 4 ABB фирмасы RET 670 типінің параметрі

2. 5 Трансформатордың резервті қорғанысы

2. 6 Трансформатордың газдық қорғанысы

3 Желі қорғанысы

3. 1 Желінің қорғанысы

3. 2 Дистанционды қорғаныс

3. 3 Сатылы нөл реттік тоқ қорғанысын (НРТҚ) есептеу

4 Өміртіршілік қауіпсіздігі

4. 1 Еңбек шарттарын талдау

4. 2 Жарық ағынының қолдану коэффициенті арқылы

жарықтандыруды есептеу

4. 3 Қорғаныс жерге тұйықталуды есептеу

5 Экономикалық бөлім

5. 1 Жалпы бөлім

7

8

8

14

32

33

41

41

41

47

48

49

54

61

61

61

70

79

79

88

88

5. 2 Энергетикалық нысанның экономикалық көрсеткіштерін есептеу

5. 3 Инвестициялық жоспар

Қорытынды

Қысқартулар тізімі

Қолданылған әдебиеттер тізімі

А қосымшасы

Б қосымшасы

11

89

90

98

99

100

102

113

Кіріспе

Бұл дипломдық жобада «110/35/10 кВ 2x40 МВA қосалқы стансаның

релелік қорғанысы » қарастырылған. Электр стансасының жабдықтары мен

құрылғыларын таңдап және олардың тиімділігін, сенімділігін қарастыратын

боламыз. Қосалқы стансаға негізгі электр жабдықтары таңдалып алынды.

Олар: тоқ және кернеу трансформаторлары, асқын кернеулі шектеуіштер,

ажыратқыштар, айырғыштар және Siemens, Mitsubishi Electric, АВВ секілді

фирмаларың жабдықтарын таңдап алдым. Соған сәйкес релелік қорғаныс

есептеулері жүргізілді.

Еліміздің президенті Нұрсұлтан Әбішұлы Назарбаев Жоғары

Еуразиялық экономикалық жиналысына қатысты. Мемлекет басшысы

кездесудің экономика, энергетика салаларында туындаған мәселелерді бірге

шешу маңызды екенін айтты. Бұл келісімнің қорытындысына сәйкес Ресей

электр - энергетика жүйесіне ерекше режим қарастырылғандықтан, электр -

энергетика саласында проблемалар бар. Соның керісінен электр энергиясын

тұтынушылар мен тасымалдаушыларға емін-еркін қолдана алмай отыр.

Қазақстан Республикасының электр энергетикасы секторын қайта құру

негізінде электр энергетикасы нысандары түрлі меншік иелерінің қолында. Ірі

электр стансалары шет елдік компанияларға тиесілі, кернеуі 220кВ және одан

жоғары электр тораптарын басқару, т. б. мәселелерді шешу міндеттері

Қазақстандық компания - KEGOC-қа жүктелді. Қазақстан Республикасы

электр энергетикасы жұмысын жақсартуға мақсат қойып отыр .

Қандай бір электр жүйесін қарастыратын болсақ өзінің жұмыс

істеуінде режимдерінде туындаған зақымдарды тоқтататын және қажетті

ауыстыруларды жасайтын релелік қорғаныс пен автоматтандыру

құрылғыларысыз мүмкін емес. Ол жүйеде болған апаттың өсуін тоқтатады.

Релелік қорғаныс пен автоматтандыру жүйелері жеке элементтердің жұмыc

істеуін үздіксіз бақылайды.

Релелік қорғаныс, апат болған жерді барынша азайтып, жүйенің

зақымдалмаған бөлігін сақтап қалуды және зақымдалған жерді тез анықтап

алу керек.

12

1. 110/35/10 кВ қосалқы стансасының қысқа тұйықталу тоқтарын

анықтау

1. 1 Қысқа тұйықталу тоқтарын есептеу

Сурет 1. 1 - Стансаның бас электрлік сұлбасы

Қарастырылып отырған станса №1 “110/35/10 кВ”; қуаты 2х40

МВА; 35кВ - 6л; 10кВ - 16ф.

Бітіру жұмысына бастапқы берілгендері:

С-1 қорек жүйесі:

Sкз max = 2600М ВА ; Sкз min = 2460 М ВА ; U б = 115 кВ ;

С-2 қорек жүйесі:

Sкз max = 2800М ВА ; Sкз min = 2600 М ВА;

С-3 қорек жүйесі:

S кз max = 2800 М ВА ; S кз min = 2600⊂ ℜℵ;

С-4 қорек жүйесі:

S кз min = 2700М ВА; Sкз min  2500 М ВА;

Трансформаторлардың параметрлері:

Трансформатор орамдарының қ. т. кернеулері кестелерде (кесте 1. 1 - 1. 3)

көресетілген.

Үш орамды трансформатор (қосалқы станса №1) : ТДТН - 40/110/35/10,

Sном=40 МВА; Uвн=115 кВ; Uсн=38, 5 кВ; Uнн= 11 кВ ∆ U рег = ±16%

Пaрaметрлері 1. 12 кестеде көрсетілген. [Ә8, 295 б]

13

1 . 1 к е с т е - Трансформатор орамдарының қ. т. кернеуі

Үш орамды трансформатор (қосалқы станса №3) : ТДТН - 63/110/35/10,

Sном=63 МВА; Uвн=115 кВ; Uсн=38, 5 кВ; Uнн= 11 кВ ∆ U рег = ±16%

1 . 2 к е с т е - Трансформатор орамдарының қ. т. кернеуі

Үш орамды трансформатор (қосалқы станса №13) : ТДТН - 25/110/35/10,

Sном=25 МВА; Uвн=115 кВ; Uсн=38, 5 кВ; Uнн= 11 кВ ∆ U рег = ±16%

1 . 3 к е с т е - Трансформатор орамдарының қ. т. кернеуі

Трансформатор (қосалқы станса №5) :ТРДН- 25/110/10/10, Sном=25 МВА;

Uвн=115 кВ; Uсн=11 кВ; Uнн= 11 кВ; ∆ U рег = ±16% ; Uкмин=9, 84%; Uкмакс=11, 72%

Трансформатор (қосалқы станса №4) :ТДН - 16/110/10/10, Sном=16

МВА; Uвн=115кВ; Uсн=11кВ; Uнн=11кВ; ∆ U рег = ±16% ; Uкмин=9, 80%; Uкмакс=11, 71%

Трансформатор (қосалқы станса №12) : ТДН-25/110/10

МВА; Uвн=115кВ; Uнн=11кВ; U рег  16% ; Uкмин=9, 84%; Uкмакс=11, 72%

, Sном=25

Трансформатор (қосалқы станса №14) :ТРДЦН- 63/110/10/10, Sном=63

МВА; Uвн=115 кВ; Uсн=11 кВ; Uнн= 11 кВ; ∆ U рег = ± 16% ; Uкмин=10, 84%;

Uкмакс=11, 90%

Желілердің кедергілері XЛ, Ом келесі формуламен анықталады:

X Л = x менш

⋅ L ⋅

U б 2

2

(1. 1)

мұндағы хменш - желінің меншікті кедергісі, ол 0, 4 Ом/км тең;

L - желінің ұзындығы, км;

Uб - базистік кернеу, кВ;

Uорт - орташа кернеу, кВ.

Желі параметрлері мен кедергілері кесте 1. 4 берілген.

14

1 . 4 к е с т е - Желі параметрлері мен кедергілері

Екі орамды трансформатордың кедергісі Хтр, Ом, келесі формуламен

анықталады:

15

Х тр

2

⋅

100 S ном тр

;

(1. 2)

Х трВН

1, 75 ⋅ U k %

100

⋅

2

S ном тр

;

(1. 3)

Х трНН

0, 125 ⋅ U k %

100

⋅

2

S ном тр

(1. 4)

мұндағы Uк% - трансформатор орамдарының қ. т. кернеуі, %.

Үш орамды трансформатордың Хтр, Ом кедергісі келесі формуламен

анықталады:

Х

тр

0, 5 ⋅ ( U ВС k % + U ВН k % − U СН k % )

100

⋅

U ср2

S ном тр

;

(1. 5)

Х

тр

0, 5 ⋅ ( U ВС k % + U СН k % − U ВН k % )

100

⋅

U ср 2

S ном тр

;

(1. 6)

∏

∇

∫



0, 5  (U ℜ⊆ k %  U ∇⊆ k %  U ℜ∇ k % )

100



U 〉2

S  ∫

(1. 7)

Есептеу нәтижелері 1. 5 және 1. 6 кестелерінде көрсетілген.

1 . 5 к е с т е - Максимал және минимал режимдегі үш орамды

трансформаторлардың кедергісі

16

1 . 6 к е с т е - Екі орамды трансформаторлар кедергілері

Жүйе кедергілері Хс, Ом келесідей анықталады:

X ж max =

2

S кт max

;

(1. 8)

Е ж =

U б

3

;

(1. 9)

Е гж =

E *( // но м ) U б

3

(1. 10)

1. 7 кесте - Максимал және минимал режимдегі жүйе кедергілері мен фазалық

кернеуліктері

ҚТ тоқтарын есептеу үшін " Electronics Workbench " бағдарламасын

қолданамыз. Осы бағдарлама арқылы орынбасу сұлбасын құрастырып,

тоқтарды анықтаймыз.

“Electronics Workbench” компьютерлік бағдарламасында энергожүйенің

орынбасу сұлбасы жиналған (сурет 1. 2) . Электр сұлбаның орташа режиміндегі

110кВ-тағы ҚТ тоғы, 35кВ ҚТ-ғы және 10кВ ҚТ-ғы 1. 3 -1. 5 суреттерінде

көрсетілген.

17

Сурет 1. 2 - Electronics Workbench компьютерлік

программасында энергожүйенің орынбасу сұлбасы

Сурет 1. 3 - Электр сұлбаның орташа режиміндегі 110кВ-тағы ҚТ тоғы

18

Сурет 1. 4 - Электр сұлбаның орташа режиміндегі 35кВ-тағы ҚТ тоғы

Сурет 1. 5 - Электр сұлбаның орташа режиміндегі 10кВ-тағы ҚТ тоғы

1. 2 Ажыратқыштарды таңдау

1. 2. 1 Ажыратқыштарды таңдау шарттары

U ном ≥ U сети . ном ;

19

(1. 11)

I ном ≥ I ном . расч ;

kn ⋅ I ном ≥ I прод . расч = I раб . нб ,

мұндағы U но м - ажыратқыштың номинал кернеуі;

U сети . ном - желінің номинал кернеуі;

номинал тоғы;

I но м . р а сч - номинал режимдегі есептік тоқ;

(1. 12)

(1. 13)

I но м - ажыратқыштың

k n -

ажыратқыштың

мүмкін

болатын

жүктеменің

нормаланған коэффициенті;

I прод. расч - ағымдық режимдегі есептелетін тоқ.

Осыдан кейін ажыратқыштың өшіру қабілеті мына шарт бойынша

тексеріледі.

I вкл ≥ I П . О ;

iвкл ≥ iуд = k уд ⋅ I П, О ⋅ 2,

(1. 14)

(1. 15)

мұндағы I вкл - ажыратқыштың номинал қосылу тоғының периодты

құраушысының бастапқы әсерлік мәні (номинал қосылу тоғын ҚТ ең үлкен

мәнінде ажыратқыштың сенімді өшіру қабілеті деп түсіну керек) ;

i вкл - номинал қосылу тоғының ең шыңы.

Содан соң өшірілудің симметриялық тоғы тексеріледі :

I откл . ном ≥ I П . τ,

(1. 16)

мұндағы I откл. ном - ажыратқыштың номинал сөндіру тоғы;

I П . τ - ҚТ тоғының периодты құраушысы, (ҚТ-ң бастапқы кезінде

ажыратқыш түйіспелерінің тарау тоғы) .

ҚТ-ң апериодты құраушы тоғының мүмкін болу ажыратылуы келесі

қатынаспен анықталады:

i а . ном ≥ i а . τ ;

20

(1. 17 )

iа . ном = 2 ⋅ I откл . ном ⋅

β но р м

100

(1. 18)

мұндағы iа. но м - ажыратылудың апериодты құраушы тоғының номинал

мәні;

β норм -

ажыратылу

тоғындағы

апериодты

құраушының

нормаланған пайыздық бөлігі;

iа . τ - ҚТ тоғының апериодты құраушысы (ҚТ-ң бастапқы кезінде

ажыратқыш доғасөндіргіш түйіспелерінің тарау тоғы) .

Егер I откл . ном ≥ I П . τ, aл iа. ном < iа. τ болса , онда

мәндерін салыстыру керек.

толық

токтардың шартты

2 ⋅ I откл. ном ⋅ (1 +

β норм

100

) ≥ 2 ⋅ I П . τ + iа. τ .

(1. 19)

Сөндірудің есептік уақыты τ немесе t о ткл өзіндік өшірілу уақытының

қосындысынан құралады: ажыратқыштың өзіндік өшірілу уақыты tс . в . о ткл

мен негізгі қорғаныстың 0, 01-ге тең болатын мүмкін минимал әсер ету уақыты:

τ = tСВ + t Зmin ;

t откл = tРЗ + t с. в. отк.

(1. 20)

(1. 21)

Ажыратқыштың

тоғымен тексеріледі:

электродинамикалық тұрақтылығы ҚТ-ң шектік өтпе

I пр. скв ≥ I П . 0 ;

i . 〉 ≥ i ⌠,

(1. 22)

(1. 23)

мұндағы I п р. скв - шектік өтпе тоғының периодты құраушысының бастапқы

әсерлік мәні;

i п р . скв - шектік өтпе тоғының ең шыңы.

Термиялық тұрақтылыққа тексеру келесі түрде болады: егер tо ткл ≤ tтер

(көп кездесетін жағдай ), онда тексеру шарты:

21

2

(1. 24)

мұндағы I тер - ажыратқыштың термиялық тұрақтылығының номинал

тогы;

t тер - термиялық тұрақтылығының нормаланған тогының

шектеулі рұқсат етілетін уақыты;

B к - есептеу бойынша ҚТ тогының жылулық импульсі.

Әдетте, ажыратқыштың қайта қалпына келу параметрлері бойынша тексеру

жүргізілмейді, өйткені энергожүйелердің көпшілігінде

ажыратқыштың

түйіспелеріндегі қайта қалпына келу кернеуі сынақ шарттарына сәйкес келеді. Қайта

қалпына келу кернеуінің жылдамдығын кВ/мкс тексеру қажеттілігі туындайтын

болса, онда ол тек әуелік ажыратқыштар үшін іске асырылады.

Таңдалып алынған ажыратқыштың параметрлері кестелерде (1. 8 - 1. 22)

көрсетілген.

1. 2. 2 Трансформатордың ЖК (110 кВ) жағындағы ажыратқыштарды

таңдау

Трансформатордың ЖК жағындағы ток IР, А келесідей анықталады:

I Р =

тр

3 ⋅ Uн

;

(1. 25)

I Р =

2 ⋅ 40 ⋅ 103

3 ⋅ 110

= 420, 388 А .

Осы мәнге қарап үш фирманың ажыратқыштарын тандауға болады.

Олар: “Siemens” 3АР1 DT, “Mitsubishi Electric” 100-SFMT-40E, “ABB” 145РМ.

Менің қосалқы стансама үш фирманың ажыратқыштарының ішінен

“ABB” маркасының 145PM типті элегазды ажыратқыштарын таңдадым.

Себебі “ABB” маркасының 145PM типті элегазды ажыратқыштары барлық

шарттарды қанағаттандырады және осы қосалқы стансаға өте тиімді. Бұл

фирма жоғары және төменгі кернеулі жабдықтарды шығаруда алдыңғы

орындарға ие. 145PM типті элегазды ажыратқыштары басқаларына қарағанда

өте жоғары эксплуатациялық сипаттамалары бар. “ABB” фирмасы, электр

энергияны өндіретін және тарататын электр технологияларын және

жабдықтарды өндіруде бірінші орындарға ие. . [ Ә 5, 2 б . ] көрсетілген.

22

1 . 8 к е с т е - “ABB” маркасының ажыратқышының параметрлері [Ә5]

Сөндірудің есептік уақыты τ = 0, 01 + tс . в . откл = 0, 01 + 0, 035 = 0, 045 c .

ҚТ соққы тоғы iуд, кА келесідей анықталады:

iуд = 2 ⋅ к уд ⋅ I КЗ ,

мұндағы kуд=1, 94 - соқтық коэффициенті;

IКЗ= 6, 705 кА - ЖК жағындағы үшфазалы ҚТ тоғы.

i уд = 2 ⋅ 1, 94 ⋅ 6, 705 = 18, 396кА ;

−τ

(1. 26)

iа τ . вн =

2 ⋅ I КЗ ⋅ е

Т а

(1. 27)

мұндағы Та=0, 06 c - ауысым уақыты.

− 0, 067

i а τ . вн = 2 ⋅ 6, 705 ⋅ е

0, 06

= 4, 478кА .

I ∫  I .  болғандықтан, ажыратқышты сөндіру қабілетіне тексеру

ҚТ толық тоғы бойынша жүзеге асады. Сөндірудің толық тоғы:

Iп. τ. вн = Iп. 0. вн;

Iоткл. ном=40 кА> Iп. τ. вн =6, 705 кА;

ia, ном ≥ ia, τ ;

(1. 28)

(1. 29)

i a , ном =

2 ⋅ β Н ⋅ I ОТК. НОМ

100

;

(1. 30)

23

ia , ном =

2 ⋅ 20% ⋅ 40

100

= 11, 28 кА .

tоткл=0, 135, tтер=3 с болғандықтан, жылулық тұрақтылыққа тексеру мына

шартпен орындалады: Та = 0, 06 с; tоткл = 0, 135c; IКЗ = 6, 705 кА; Iтер = 40 кА;

2

Вк = 6, 7052 ⋅[0, 135 + 0, 06] = 8, 767 кА 2 ⋅ с ;

2

(1. 31)

(1. 32)

40 2 ⋅ 3 = 4800 ℵ2 ⋅ 〉 > 8, 767ℵ2 ⋅ 〉 .

1 . 9 к е с т е - “ABB” маркасының 145РМ типті элегазды ажыратқыштың

параметрлері [Ә 5]

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

110 кВ шинадағы секциондық ажыратқышты таңдау.

Желімен ағатын тоқ:

I Р =

3 ⋅ U н

(1. 33)

I Р =

Аппаттық режимдегі тоқ:

40 ⋅103

3 ⋅110

= 210, 194 А .

Iа=2∙Ip;

Iа=2∙210, 194=420, 388A.

24

(1. 34)

Осы мәнге қарап үш фирманың ажыратқыштарын тандауға болады.

Олар: “Siemens” 3АР1 DT, “Mitsubishi Electric” 100-SFMT-40E, “ABB” 145РМ.

Менің қосалқы стансама үш фирманың ажыратқыштарының ішінен

“ABB” маркасының 145PM типті элегазды ажыратқыштарын таңдадым.

Себебі “ABB” маркасының 145PM типті элегазды ажыратқыштары барлық

шарттарды қанағаттандырады және осы қосалқы стансаға өте тиімді. Бұл

фирма жоғары және төменгі кернеулі жабдықтарды шығаруда алдыңғы

орындарға ие. 145PM типті элегазды ажыратқыштары басқаларына қарағанда

өте жоғары эксплуатациялық сипаттамалары бар. “ABB” фирмасы, электр

энергияны өндіретін және тарататын электр технологияларын және

жабдықтарды өндіруде бірінші орындарға ие.

1. 10 кесте - “ABB” маркасының 145РМ типті секциондық ажыратқыштың

параметрлері [Ә 5]

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

110 кВ шинадағы желіге ажыратқышты таңдау.

Желімен ағатын тоқ:

I Р =

3 ⋅ Uн

(1. 35)

I Р =

Аппаттық режимдегі тоқ:

40 ⋅103

3 ⋅110

= 210, 194 А .

Iа=2∙Ip;

(1. 36)

Iа=2∙210, 194=420, 388A.

Осы мәнге қарап үш фирманың ажыратқыштарын тандауға болады.

Олар: “Siemens” 3АР1 DT, “Mitsubishi Electric” 100-SFMT-40E, “ABB” 145РМ.

Менің қосалқы стансама үш фирманың ажыратқыштарының ішінен

“ABB” маркасының 145PM типті элегазды ажыратқыштарын таңдадым.

25

Себебі “ABB” маркасының 145PM типті элегазды ажыратқыштары барлық

шарттарды қанағаттандырады және осы қосалқы стансаға өте тиімді. Бұл

фирма жоғары және төменгі кернеулі жабдықтарды шығаруда алдыңғы

орындарға ие. 145PM типті элегазды ажыратқыштары басқаларына қарағанда

өте жоғары эксплуатациялық сипаттамалары бар. “ABB” фирмасы, электр

энергияны өндіретін және тарататын электр технологияларын және

жабдықтарды өндіруде бірінші орындарға ие.

1. 11 кесте - “ABB” маркасының 145РМ типті ажыратқыштың параметрлері

[Ә 5]

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

110 кВ шинадағы айналып өту ажыратқышын таңдау.

Желімен ағатын тоқ:

I Р =

3 ⋅ Uн

(1. 37)

Аппаттық режимдегі тоқ:

I ∠ =

40 ⋅ 103

3 ⋅ 110

= 210, 194 ℵ .

Iа=2∙Ip;

(1. 38)

Iа=2∙210, 194=420, 388A.

Осы мәнге қарап үш фирманың ажыратқыштарын тандауға болады.

Олар: “Siemens” 3АР1 DT, “Mitsubishi Electric” 100-SFMT-40E, “ABB” 145РМ.

Менің қосалқы стансама үш фирманың ажыратқыштарының ішінен

“ABB” маркасының 145PM типті элегазды ажыратқыштарын таңдадым.

Себебі “ABB” маркасының 145PM типті элегазды ажыратқыштары барлық

шарттарды қанағаттандырады және осы қосалқы стансаға өте тиімді. Бұл

фирма жоғары және төменгі кернеулі жабдықтарды шығаруда алдыңғы

26

орындарға ие. “ABB” фирмасы, электр энергияны өндіретін және тарататын

электр технологияларын және жабдықтарды өндіруде бірінші орындарға ие.

1. 12 кесте - “ABB” маркасының 145РМ типті айналып өту ажыратқыштың

параметрлері [Ә 5]

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

1. 2. 3 Трансформатордың ОК (35 кВ)

таңдау

Трансформатордың ОК жағындағы тоқ:

жағындағы ажыратқыштарды

I Р =

3 ⋅ Uн

;

(1. 39)

I Р =

40 ⋅103

3 ⋅ 35

= 660, 61 А .

Шыққан мәнге қарап келесідей ажыратқыштар таңдауға болады:

“Siemens” 3AF0144, ВГБ-35-40/2000У1, “АВВ” 72РМ/І.

Менің қосалқы стансама үш фирманың ажыратқыштарының ішінен

“ABB” маркасының 145PM типті элегазды ажыратқыштарын таңдадым.

Себебі “ABB” маркасының 145PM типті элегазды ажыратқыштары барлық

шарттарды қанағаттандырады және осы қосалқы стансаға өте тиімді. Бұл

фирма жоғары және төменгі кернеулі жабдықтарды шығаруда алдыңғы

орындарға ие. 145PM типті элегазды ажыратқыштары басқаларына қарағанда

өте жоғары эксплуатациялық сипаттамалары бар. “ABB” фирмасы, электр

энергияны өндіретін және тарататын электр технологияларын және

жабдықтарды өндіруде бірінші орындарға ие. . [ Ә 7, 5 б . ]

27

1. 13 кесте - “АВВ” фирмасының ажыратқышының параметрлері [Ә 7]

ҚТ-ң соқтық тоғы:

iуд = 2 ⋅ к уд ⋅ I КЗ ,

(1. 40)

мұндағы kуд=1, 94 - соқтық коэффициенті; [Ә8, 149 б]

IКЗ=1, 462 кА - ОК жағындағы үшфазалы ҚТ тоғы.

i уд = 2 ⋅1, 94 ⋅1, 462 = 4, 011 кА .

τ = 0, 01 + t ∇ . ⊕ . ∫ = 0, 06 〉 , tоткл=τ кезіндегі ҚТ тоғының апериодты

құраушысы: IКЗ=1, 462 кА; Та = 0, 06с;

−τ

iа τ . сн =

2 ⋅ I КЗ ⋅ е

Т а

;

(1. 41)

−0, 06

iа τ . сн =

2 ⋅1, 462 ⋅ е

0, 06

= 0, 761 кА .

I отклном I п. τ . вв, iaном iа . τ . вн болғандықтан, ажыратқышты сөндіру

қабілетіне тексеру ҚТ толық тоғы бойынша жүзеге асады. Сөндірудің толық

тоғы:

Iп. τ. вн = Iп. 0. вн;

Iоткл. ном=25 кА> Iп. τ. вн =1, 462 кА;

ia , ном ≥ ia , τ ;

28

(1. 42)

(1. 43)

ia , ном =

2 ⋅ β Н ⋅ I ОТК. НОМ

100

;

(1. 44)

ia , ном =

2 ⋅ 30% ⋅ 40

100

= 16, 971 кА.

tоткл=0, 06с, trep = 3 с болғандықтан, жылулық тұрақтылыққа тексеру мына

шартпен орындалады: Та = 0, 07 с; tоткл = 0, 06 c; IКЗ=1, 462 кА; Iтер=40 кА;

2

Вк = 1, 4622 ⋅[0, 06 + 0, 07] = 0, 277 кА 2 ⋅ с ;

40 2 ⋅ 3 = 4800кА2 ⋅ с > 0, 277ℵ2 ⋅ 〉 .

(1. 45)

(1. 46)

1 . 1 4 к е с т е - “АВВ” фирмасының 72РМ/І типті вакууымды ажыратқыш -

тың параметрлері [Ә 7]

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

35 кВ шинадағы секциондық ажыратқышты таңдау.

Желімен ағатын тоқ:

I Р =

S

3 ⋅ Uн

;

(1. 47)

Аппаттық режимдегі тоқ:

I Р =

40 ⋅103

3 ⋅ 35

= 660, 61 А .

Iа=Iр;

Iа=660, 61 А.

29

(1. 48)

Шыққан мәнге қарап келесідей ажыратқыштар таңдауға болады:

“Siemens” 3AF0144, ВГБ-35-40/2000У1, “АВВ” 72РМ/І.

Осы фирмалардың ажыратқыштарының ішінен “ABB” маркасының

“АВВ” 72РМ/І типті вакуумды ажыратқыштарын таңдадым. Себебі “ABB”

маркасының “АВВ” 72РМ/І типті вакуумды ажыратқыштары барлық

шарттарды қанағаттандырады. Бұл ажыратқыш басқаларына қарағанда ұзақ

мерзімде жұмыс істей алады. Кез келген климатқа төзімді. Қаражат жағынада

тиімді.

1 . 1 5 к е с т е - “АВВ” фирмасының 72РМ/І типті вакууымды ажыратқыш

параметрлері [Ә 7]

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

35 кВ шинадағы желіге ажыратқышты таңдау.

№1 қосалқы станцияның 35 кВ жағына 6 желі, ал 10 кВ жағына 16

фидер жалғанған. Сол себебті желі қуаты келесідей анықталады:

S Ж =

SТР