110 35 10 кВ 2х63 МВА қосалқы стансаның релелік қорғанысы

Жұмыс түрі: Дипломдық жұмыс
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 86 бет
Таңдаулыға:

Аңдатпа

Бұл дипломдық жобада «110/35/10 кВ 2х63 МВА қосалқы стансаның

релелік қорғанысы. Осы жобада қосалқы стансаның принципиалдық сұлбасы,

күштік қондырғылар және жалғаулық аппараттар таңдалынған, қосалқы

стансаның элементтеріне релелік қорғаныс қойылымдары есептелінген.

Өмір тіршілік қауіпсіздігі бөлімінде электр зарядының адамға әсерін

және одан қорғану шараларын қарастырдым, жасанды жарықты есептедім.

Дипломдық жобаның экономикалық бөлімінде қосалқы стансаның

жалпы шығындары есептелінген және оны салғандағы әкелетін пайданы

таптым.

Аннотация

Дипломный проект выполнен на тему “Релейная защита подстанции

110/35/10 кВ 2х63 МВА. В проекте произведен выбор принципиальной схемы

подстанции, силового оборудования и коммутационной аппаратуры,

произведен расчет уставки элементов релейной защиты подстанции.

В разделе безопасности жизнедеятельности были рассчитаны и

приведены меры безопасности от электрического заряда и сделан расчет

искусственного освещения.

В экономической части рассчитана дипломного проекта технико-

экономическая целесообразность строительство подстанции и возможная

прибыль.

Summary

The degree project is executed on the subject "Relay Protection of Substation

of 110/35/10 KV 2x63 MVA and to make the Logical Scheme of Protection. In the

project the choice of the schematic diagram of substation, the power equipment and

the switching equipment is made, settled an invoice a setting of elements of relay

protection of substation.

Security measures were calculated and given in the section of health and

safety from an electric charge and have been calculated artificial lighting.

In economic part technical and economic expediency construction of

substation and possible profit is calculated the degree project.

МАЗМҰНЫ

Кіріспе

1 110/35/10 кВ қосалқы стансаның электрлік бөлігін жасау

1. 1 Стансаның бас электрлік сұлбасы

1. 2 Жүйе элементтерінің кедергілерін анықтау

1. 3 ҚТ токтарынанықтау

1. 4 Жабдықтар мен коммутациялық аппараттарды таңдау

1. 4. 1 Ажыратқыштарды таңдау

1. 4. 2 Жоғарғы кернеуге айырғышты таңдау

1. 4. 3 Асқын кернеуді шектеушілерді таңдау

1. 4. 4Тоқ трансформаторларын таңдау

1. 4. 5 Кернеу трансформаторларын таңдау

1. 4. 6Шиналарды таңдау

2 Қосалқы станциядағы трансформатордың релелік қорғанысы

2. 1 Негізгі жағдайы

10

11

11

12

15

16

32

40

42

42

2. 2 Трансформатордың дифференциалды тоқты «SIEMENS» фирмасыны.

7UT613 типтегі сандық релелік терминалымен қорғау

2. 3 110 кВ желінің максималды тоқ қорғанысы (МТҮ)

2. 4 Максимал тоқ қорғанысы

2. 5 Асқын жүктемеден қорғау

3 Желі қорғанысы

3. 1 Желінің қорғанысы

3. 2 110кВ желі қорғанысы

3. 3 Дистанционды қорғаныс

3. 3. 1 7SA632 терминалының дистанциондық қорғанысының қолдану

aймағы

3. 3. 2 Құрылғыдағы қызмет етулер көлемі

3. 3. 4 Дистанциондық қорғаныс

3. 3. 5 Бірінші сатыны есептеу

3. 3. 6 Екінші сатыны есептеу

3. 3. 7Үшіншісатыныесептеу

3. 4 Төрт сатылы нөл реттік тоқ қорғанысын (НРТҚ) есептеу

3. 4. 1 Бірінші сатыны есептеу

3. 4. 2 Екінші сатыны есептеу

3. 4. 3Үшінші сатыны есептеу

4 Өміртіршілік қауiпсіздігі

4. 1 Еңбек шарттарын талдау

4. 2 Жасанды жарықтандыру жүйесін есептеу

4. 3 Табиғи жарықтандыру жүйесін есептеу

4. 4 Қосалқы стансадағы шудың деңгейіне акустикалық есеп жүргізу

5 Экономикалық бөлім

Қорытынды

Қолданылған әдебиеттер тізімі

8

43

62

63

64

69

69

69

70

70

71

73

74

74

77

81

83

86

94

100

100

105

107

110

113

122

123

Кіріспе

Жоғарыда Елбасымыз айтқандай менде осыған өз үлесімді қосу

барысында дипломдық жобамда 110/35/10 кВ кернеулі қосалқы стансасын

қарастырдым. Осы қосалқы стансаны модернизациялап, яғни жаңа, қазіргі

заман талаптарына сай жабдықтарды таңдап, соның негізінде релелік

қорғаныс есептеулерін келтірдім.

Энергия жүйесінің электрлік бөлігінде электр стансасы, қосалқы станса

және электр жеткізу желілерінің электр жабдықтарының зақымдануы мен

қалыпсыз жұмыс режімі орын алуы мүмкін.

Зақымдалу деп айтарлықтай апаттық токтың пайда болып, ЭС, ҚС

шиналарында кернеудің терең түсуін айтуға болады. Бұл ток үлкен көлемде

жылу бөліп, өзі жүрген жердегі электр жабдықтарын қиратады.

Кернеудің түсуі электр энергиясын тұтынушылардың қалыпты жұмыс

режімін, сондай-ақ энергожүйе электр стансаларының параллельді жұмыс

істеу тұрақтылығын бұзады.

Әдетте қалыпты режімдер кернеудің, токтың және жиіліктің рұқсат

етілген мәнінен ауытқуына әкеліп соғады. Кернеу мен жиіліктің түсуі

тұтынушылардың қалыпты режимін өзгерту қаупін тудырады, ал кернеу мен

токтың жоғарылауы ЭЖЖ мен электр жабдықтарының зақымдалуын

тудырады. Зақымдалу орнында қирауды барынша азайтып, жүйенің

зақымдалмаған бөлігін қалпында сақтап қалу үшін сол орынды тез анықтап,

зақымдалмаған жүйе бөлігінен бөліп алу қажет.

Оны орындайтын релелік қорғаныс болып табылады. Ол энергожүйенің

барлық элементтерінің қалпын үздіксіз бақылап, пайда болған зақымдалу мен

қалыпсыз режимдерге жылдам әрекет етіп отырады.

Бас электрлік сұлбада (Сурет 1) жалпы энергожүйе көрсетілген. Соның

ішінде №5 қосалқы стансаның релелік қорғанысын жасадым. Менде екі

орамды тармақталған 110/35 қуаты 63 МВА екі трансформатыры орналасқан.

Жаңа қосалқы стансада заманауи комплектілі басқару жүйесімен, автоматика

және сигнал беру цифрлық құрылғыларымен жабдықталған. 10 кВ жағында 20

фидер орналасқан. Мен өзімнің есептеулеріме байланысты ажыратқыш пен

айырғыштарды швейцариялық АВВ компаниясының өнімдерін таңдадым.

Және осы өнімдерін автоматтандыру барысында RET670, REL670 және

REF615 терминалдары алып, соларды параметрледік. Сонымен қатар нөмері 8,

ұзындығы 11 км, меншікті кедергісі 0, 4 Ом/км тең желі берілген.

9

1 110/35/10 кВ қосалқы стансасының электрлік бөлігін жасау

1 Бастапқы берілгендері

Сурет 1. 1- Стансаның бас электрлік сұлбасы

1. 1 Қысқа тұйықталу тоқтарын есептеу

Бастапқы берілгендері:

С-1 қорек жүйесі: Sкз max = 2400 МВА; Sкз min = 2200 МВА;

С-2 қорек жүйесі: Sкз max = 2700 МВА; Sкз min  2500 МВА;

С-3 қорек жүйесі: Sкз max = 2100 МВА; Sкз min = 1900 МВА;

С-4қорек жүйесі: Sкз max = 2300 МВА; Sкз min = 2100 МВА.

U б = 115 кВ

Трансформаторлардың параметрлері:

Үш орамды трансформатор (Т2, Т6) : ТДТН-4/110/35/10

1. 1 Кесте .

Sном=40 МВА; Uвн=115кВ; Uсн=38, 5кВ; Uнн=11кВ;

1 . 1 К е с т е - ТДТН-4/110/35/10трансформаторының паспорттық

мәліметтері

10

17, 04

17, 5

19, 29

6, 5

9, 52

10, 5

11, 56

Үш орамды трансформатор (Т5) : ТДТН-63000/110/35/10 (К е с т е 1 . 2 ) .

Sном=63 МВА; Uвн=115кВ; Uсн=38, 5кВ; Uнн=11кВ;

К е с т е 1 . 2 - ТДТН-63000/110/35/10трансформаторының паспорттық

мәліметтері

Үш орамды трансформатор (Т7) : ТДТН-25000/110/35/10 (К е с т е 1 . 3 ) .

Sном=25МВА; Uвн=115кВ; Uсн=38, 5кВ; Uнн=11кВ;

К е с т е 1 . 3 - ТДТН-25000/110/35/10трансформаторының паспорттық

мәліметтері

Екі орамды трансформатор (Т3) : ТРДН-25000/110/10/10.

Sном=25 МВА; Uжк=115кВ; Uтк=10, 5 кВ; uк(+РПН) =9, 84%; uк=10, 5%;

uк(-РПН) =11, 72%.

Екі орамды трансформатор (Т4) : ТДН-16000/110/10.

Sном=16 МВА; Uжк=115кВ; Uтк=11, 0 кВ; uк(+РПН) =9, 8%; uк=10, 5%;

uк(-РПН) =11, 71%.

Екі орамды трансформатор (Т8) : ТРДЦН-63000/110/10/10.

Sном=63 МВА; Uжк=115кВ; Uтк=10, 5 кВ; uк(+РПН) =10, 84%; uк=10, 5%;

uк(-РПН) =11, 9%.

Желілердің кедергілері келесі формуламен анықталады:

X = x менш

⋅ L ⋅

U б 2

2

(1. 1)

Барлық

желінің

меншікті кедергісін 0, 4

Ом/км-ге

тең

деп

аламыз. Есептеу нәтижелері 1. 4 кестесінде көрсетілген.

11

К е с т е 1 . 4 - Желілердің параметрлері мен кедергілері

12

Екі орамды

трансформатордың

кедергісін

келесі

формуламен

анықталады:

Х тр

2

⋅

100 S ном тр

(1. 2)

Үш орамды

трансформатордың

кедергісін

келесі

формуламен

анықталады:

Х

∏

В

∇

тр

∫

=

0, 5 ⋅ ( U ВС k % + U ВН k % − U СН k % )

100

0, 5 ⋅ ( U ℜ∇ k % + U ∇⊆ k % − U ℜ⊆ k % )

100

⋅

⋅

U ср 2

S ном тр

U 〉2

S  ∫

; (1. 3)

; (1. 4)

Х

тр

0, 5 ⋅ ( U ВН k % + U СН k % − U ВС k % )

100

⋅

U ср 2

S ном тр

(1. 5)

Есептеу нәтижелері 1. 5 және 1. 6 кестелерінде көрсетілген

К е с т е 1 . 5 - Екі орамды трансформаторлардың кедергілері

К е с т е 1 . 6 - Үш орамды трансформаторлардың кедергілері

Жүйе кедергілері келесідей анықталады:

X ж max =

2

S кт max

;

(1. 6)

13

Еж =

U б

3

(1. 7)

К е с т е 1 . 7 - Максимал

режимдегі

жүйе

кедергілері

мен

фазалық

кернеуліктері

Қысқа тұйықталу

компьютерлік программасының

тоқтарын есептеу

"ELECTRONICSWORKBENCH"

көмегіменқысқа тұйықталу

тоқтардыанықтаймын. Бірінші компьютерлік программада

энергожүйенің

орынбасу сұлбасын жинаймыз

(сурет 1. 1) .

Энергожүйенің

максимал

режиміндегі 110кВ және 10кВ-тағы қысқа тұйықталу тоқтары 1. 2 және 1. 3

суреттерінде көрсетілген.

Сурет 1. 1 - Энергожүйенің максимал режиміндегі 110кВ-тағы қысқа

тұйықталу тоғы

14

Сурет 1. 2 - Энергожүйенің максимал режиміндегі 35кВ-тағы қысқа

тұйықталу тоғы

15

Сурет 1. 3 - Электр сұлбаның орташа режиміндегі 10кВ-тағы ҚТ тоғы

1. 2 Жабдықтаp мeн коммутациялық аппаpаттаpды таңдаунeгіздepі

Мeнің таңдауымда үш шeтeлдік компанияның өнімдepі баp. Олаp ABB,

Siemens жәнe Mitsubishi Electric. Мeн солаpдың ішінeн АВВ компаниясының

өнімін тандадым. Сeбeбі, ол компания ажыpатқыштаpында үлкeн

аpтықшылық баp. Ажыpатқыш жeтeк peтіндe Motor Drive дeгeн элeктpжeтeгін

қолданады. Басқа eкeуіндe сepіппe пайдаланады. Бұл элeктpжeтeгі

констpукциядағы жалғыз қозғалмалы бөлік, яғни констpукцияда нeғұpлым

қозғалмалы бөлшeк аз болса, соғұpлым констpукция бepікті болады.

Элeктpжeтeк кішкeнтай жәнe тұpақты қуат тұтынады. Сол сeбeпті

элeктpжeтeк сeнімді, әpі ұзақ жұмыс жасайды. Жұмыс жасау дыбысы өтe

төмeн жәнe ол жeңіл монтаждалады. Осы аpтықшылығына байланысты мeн

АВВ компаниясының өнімін таңдадым жәнe болашақта басқа да

элeктpжабдықтаpды осы компанияның өнімдepінeн таңдайтын боламын.

Сeбeбі біp жepдeн өндіpілгeн элeктpжабдықтаp біp-біpімeн үйлeсімді болып

жасалады. Сондықтан олаp сeнімді әpі ұзақ іскe асатын болады.

Ажыpатқыштаpды таңдау шаpттаpы:

U ном ≥ U сети . ном ;

I ном  I ном . расч ;

kn ⋅ I ном ≥ I прод . расч = I раб . нб .

Осыдан кeйін ажыpатқыштың өшіpу қабілeті мына шаpт бойынша

тeксepілeді.

I вкл ≥ I П . О ;

iвкл  i уд  k уд  I П, О  2 ,

мұндағы I вкл - ажыpатқыштың номинал қосылу тоғының пepиодты

құpаушысының бастапқы әсepлік мәні (номинал қосылу тоғын ҚТ eң үлкeн

мәніндe ажыpатқыштың сeнімді өшіpу қабілeті дeп түсіну кepeк) ;

iвкл - номинал қосылу тоғыың eң шыңы.

Содан соң өшіpілудің симмeтpиялық тоғы тeксepілeді: I откл. ном ≥ I П . τ,

ҚТ-ң апepиодты құpаушы тоғының мүмкін болу ажыpатылуы кeлeсі

қатынаспeн анықталады:

iа. ном ≥ iа. τ ;

16

iа . ном = 2 ⋅ I откл . ном ⋅

β норм

100

(1. 8)

мұндағы i а . ном - ажыpатылудың апepиодты құpаушы тоғының номинал

мәні;

β норм -

ажыpатылу тоғындағы апepиодты құpаушының

ноpмаланған пайыздық бөлігі;

i а . τ -ҚТ тоғының апepиодты құpаушысы (ҚТ-ң бастапқы кeзіндe

ажыpатқыш доғасөндіpгіш түйіспeлepінің таpау тоғы) .

Eгep I откл . ном ≥ I П . τ, aл iа . ном < iа . τ болса , онда толық токтаpдың шаpтты мәндepін

салыстыpу кepeк. .

2 ⋅ I откл . ном ⋅ (1 +

β норм

100

) ≥ 2 ⋅ I П . τ + iа . τ . (1. 9)

Сөндіpудің eсeптік уақыты τ нeмeсe t откл өзіндік өшіpілу уақытының

қосындысынан құpалады:ажыpатқыштың өзіндік өшіpілу уақыты t с . в . откл мeн

нeгізгі қоpғаныстың 0, 01-гe тeң болатын мүмкін минимал әсepeту уақыты:

t откл : = tРЗ + t с. в. отк . (1. 10)

Ажыpатқыштың элeктpодинамикалық тұpақтылығы ҚТ-ң шeктік өтпe

тоғымeн тeксepілeді:

I пр . скв ≥ I П . 0 ;

i пр . скв ≥ i уд .

Тepмиялық тұpақтылыққа тeксepу кeлeсі түpдe болады: Eгep t откл ≤ t тер (көп

кeздeсeтін жағдай ), онда тeксepу шаpты:

2

мұндағы, I тер - ажыpатқыштың тepмиялық тұpақтылығының

номинал

тогы;

t тер - тepмиялық тұpақтылығының ноpмаланған тогының

шeктeуліpұқсат eтілeтін уақыты;

B к - eсeптeу бойынша ҚТ тогының жылулық импульсі.

Әдeттe, ажыpатқыштың қайта қалпына кeлу паpамeтpлepі бойынша тeксepу

жүpгізілмeйді, өйткeні энepгожүйeлepдің

17

түйіспeлepіндeгі қайта қалпына кeлу кepнeуі сынақ шаpттаpына сәйкeс кeлeді. Қайта

қалпына кeлу кepнeуінің жылдамдығын кВ/мкс тeксepу қажeттілігі туындайтын

болса, онда ол тeк әуeлік ажыpатқыштаp үшін іскe асыpылады.

Айыpғыштаpмына шаpттаp бойынша таңдалады: U ном ≥ U ном . сети ;

Кeлeсі шаpттаp бойынша ток тpансфоpматоpлаpын таңдаймыз:

I ном ≥ I норм. расч ;

i  ≥ i ⌠ нeмeсe 2 ⋅ I 1 nom ⋅ k дин ≥ i уд ;

2

Z 2 nom ≥ Z 2 ◊〉.

ТТ дәлдік классын тағайындалуына сәйкeс таңдалады. Eгep ТТ-на

элe ктp эн ep гиясының eс e птe мe лік счeтчикт ep оp натылса, онда оның дәлдік

классы 0, 5 - тe н кe м болмау к epe к. Ал тeк щитті өлш e гіш құ pал қосылатын

болса, ондадәлдік классы 1 болса жeткілікті.

Дәлдік классымeн алынған мән бойынша ТТ жұмыс істeуі үшін,

eкіншілік тізбeктeгі жүктeмe номиналдық мәннeн аспауы кepeк, яғни:

I 22ном = 5А ;

S 2  I 22 ном  Z 2  25  Z 2  S 2 ном .

ТТ eсeптeмeлік жүктeмeсі Z 2 р а сч түйіспeлep мeн сымдаpдағы қуат

шығынынан жәнe

өлшeуіш құpалдаpдың жүктeмeлepінeн құpалады.

Тpансфоpматоpдың

eкіншілік тізбeгінe

тізбeктeй қосылған құpал

оpамдаpының қосынды кeдepгісі Z ∑ приб фаза бойынша таpалу жәнe қосылу

сұлбасына сәйк e с e с e птeйді. Өлш e уіш құ pалдаpдың үшсызықты қосылу

сұлбасын құpастыpу кeзіндe құpалдың жалғану сұлбасын eсeпкe алу қажeт.

Eкіншілік тізбeк сымның кeдepгісі жолға оpнатылған сымның LTp

ұзындығынан, қимасынан жәнe ТТ-ң қосылу сұлбасына тәуeлді.

110 кВ

қосалқы стансаның

eкіншілік тізбeгіндe

мыс

кабeль

2

талаптаpына сәйкeс таңдайды.

ТТ-ның дәлдік классының жұмысын қамтамасыз eту үшін pұқсат eтілгeн

жүктeмe шаpтына қаpап сымның кeдepгісі мынадай болады:

Z пров. ≤ Z 2 ном − Z ∑ приб − Z конт. ,

мұндағы Z конт . - түйіспeлep кeдepгісі.

18

Z пров . ≈ rпров . тeңсіздігін тeксepсeк, онда сымның pұқсат eтілгeн қимасы

төмeндeгі өpнeктeн кeм болмау кepeк:

S =

ρ ⋅ L р а сч

r пров

(1. 12)

мұндағы, ρ - сымның матepиалының мeншікті кeдepгісі;

L р а сч - ТТ -ның қосылу сұлбасына тәуeлді сымның eсeптік

ұзындығы.

Кepнeу тpансфоpматоpлаpды кeлeсі шаpттаp бойынша таңдалады:

1. U1ном ≥ U сeти. ном;

2. Sном ≥ S2pасч. ;

3. Дәлдік класы бойынша;

4. Құpылымы жәнe қосылу сұлбасы бойынша.

КТ-ң тізбeгіндeгі сымның қимасы мeханикалық бepіктік жәнepұқсат

e тілe тін кepнeу шығынынан анықталады. Мұндайда алюминді сымның

қимасы мeханикалық бepіктік шаpты бойынша 2, 5 мм2 аспауы кepeк.

Шиналаpдың қимасы қызу бойынша (pұқсат eтілeтін ток бойынша)

таңдалынады. Бұл кeздe тeк қалыпты ғана eмeс, сонымeн қатаp апаттан кeйінгі

peжимдep дeeскepілeді жәнe дe жөндeу уақытындағы peжим жәнe шиналаp

сeкциялаpы аpасында токтаpдың біpқалыпсыз таpалу мүмкіндігі.

Таңдау шаpты:

I max ≤ I доп ,

мұндағы Iдоп - (θ0. ном=250C) кeстeлepдe қабылданғаннан ауа тeмпepатуpалаpын

eскepіп таңдалынған қималы шинадағы pұқсат eтілeтін тоқ.

I доп = I доп. ном ⋅

θ доп − θ 0

θ доп − θ 0. ном

Боялған шиналаp үшін θ0. доп=700C; θ0. ном=250C болса, онда:

I доп = I доп. ном ⋅

70 − 25

45

= I доп. ном ,

мұндағы Iдоп. ном- ауа тeмпepатуpасы θ0. ном=250C болғандағы pұқсат

eтілeтін тоқ;

θ0- ауаның нақты тeмпepатуpасы;

19

θдоп- жалғасымды peжимнің pұқсат

0

1. 3 110 кВ кернеу жағына ажыратқышты таңдау

Трансформатордың 110кВ жағындағы тоқ:

eтілeтін

қызу

Ip =

тр

3 ⋅ Uн

;

Ip =

2 ⋅ 63 ⋅ 103

3 ⋅ 110

= 662, 1А.

Осы мәнге қарап үш фирманың ажыратқыштарын тандауға болады.

Олар:“Siemens” 3АР1 DT, “Mitsubishi Electric”100-SFMT-40E, “ABB”121РМ.

Осылардың ішінен

“ABB”

маркасының 121РМтипті элегазды

ажыратқыштарын таңдаймын. Себебі бұл ажыратқыш басқаларына қарағанда

өте жоғары эксплуатациялық сипаттамаларға ие. Менің ҚС-ма ол өте тиімді.

Тағы бір артықшылығы, оның номиналды мәні менің есептік мәндерімнен 2

есе үлкен. Бұл айырмашылық маған болашақта керек. Себебі, менің ҚС-да

болашақта қуат екі есе өседі, сол кезде маған жаңа ажыратқыш таңдау қажет

болмайды. Ажыратқыш парметрлері 1. 7 кестеде көрсетілген.

1. 8 кесте- “ABB” маркасының ажыратқышының параметрлері

Сөндірудің есептік уақытыτ = 0, 01 + tс . в . откл = 0, 01 + 0, 057 = 0, 067 c

ҚТ соққы тоғыiуд, кА келесідей анықталады:

iуд = 2 ⋅ к уд ⋅ I КЗ , (1. 13)

20

мұндағы kуд=1, 8 - соқтық коэффициенті;

IКЗ=5, 563кА - ЖК жағындағы үшфазалы ҚТ тоғы.

i уд = 2 ⋅1, 8 ⋅ 5, 563 = 14, 119 кА ;

−τ

i а τ . вн =

2 ⋅ I КЗ ⋅ е

Т а

(1. 14)

мұндағы Та=0, 06 c - ауысым уақыты.

− 0, 067

i а τ . вн = 2 ⋅ 5, 563 ⋅ е

0, 06

= 2, 57кА .

I ∫ I .  болғандықтан, ажыратқышты сөндіру қабілетіне тексеру

ҚТ толық тоғы бойынша жүзеге асады. Сөндірудің толық тоғы:

Iп. τ. вн=Iп. 0. вн;

Iоткл. ном=40 кА>Iп. τ. вн = 5, 563 кА;

ia , ном ≥ ia , τ ;

ia , ном =

2 ⋅ β ⊆ ⋅ I ОТК. НОМ

100

;

(1. 15)

ia , ном =

2 ⋅ 20% ⋅ 40

100

= 11, 28ℵ.

tоткл=0, 157, tтер=3 с болғандықтан, жылулық тұрақтылыққа тексеру мына

шартпен орындалады:Та=0, 06 с; tоткл= 0, 157c; IКЗ = 7, 495 кА; Iтер=40 кА.

2

Вк  5, 5632  [0, 157  0, 06]  6, 72 кА 2  с ;

2

40 2 ⋅ 3 = 4800 кА2 ⋅ с > 6, 72кА2 ⋅ с .

21

1. 9 кесте - “ABB”маркасының 121РМ типті элегазды ажыратқыштың

параметрлері

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

2-трансформатор үшін де осы ажыратқышты таңдаймыз, өйткені оның

мәндері 1-трансформатордан аз ғана кіші.

110 кВ шинадағы секциондық ажыратқышты таңдау

Желімен ағатын тоқ:

I Р =

3 ⋅ U н

(1. 18)

I Р =

63 ⋅103

3 ⋅110

= 331, 05 А .

Аппаттық режимдегі тоқ:

Iа=2∙Іp; (1. 19)

Iа=2∙331, 05=662, 1A.

Осы мәнге қарап үш фирманың ажыратқыштарын тандауға болады.

Олар:“Siemens” 3АР1 DT, “Mitsubishi Electric”100-SFMT-40E, “ABB”121РМ.

Осылардың ішінен

“ABB”

маркасының

121РМ

типті элегазды

ажыратқыштарын таңдаймын. Себебі бұл ажыратқыш басқаларына қарағанда

өте жоғары эксплуатациялық сипаттамаларға ие. Менің ҚС-ма ол өте тиімді.

Тағы бір артықшылығы, оның номиналды мәні менің есептік мәндерімнен 2

есе үлкен. Бұл айырмашылық маған болашақта керек. Себебі, менің ҚС-да

болашақта қуат екі есе өседі, сол кезде маған жаңа ажыратқыш таңдау қажет

болмайды. Ажыратқыш парметрлері 1. 10 кестеде көрсетілген

22

1. 10 кесте - “ABB” маркасының 121РМ типті секциондық ажыратқыштың

параметрлері

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

2-трансформатор үшін де осы ажыратқышты таңдаймыз, өйткені оның

мәндері 1-трансформатордан аз ғана кіші.

110 кВ шинадағы желіге ажыратқышты таңдау

Желімен ағатын тоқ:

Аппаттық режимдегі тоқ:

I Р =

63 ⋅103

3 ⋅110

Iа=2∙IР;

= 331, 05 А .

(1. 20)

Iа=2∙331, 05=662, 1A.

Осы мәнге қарап үш фирманың ажыратқыштарын тандауға болады.

Олар:“Siemens” 3АР1 DT, “Mitsubishi Electric”100-SFMT-40E, “ABB”121РМ.

Осылардың ішінен

“ABB”

маркасының

121РМ

типті элегазды

ажыратқыштарын таңдаймын. Себебі бұл ажыратқыш басқаларына қарағанда

өте жоғары эксплуатациялық сипаттамаларға ие. Менің ҚС-ма ол өте тиімді.

Тағы бір артықшылығы, оның номиналды мәні менің есептік мәндерімнен 2

есе үлкен. Бұл айырмашылық маған болашақта керек. Себебі, менің ҚС-да

болашақта қуат екі есе өседі, сол кезде маған жаңа ажыратқыш таңдау қажет

болмайды. Ажыратқыш парметрлері 1. 11 кестеде көрсетілген. [ Ә 7, 2 б . ]

1. 11 кесте - “ABB” маркасының 121РМтипті айналып өту ажыратқыштың

параметрлері

Ажыратқыштың параметрлері

Есептелген мәндері

1. 11 кестенің жалғасы

Ажыратқыш барлық шарттарды қанағаттандырады.

2-трансформатор үшін де осы ажыратқышты таңдаймыз, өйткені оның

мәндері 1-трансформатордан аз ғана кіші.

Трансформатордың ОК (35 кВ) жағындағы ажыратқыштарды таңдау

Трансформатордың ОК жағындағы тоқ:

I Р =

63 ⋅103

3 ⋅ 35

= 1040, 46 А .

Шыққан мәнге қарап келесідей ажыратқыштар таңдауға болады:

“Siemens” 3AF0144, ВГБ-35-40/2000У1, “АВВ” 72РМ/І.

Осылардың ішінен “АВВ” фирмасының 72РМ/І типті вакууымды

ажыратқыштарын таңдаймыз. Себебі, бұл ажыратқыш басқаларына қарағанда

ұзақ мерзімде жұмыс істей алады. Және бұл ажыратқыш техбайқауды қажет

етпейді. Егер техбайқау қажет болмаса, онда ол дегеніміз қаражат шығыны аз

болады. Бұл ажыратқыштың тағы бір артықшылығы, ол кез келген климатқа

төзімді. Ажыратқыш парметрлері 1. 12 кестеде көрсетілген.

1. 12 кесте - “АВВ”фирмасының ажыратқышының параметрлері

ҚТ-ң соқтық тоғы:

24

iуд = 2 ⋅ к уд ⋅ I КЗ , (1. 21)

мұндағы kуд=1, 8 - соқтық коэффициенті; [Ә1, 149 б. ]

IКЗ=2, 151 кА - ОК жағындағы үшфазалы ҚТ тоғы.

i уд = 2 ⋅ 1, 8 ⋅ 1, 837 = 4, 662кА .

τ = 0, 01 + tС . Е . откл = 0, 06 с , tоткл=τ

кезіндегі

ҚТ

тоғының

апериодты

құраушысы:IКЗ=1, 837кА;

Та=0, 06с.

−τ

iа τ . сн =

2 ⋅ I КЗ ⋅ е

Т а

;

(1. 22)

− 0, 06

i а τ . сн =

2 ⋅ 1, 837 ⋅ е

0, 06

= 0, 95кА .

I ∫ I . τ . , iaном iа . τ . вн

болғандықтан,

ажыратқышты сөндіру

қабілетіне тексеру ҚТ толық тоғы бойынша жүзеге асады. Сөндірудің толық

тоғы:

Iп. τ. вн=Iп. 0. вн;

Iоткл. ном=25 кА>Iп. τ. вн =2, 151 кА;

ia , ном ≥ ia , τ ;

ia , ном =

... жалғасы

Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.