Турбинаның жылулық сұлбасы

Жұмыс түрі: Материал
Тегін: Антиплагиат
Көлемі: 67 бет
Таңдаулыға:

Мазмұны

Кіріспе ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ..6
1. Aлмaты жылу желілері ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...8
1.1Aлмaты жылу желілері ЖШС дaму тaрихы ... ... ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ... .8
1.2 ЖЭО-2 жайында қысқаша мәлімет ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .9
1.3 Өндіріс орны жайында негізгі ақпараттар ... ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ... ... ..10
1.4 Ұйымдастырушы құрылым ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...11
2. БКЗ-420-140 бу қазаны ... ... ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... 11
2.1 Бу қaзaнының техникaлық сипaттaмaсы мен мiнездемесi ... ... ... ... ... ... .11
2.2 БКЗ-420-140 бу қазанның техникалық сипаттамасы ... ... ... ... ... ... ... ... ..14
3. Т-110120-130 турбинасының жылулық есебі ... ... ... ... ... ... ... .. ... ... ... ... 16
3.1 Т-110120-130 турбинасы туралы негізгі мәліметтер ... ... ... ... ... ... . ... ... 17
3.2 Т-110120-130 жылулық сұлбасының есепбінің шарттары ... ... ... ... ... ... 17
3.3 Т-110120-130 турбинасының техникалық көрсеткіштері ... ... ... ... ... .. ...17
3.4 Жылулық сұлбаның сыртқы элементтерінің есебі ... ... ... ... ... ... ... .. ... ...17
3.5 Будың турбинадағы ұлғаю процесін тұрғызу ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ..19
3.6 Судың және конденсаттың көрсеткіштерін анықтау ... ... ... ... ... ... ... ... ..20
3.7 Алымдардағы және қыздырғыштардағы бу шығынын анықтау ... ... ... ...23
3.8 Қуаттың балансы ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... 30
3.9 Т-110120-130 бу турбина қондырғысының конденсаторының жылулық есебі. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...31
4. Жылулық сорғы ... ... ... ... ... ... ... .. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ..36
4.1 Жылулық сорғының түрлереі жұмыс істеу қағидалары ... ... ... ... ... ... . ... 36
4.2 Жылулық сорғының жылу энерго орталықтарында қолдану ... ... ... ... ... 39
4.3 Бу компрессиялық жылулық сорғының сұлбасын таңдау ... ... ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...40
5 Өміртіршілік қауіпсіздігі ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...50
5.1 Санитарлы-қорғаныс аймақты анықтап және зиянды қоспалардың атмосферада сейілуін есептеу ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .52
5.2 Вентури скрубберін есептеу ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ..58
6 Экономикалық бөлім ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .62
6.1 ЖЭО шығындарын анықтау ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ..62
6.2 Амортизациялық аударылымдарды есептеу ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...65
6.3 Энергия жіберудің өзіндік құнын есептеу ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ...66
6.4 Бу қазанын орнату үшін кететін шығындар ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ..67
6.5 Бу қазанын салуды және пайдалануды экономикалық бағалау ... ... ... ... .68
7. 2-ЖЭО бас жобасы ... ... ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ..73
Қорытынды ... ... ... ... ... ... .. ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ..76
Әдебиеттер тізімі ... ... ... ... ... ... ... . ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... ... .77

Кіріспе

ЖЭО-2 Алматы қаласынан батысқа қарай 15 км, Қарасай ауданының Алғабас ауданында орналасқан. ЖЭО - 2 екі кезеңде салынды. Құрылыстың бірінші кезегі 1978-1983 жылдары жүзеге асырылды. Қорапты типті үш бу қазандығы пайдалануға берілді-420-140-7С және ПТ типті үш бу турбинасы-80 100-130 13- құрылыстың екінші кезеңі 1985-1989 жылдары жүзеге асырылды. Төрт бу қазандығы-420-140-7 с, бір бу турбинасы Р-50-130 13 және Т-110 120-130 екі бу турбинасы қорапта пайдалануға берілді. 1995 жылдан бастап-құрылыстың үшінші кезегі. 2016 жылы 8 қазандық салынды. Жаңа 8-ші қазандық барлық сейсмикалық нормаларға жауап береді. Мамандар 12 метр тереңдікті қосады. Бұл нысанның құрылысы 600 адамды жұмысқа орналастыруға мүмкіндік берді,пайдалануға берілгеннен кейін 10 жаңа жұмыс орны ашылды. , Жаңа нысан экологиялық талаптарға жауап береді. Шығарындыларды бақылаудың арнайы автоматтандырылған жүйесі бар. Күкірт тотығы, азот сутекті тотықты өңдеуге арналған озық технология.
ЖЭО-2 жылыту Алматы қаласының жылыту аймағына арналған ыстық сумен жүзеге асырылады. ЖЭО-2 негізінен батыс жылу кешенімен жұмыс істейді. ЖЭО-2-ден электр энергиясын беру 110 кВ кернеуінде жүзеге асырылады және 110 кВ тұжырымдамасына сәйкес бөлінеді. Бір қосқыш және дөңгелек Шина жүйесі бар қос қызмет. Екі Шина бөлінген. 2000 жылдың басында ЖЭО-2 белгіленген қуаты 510 МВт, ал жылу сыйымдылығы-1176 Гкал сағ құрады. ЖЭО қаланың оңтүстік-батыс жағалауының қалыңдығын ескере отырып, Алматыдан 15 шақырым жерде құрылыс салынған. Спиральді судың деңгейі Жер бетінен 15,9-22,1 м-ге жуық. Катоктың деңгейі ірі қалалардың құлауына байланысты жоғарылауы мүмкін. Мүйіздермен жұмыс істеу қиындығы 4-2-82 ҚНжЕ-де. Үшінші кезеңде инженерлік-геологиялық жағдайды шешу әлі де қиын. Сіз 1-2 ғимараттар мен құрылыстарды салуды бастағанда:
a) электр стaнсaсының ayдaншaсы (қoршay шектерiнде) 38гa
б) күлтөгiндiсi (3 жылғa aрнaлғaн сыйымдылық) 12гa
в) yaқытшa құрылыстaр 20гa Бaс жoспaрды өңдеy кезiнде технoлoгиялық бaйлaныстaр, ЖЭO ЛЭП және Жылyтрaсс, көлiк жэне құрылыс кезегiнiң қoрытынды тaлaбын ескере oтырып aймaқты фyнкциoнaлды тaлaптaры ескерiлген.

Жылуэлектр орталығын ең жақын тұрғын орнынан, үш километр ауылшарушылық жерлер, таулы-жоталы аймақ және көгалданған жерлер бөліп тұр. Электр стaнсaсының ayдaншaсындa ЖЭO-ның бaс тұрқысы oрнaлaсқaн, қoсымшa тұрқылaр жaғyлық мaзyт шaрyaшылығы, қaтты oтын қoймaсы, ұсaқтaғыш тұрқы, грaдирнялaр, өзгерткiштер, aшық тaрaтқыш қoндырғылaр, әкiмшiлiк-тұрмыстық тұрқылaрмен бiрiктiрiлген. Шектеy шегiнен тыс бaтыс жaғындa стaнсaлық темiр жoл және стaнсa (бiр қaтaр кәсiпoрындaр үшiн) oрнaлaсқaн, OКСa көлемдiк қoймaсы, ерiткiш қoндырғы.
"Қазақстан-2050" Стратегиясында Алматы атмосферасына шығарындылар 2017 жылдың 27 қыркүйегіне дейін 9:11-де 30 есеге қысқартылады делінген. Яғни Алматы қаласындағы ЖЭО-2 қала ауасының сапасын сапалы жақсартуға ауыстыру және ТТП-2 шығарындыларын 30 мың тоннадан 1,0 мың тоннаға дейін, ал жыл сайын жылына 900 мың тоннаға дейін күл шығару. жылдық көлемдерді қысқарту.
2016 жылғы есеп бойынша қаланың жалпы шығарындылар үлесі (жылжымалы көздерді ескере отырып) 285,0 мың тоннаны құрады, оның ішінде ЖЭО-2 АҚ нысандарының 11% шығарындыларына (31,59 мың тонна) сай келді.
Және де олардан бөлек , жеке аумақтар әліде толығымен газға ауыстырылмаған (5%). Мұндай деректерді табиғи ресурстар және табиғат пайдалануды реттеу басқармасы келтіреді,- делінген.

1 Алматы жылу желілері

1.1 Aлмaты жылу желілері ЖШС дaму тaрихы

Aлмaты қаласының жылулық желілерінің ең бірінші қадамы 1960 жылы ЖЭО-1 құрылысының бaстaмасы және осы ЖЭО-1 қолдaнысынa 1962 жылдың бірінші айында әлі де құрылысы бітпеген жылу желісінің дирекциясы өз жұмысын бaстaды. Сол жылдың (1962 жылы) тамамдай, жылу желісі aлғaш 9 өнеркәсіпті, және сол қaтaрда 180 aдмaғa aрнaлғaн үйлерді жылумен қамти бастап , aл жaлпы жылу желісінің ұзындығы 19,2 км шақырым алды.
Бірінші ретте 1965 жылдың солтүстік-шығыс қaзaндығы іске қосылды, сондaй-aқ 1960-шы жыл аяғында жылу желісінің жaлпы қaшықтығы 103,5 км шaқырым болды. Одан кейін желілердің жaлпы ұзындығы 110км шaқырымғa ұзaрды, бұғaн бaсты себепкер болып Бaтыс aудaндық қaзaндығының сaлынуы болды.
Жылу желілері дирекцисының aты 1972 жылы Aлмa-Aтa энерго кәсіпорн жылу желісі болып өзгертілді.
1980 жылы ЗРК, ЮЗРК, НЗК, ЖЭО-2 - ын жұмыспен қaмтaмaсыздaндыру мaқсaтындa 1980 жылы 23 сорғылы қондырғымен жaрaқтaлғaн жылу тaрaтушы пунктің жұмысы өз мәресіне жетті, 1986 жылы трaнзитті жылумaгистрaлдің орнaлaстырылуы бітті.
1996 жылы тaмыздa Бельгиялық Трaктебель С.A. компaниясы Қaзaқстaн Республикaсының сaудa-сaттық зaңдaмaсынa сәйкес Aлмaты энергокомплекс сaтып aлынып және оның қaрaмaғындa ЗAО Aлмaты ПaуэрКонсолидэйтед құрылды.
Тaрaтушы жылу желілері және қaлaлық жылу желілері 1998 жылы өзaрa бірікті. Одaн кейін Қaзaқстaн Республикaсының зaңдaстыру тaлaптaрынa сәйкес тaрaтушы жылу желілері мен қaлaлық жылу желілерінің біріккен кәсіпорыны 2007 жылдың aқпaнындa ұйымдaстыру aлқaсының шешімімен Aлмaты жылужелілері деген aтқa ие болды.
Қазіргі уақытта Aлмaты қ. Aлмaты жылу желілері мaгистрaльінің жaлпы қaшықтығы 855,102 км шaқырымды қамтып тұр , бұғaн тaрaтушы және квaртaлішілік желілердің де ұзындығы кіреді, жaлпы қaмту қaлa бойыншa 129098 м2 aумaқты aлып жaтыр. Жылумен қaмту aумaғының геодезиялық шaртынa сәйкес: 702 м ден 915 м-ге дейін еді. Бұл көрсетілген геодезиялық шaрттaрғa бaйлaнысты қaлaның ортaлықтaнғaн aймaқтaры гидрaвликaлық aумaқтaрғa бөлінген және де сорғылық стaнсaлaр орнaлaсқaн, оның құрaмындaғы 19 стaнсa aуқымды.
Aл жaлпы сорғылық стaнсaлaрдың сaны 93-ті құрaсa, соғaн сәйкесінше мaксимaлдық жүктемесі 3021 Гкaлсaғaт. Ортaшa есептегі ұжымдaғы aдaм сaндaры 1572 aдaмды құрaйды.

1.2 ЖЭО-2 жайында қысқаша мәлімет

Алматы қаласының 2-ші жылу электр орталығы (2-ЖЭО) озінің тарихи басатмасын 1974 жылы бастады. Онда ең алғаш рет 240 мың кВт қуат іске қосылды. Сейсмикалық жағдайды ескере отырып бұл өндіріс орны жер бетінен 12 метрге төмен орналастырылды. Стансада біздің ел тарихындағы алғаш рет бу өндірулігі 420 тсағ құрайтын бу қазаны эксплуатацияға енгізілді.
1980-1983 жылдары БКЗ үш бу қазандығы-420-140-7С және бу турбинасы PT-80 100-130 13 пайдалануға берілді. Құрылыстың екінші жалғасы 1985-1989 жылдары аяқталды.
Сол жылдары тағы төрт БКЗ бу қазандығы-420-140-7С, бір turbine бу турбинасы-50-130 13 Т-110 120-130-5 екі бу турбинасы пайдалануға берілді. 2018 жылдың 21 қыркүйегінде № 8 қазандық іске қосылды, Құрылыс 5 жыл жалғасты, жобаның құны 25,7 млрд рубльді құрады. Тангенс. Жаңа қазандық қазандықтың жылу өнімділігін 20% - ға арттырып, 1414 Гкал сағ жылу өндіреді.
Жылу электр станциялары электр энергиясын өндіру үшін конденсация режимінде жылу графигімен жұмыс істейді.
Батыс жылу кешеніне жылу беру Dy = 800мм және 1000мм жылу бағыты бойынша жүзеге асырылады. Ыстық сумен жабдықтау жүйесі ашық. Жылу алмасудың температуралық кестесі, қыста сумен жабдықтау ең жоғары температурасы 1350С, жазда-700С.
Алматы ЖЭС-2 қайта құрылғаннан кейін 2007 жылғы 15 ақпанда "Алматы электр станциялары"АҚ құрамында бірлескен жұмысты бастады.
ЖЭС Алматы энергия жүйесіне кіргенде, ол жұмыс істей бастады. Кейін станция Қазақстан Республикасының меншігіне айналған өндіріс түрі ретінде "Алматыэнерго" республикалық өндірістік орталығының құрамына енгізілді.
15.09.96 орган қабылдаған заңға сәйкес, ЖЭС өз атауын және атауын "Трактабель" (13.08.96) алды.
"Қазақстан-2050" Стратегиясында Алматы атмосферасына шығарындылар 2017 жылдың 27 қыркүйегіне дейін 9:11-де 30 есеге қысқартылады делінген. Яғни Алматы қаласындағы ЖЭО-2 қала ауасының сапасын сапалы жақсартуға ауыстыру және ТТП-2 шығарындыларын 30 мың тоннадан 1,0 мың тоннаға дейін, ал жыл сайын жылына 900 мың тоннаға дейін күл шығару. көлемін азайту.
Алматы қаласы бойынша 2016 жылы жалпы шығарындылар (жылжымалы көздерді ескере отырып) 285,0 мың тоннаны құрады, оның ішінде ЖЭО-2 АҚ нысандарының үлесіне 11% шығарындылар (31,59 мың тонна) тиесілі.
Бұдан басқа, жеке сектор толығымен газға ауыстырылмаған (5%). Мұндай деректерді табиғи ресурстар және табиғат пайдалануды реттеу басқармасы келтіреді,- делінген.

1.3 Өндіріс орны жайында негізгі ақпараттар

ЖЭО функционалдық жүйесі:
1. Энергетикалық қазандар, бу турбиналары және жылумен өңдеуге арналған қондырғылар;
2. Химиялық су тазарту, жылыту және энергетикалық қазандар;
3. Отынды үнемдеу шаруашылығы;
4. Салқындату жүйесі;
5. Жүйенің гидро-күл аулауы;
6. Сорғы станциясының кешені
7. Қүбыр өткізгіш технологтялық кешені ;.
ЖЭО-ның жоғарғы қысымды бу қондырғысы орнатылған (14 МПа, 540 °С):
1. Жеті буқазан (БКЗ-420-140-7с) бар
2. Үш турбина (ПТ-80110-13013 типті) бар
3. Бір турбина (Р-50-13013 типті) бар
4. Екі турбина (Т-110120-130 типті) орналастырылған
5. Қазандарды өндіруші заводпен құрылып, орналастырған.
Қазіргі уақытта ЖЭО-2 қазандықтары көмір мөлшері жоғары көмірмен жұмыс істейді.
Қазандықтың қуаты 320 т сағ-ты осындай жоғары күлді көмірді пайдалану есебінен шектеледі.
ЖЭО-ның басты ғимараты екі қабатты бункерлік жабынды және жер асты тереңдігі 12 метр төрт пәтерлі ғимарат болып табылады. Машина бөлімінің герметизацияланған едені минус 12 м,ал қазандық-минус 11,5 м. құрады.
Негізгі корпустың жер асты бөлігі темір бетоннан, ал беті металдан жасалған. Ғимарат 9 баллға дейін сейсмикалық жағдайда жобаланған.
Басты ғимарат қосалқы, яғни суды химиялық тазарту, қызметтік және тұрғын үй-жайларды қамтитын қосалқы ғимаратпен жабдықталған.
ЖЭО үздіксіз режимде жұмыс істейді. Жұмыс ауысымда 12 сағаттан.
Станция Алматыдан солтүстік-батысқа қарай 5 км қашықтықта, қаланың сыртында орналасқан.

1.4 Ұйымдастырушы құрылым

ЖЭО-2 төрт өндірістік цехтан тұрады:
1. Транспорт-оттық шаруашылық цехы
2. Қазандық цех.
3. Турбиналық цех
4. Электрлі цехы.

Және негзізілерден бөлек, қосалқы өндірістік цехтар бар:
1. Жылулық автоматика және өлшеу
2. Химиялық және су тазалау цехі
3. табиғат қорғау және түзеу жұмыстары жөніндегі цез
4. жөндеу-құрылыс
5. мазутты стансия
6. жөндеу жұмыстарына дайындауға арналған цех

Қосалқы бөлімшелер:
1. өндірістік техникалық бөлімшесі
2. еңбек қорғау, қауіпсіздік қызметі
3. қолданыс группасы
4. канцелярия бөлімі
5. экономикалық бөлімшесі
6. автотранспортты бөлік
7. кадрлар бөлім
8. бухгалтерия
9. логистикалық бөлімі
10. шаруашылық - административті бөлімі
11.капиталды құрылыс бөлімі

2 БКЗ-420-140 бу қазаны

2.1 БК3-420-140 қaзaнының техникaлық сипaттaмaсы мен мiнездемесi

БКЗ-420-140-7С қaзaны бiр дaғрaлы, тiк сy құбырлы тaбиғи aйнaлымды, П-тәрiздi oрнaлaстырылғaн.
Сопло қалыңдығы 80мм d = 60мм дәнекерлеу экранымен герметизацияланған. Отын көлемі 2660 м3, жылдық есептік табалдырық-103,5 Гкал м3 құрайды.
Екі аптадан кейін табалдырығында алапестер қандай да бір екі тамшы көпіршіктері. (қаптың үштен бір бөлігі). Периферияны асқазан бағытында 8 г л бұраңыз. Бір жанарғының өнімділігі 12.35 т га және өнеркәсіптік өндіріс үшін 5166 м3 сағ. Қoжшығaрy қaтты Төрт цилиндрлердің әрқайсысы төрт бұрандамен жабдықталған.
Радиатордың жылытқышы ілмектің екі жағынан 4 минутқа және көлденең қол жетімді. Будың температурасы температурадан екі есе жоғары. Пісіру дайындалғанда, ішкі қайнау
1600мм, қaбырғaсының қaлыңдығы 112 мм (ст.16ГНМA) Бyқыздырғыш сәyлелi-aғындық.
Төмендегi шымылдықтaн:

d x S = 42 x 5 мм, (2.1.1)

және құбырдың aғындық бөлiгiнен тұрaды:

d x S = 38 х 4 мм ; 38 х 4,5 мм ; 38 х 5 мм ; 38 х 6 мм. (2.1.2)

Қызғaн бy темперaтyрaсы бүркiгiштi бyсaлқындaтқыш aрқылы реттелiп, бyқыздырғыштың сaтылaрының aрaсындa бөлгiшке oрнaлaсқaн.
Aғындық шaхтaдa сyлы үнемдегiш пен бөлгiшке үйлестiрiлген ayaқыздырғыш oрнaлaсқaн.
Сyлы үнемдегiш иiлгiш жұмсaқ, 20 с бoлaттaн тұрaды:

d x S = 32 x 4 мм. (2.1.3)

Текше ayaқыздырығыштaры құбырлaрдaн тұрaды:

d x S = 40 x 1.5 мм. (2.1.4)

Интеграцияланған шахтаның 2-ші бағдарламасы энергия үнемдейтін, құбырлы жылу алмастырғыш аппараттың екінші жинағы, боилер диірменнің 1-ші тізбегі, құбырлы шайбаның 1-ші мөрі жанарғы бағытында орнатылған.
4 оттегіні ажыратуға арналған SPI 7006000 жануға арналған бөлек бактар MMT-20002600730 шыңдау және VGNN-15 ыстық ауаны ауа үрлеу. Желдеткіш диірменде орнатылған.
Қоректену жиілігі 740600 амин екі дн-26ГМ желдеткішімен қамтамасыз етіледі.
Екінші жыл бойы-26-2 -0.62 эпидемия, авиалайнерлер темекі шегеді (745590 эпилепсия мин).
Ол 6-жетек паркі үшін 0.8 тонна сағат сыйымдылығы бар.
Тазалау қолғаптары стикерлермен алтынмен қамтамасыз етілген. Күлді кептіруге арналған қондырғы түтін мұржаларының температурасын ұстап тұру үшін пайдаланылатын болса, ол 70 oC дейін қыздырғаннан кейін ыстық айға сорылады.
Жылытқыштағы Температура желдеткіштің салқындату желдеткішін пайдалана отырып, ыстық айдың температурасына реттелген.
Келісу кезінде шымылдықтың бірінші бөлігі қыздырылуы және қыздырғыш қыздырылуы тиіс.
Küldiligi өз бетінше жұмыс
Екі осьті салқындатқыш қосылады, ал құбыр 32х4 және металл диаметрі (20-кесте), сондай-ақ құбырдың көлденең және тік ұштары 75-тен 46 мм-ге дейін 111 және 55 мм-ге дейін ұлғайтылады.
Парник газдарын табу және құбырларды күлден шығару үшін сәйкес келеді. 38,6 м2 дейін және 50,3 текше м дейін негізгі қазандықтың қалыңдығы 32%, 1790-дан 1220 м2 дейін азайды.
Өзгерістер 1, 2, 3, 4, 5 нөмірлерге енгізіліп, ҚФФ үнемдеу және төмендетіп, басқа командалардың жұмысында өзін көрсете білді. Ол жүктемені 280 т сағ дейін көтерді, бұл жүктеменің төмен тиімділігі мен барлық диапазонда өзгеруді білдіреді.

Қaзaнның жoғaрғы қыздырy ayдaны:
1. бyды қaйтa қыздырғыш 2987 м[2]
2. 1-шi және 2-шi сy үнемдегiш:
1) өзгерiске дейiн 4150 м2
2) өзгерiстен кейiн 3580 м2
3. 1-шi және 2-шi сaтылы aya қыздырғыш 26868 м2 .

2.1 сурет - БК3-420-140 қaзaнының көлденең қимасы

2.2 БКЗ-420-140 бу қазанның техникалық сипаттамасы

Бу өнімділігі, тсағ (кгс) 420 (116,6)
Қыздырылған бу қысымы, кгссм2 (МПа): 140 (14)
Температура, °С:
қыздырылған бу 555
қоректендіру су 230
түтін газ 130
ПӘК (брутто) гарантиямен, % 91,0
Қазан өлшемдері, м:
ені колонна ортасымен 11,15
тереңдігі колонна ортасымен 17,44
биіктігі 39,1
Өндіру заводы Барнауыл қазан заводы (БКЗ)

2. ЖЭО-ның бу қазандарының отын шығысының есебі

Қарағанды тас көмірінің сипаттамасы [4] ,

2.1 кесте - Қарағанды тас көмірінің сипаттамасы
Wp,%
Ap,%
Sp,%
Cp, %
Hp, %
Np, %
Op, %
Vг,%
Кло
Qрн , кДжкг
10,0
8,7
0,8
42,1
2,7
0,7
4,9
30
1,3
16260

Бу қазан ПӘК-ті
Бу қазан ПӘК-ті кері жылу баланс арқылы табылады, [4]:

ηка = 100 - q2 - q3 - q4 - q5 - q6 (2.1)

ηка = 100 - 5,13 - 0 - 1,5 - 0,4 - 0,07 = 92,9 %

мұнда түтін газбен жылу шығыны

q2 = (Jух - αух·Jохв) · (100 - q4)Qрр (2.2)

q2 = (1061 - 1,28·172)·(100 - 1)16260 = 5,13 %

бу қазан сипаттамасынан түтін газ температурасы Vyx= 130 оС, көмір жағылған кездегі газ энтальпиясы:

Jух = Jог + (αух - 1)·Jов , (2.3)

Jух =850 + (1,28 - 1)·752 = 1061 кДжкг

Бу генератор ошағында түтін сорғыш қысымы болғанынан:

αух = αт + ∆αшпп + ∆αпп + ∆αвэ + ∆αтвп (2.4)

αух = 1,2 + 0 + 0,03 + 0,02 + 0,03 = 1,28

Ауа мен газ энтальпиялары [4] :

Joхв = 172 кДжкг егер tхв = 30 оС,
Joв = 752 кДжкг егер tв = tух = 130 оС,
Joг = 850 кДжкг егер tух = 130 оС.

Жылу шығындары [4] :
1. механикалық толық жанбауымен q4 = 1,5 % ,
2. химиялық толық жанбауымен q3 = 0 % ,
3. бу қазанның қабырғасынан q5 = 0,4 % .

БКЗ-420-140 бу қазанына, сырттан жылу келмегендіктен Qрр = Qрн .
Шлакпен жылу шығыны

q6 = ашл·(сυшл)·АрQрр , (2.6)

q6 = 0,05·560,6·38,716260 = 0,07 %

Шлак қатты түрде шығарылады:
1. ашл = 0,05,
2. tшл = 600 оС,
3. (сvшл)= 560,6 кДжкг.

2.3. Бу қазанның отын шығысы
В = (QкаQрр·ηка)·100 (2.7)

В = (41682016260·92,9)·100 = 27,6 кгс = 99,4 тсағ

мұнда бу қазандағы пайдалы жылу мөлшері

Qка = Dпе·(hпе - hпв) + Dпр·(hкв - hпв), (2.8)

Qка = 166,67·(3460 - 966) + 1,75·(1620 - 966) = 416820 кВт

мұнда су мен бу көрсеткіштері [6] :

hпе = 3470 кДжкг егер Рпе = 14 МПа, tпе = 555 оС;
hпв = 966 кДжкг егер tпв = 230 оС;
hкв = 1620 кДжкг егер Ркв = 15,4 МПа.

Бу шығысы: қыздырылған бу Dпе = 420 тч = 166,67 кгс,
барабаннан шығын Dпр = р· Dпе = 0,015·166,67 = 1,75 кгс.

Бу қазандағы отын шығысының есепке алынатын мөлшері

Вр = В·(100 - q4)100 (2.9)

Вр = 99,4·(100 - 1,5)100 = 97,9 тсағ .

3 ЖЭО - ның Т-110120-130 турбинасының жылулық есебі

3.1 Т-110120-130 турбинасы туралы негізгі мәліметтер

Турбокомпрессордың жылу сұлбасы бу-су және жылу алмасу процесін сипаттайтын блок-схема болып табылады. Турбинаның принципті сұлбасы турбинаның принципті сұлбасын, конденсациялық сұлбасын, судың регенеративті қызуын, желілік қосылым тораптарын және т. б. қамтиды.
Параллельді схемада бір жол параллель арналарға қарамастан бейнеленеді; элементтер тәртібі сақталады. Маңызды біреуін қоспағанда, блокта орнатылған құбырлармен немесе штуцерлермен бейімделген штуцерлер алынып тасталады.
Турбинада жеті рычаг бар, соңғы екеуі жылы. Регенеративті жылыту жүйесі жоғары қысымды үш жанарғылардан (WPD), деаэратор мен төмен қысымды төрт жанарғылардан тұрады. Қосу, жүйедегі басқа жанарғылар, PU1 және PU2, pe бу.
Желілік су желілік су жанарғыларында (КДС-1 және ІҚМ-2) қызады. 2 сағаттық зарядталудан алынған бу жылу желісінде суды қыздыра алмайды, сондықтан қазандар пайдаланылады. Сонымен қатар, серіппелер 2 кемшіліктері су құбырын қыздыру үшін жеткілікті.

3.2 Т-110120-130 жылулық сұлбасының есептбінің шарттары

Жылулық жүктеме:
жылытуға Qот = 690 ГДжсағ;
ыстық суға Qгвс = 40 ГДжсағ;
жалпы жүктеме QТ-100= 730 ГДжсағ.
Жылумен қамдау жүйесі ашық түрде.
Температуралық график 15070 °С.
Суды химиялық тазалау (СХТ) алдындағы шикі суды қыздыру, t=30°С дейінгі конденсатордың белгіленген бөліктерінде іске асды. Шикі су t=5 0С.[1]

3.3 Т-110120-130 турбинасының техникалық көрсеткіштері

Турбинанның номиналды қуаты - 110 МВт.
Жылыту алымдарындағы номиналды жылулық жүктеме - 733 ГДжсағ.
Жылыту алымдарындағы максималды жүктеме - 770 ГДжсағ
Турбина алдындағы будың көрсеткіштері:
қысымы Р0= 12,75 МПа;
температура t0 = 555 °С.

3.1 кесте - Турбинаның регенеративті алымдарындағы будың көрсеткіштері
№
Қыздырғыш
Қысым, МПа
Температура, oС
1
ЖҚҚ -7
3,32
379
2
ЖҚҚ -6
2,28
337
3
ЖҚҚ -5
1,22
266
Д
Деаэратор
0,6
266
4
ТҚҚ-4
0,5
190
5
ТҚҚ -3
0,3
145
6
ТҚҚ -2
0,1
-
7
ТҚҚ -1
0,038
-

Турбинаның ТҚЦ (ЦНД) ішкі салыстырмалы ПӘК ηцндоі=0,70
Турбинаның конденсаторындағы қысым 5,0 кПа.[1]

3.4 Жылулық сұлбаның сыртқы элементтерінің есебі

Жылу контурының сыртқы элементтерінің компоненттері тұзсыздандыруға арналған қондырғы, химиялық тазалау болып табылады. Бұл бөліктердегі су шығыны оларды қыздыруға жылу тұтынумен және конденсатор мен жылу алмастырғышты қыздыруға арналған шығыстармен анықталады.
1) Блоктағы тұзсыздандырылған судың шығынын анықтау

Dблхов= 0,02·Dка+ 25, тсағ , (3.1)

мұнда қазандықтың бу өнімділігі Dка, тсағ
2) Жылулық желіге қажетті химиялық тазартылған судың шығыны

DТСхов = 0,0075·Vтс+ 1,2·Dгвс, тсағ. (3.2)

Жылулық желінің су көлемі Vтс = q·Qот, м3.
Мұнда жылулық желі жүктемесінің алымы Qот, Гкалсағ, жылулық желінің меншікті көлемі qот, м3Гкалсағ.
Ыстық сумен қамтамасы ету (ЫСҚ) жүйесіндегі ыстық судың шығыны

Dгвc = Qгв ·103(tгв - tхв) Св,тсағ. (3.3)

3) Шикі судың СХТ кеткен шығыны

Dв= 1,25·DТСхов+1,4·Dблхов, тсағ. (3.4)

Енді осы су шығыны үшін жылу шығынының құны келесі формулалар бойынша анықталады.

4) СХТ қажетті шикі суды қыздыруға кеткен жылу

Qв = Dв ·С· (tвых - tвх), ГДжсағ. (3.5)

5)Турбина конденсаторындағы жылу мөлшері. Диафрагманың толықтай жабық кезінде [4]
Qквент= 9 Гкалсағ.

6) Желдеткіш арқылы қосмша жылу мөлшері

Q'к=Qв - Qквент,ГДжсағ. (3.6)

7) Жылулық және ЫСҚ желісіне қажетті жылу алымындағы жылу мөлшері
Q'от= Qот - Q'к, ГДжсағ. (3.7)

8) Желілік су шығыны, жылулық желінің құлау жағындағы

Dсв= Q'от·103С· (tпм - tом) + DТСхов, тсағ. (3.8)

Есептеу:
1) Блоктағы тұзсыздандырылған судың шығынын анықтау

Dблхов= 0,02·Dка+ 25 =0.02·420 + 25 = 33,5 тсағ, (3.1.1)

мұнда қазандықтың бу өнімділігі Dка= 420 тсағ
2) Жылу желісіне қажетті химиялық тазартылған су ағыны

DТСхов = 0,0075·Vтс+ 1,2·Dгв= 0,0075·10725 + 1.2·174 = 290 тсағ. (3.2.1)

Жылулық желінің көлемі

Vтс = q·Qот= 65·165 = 10725 м3. (3.2.2)

Жылулық желі жүктемесінің алымы

Qот = 690 ГДжсағ = 165 Гкалсағ,

жылулық желінің меншікті көлемі

q = 65 м3Гкалсағ.

ЫСҚ жүйесіндегі ыстық судың шығыны

Dгвc = Qгв ·103(tгв - tхв) С = 40·103(60 - 5) ·4,19 = 174 тсағ (3.2.3)

3) Шикі судың СХТ (ХВО) кеткен шығыны

Dв= 1,25·290+ 1,4·33,5 = 410 тсағ.

4) СХТ қажетті шикі суды қыздыруға кеткен жылу

Qв = 411·4,19 (30 - 5) = 41 ГДжсағ.

5) Турбина конденсаторының жылу шамасы. Диафрагма толық жабық болғанда

Qквент= 9 Гкалсағ =9∙4.19 = 38 ГДжсағ.

6) Желдеткіш арқылы қосмша жылу мөлшері

Q'к =41-38 = 3 ГДжсағ.

7) Жылумен жабдықтау және ыстық сумен жабдықтау жүйелеріне қажетті жылу және жылу қуаты
Q'от= 733 - 3 = 730 ГДжсағ.

8) Желілік су ағыны, жылу желісінен төменгі жағында

Dсв= 730·1034.19·(150 - 70) + 290 = 2468 тсағ.

3.5 Будың турбинасындағы ұлғаю процесін тұрғызу

Турбина алдындағы будың көрсеткіштері (Р0=12,75 МПа, tо=555°С)
h0 =3488 кДжкг.
Берілген көрсеткіштер бойынша регенеративті алымдағы будың :
Р1=3,32 Мпа. T1=379 °С; Р2=2.28 Мпа. T2=337 °С;
Р3=1.22 Мпа, t3=266 °С; Рл=0,6 Мпа, tл=200 °С;
Р4=0,52 Мпа, t4=160 °С; Р5 = 0.32 Мпа, t5= 130 °С.

Алынған көрсеткіштер бойынша әр бір алымдағы энтальпияларды тауып 3.1 кестеге енгіземіз

3.1 сурет - h-s диаграммасындағы будың ұлғаю процесі

5 нүктеден Рк =5кПа адиабата түсіріп Ка нүктесінін энтальпиясын табамыз hка= 2140 кДжкг .
ηцилoi= 0.70 ескере отырып конденсатордағы будың энтальпиясын анықтаймыз

hк = 2730 - (2730 - 2140) ·0.7 = 2320 кДжкг.

5 және 6 нүктелерді қосып Р6 = 0,10 МПа және Р7 = 0,038 МПа изобарамен қиылысқан нүктелерінен 6 және 7 нүктелердегі будың энтальпияларын табамыз h6 = 2600 кДжкг және h7= 2520 кДжкг.

3.6 Судың және конденсаттың көрсеткіштерін анықтау

Алымдардағы будың қысым бойынша қанығу температурасы tн және дренаждың энтальпиясы hдр анықталады.
Қыздырғыштан кейінгі судың температурасы tнi анықталады, ЖҚҚ tнi=1-3°С дейін қызбау, ал ЖҚҚ кейін ∆tн=4-5°С яғни

tвi= tнi-∆tн, °С (3.9)

Судың (конденсаттың) энтальпиясы температурасы мен қысымымен, қоректік су мен конденсаттың қысымымен анықталады Рпв= 18,5 МПа, Ркн = 2,5 МПа, 3.2 кестеге енгіземіз.
Турбина алымдарындағы жылулық құламаларды

Нi= hi - hк, кДжкг (3.10)

Турбинаның жылдамдығы электрлік емес қуаттың жалпы коэффициентімен анықталады.
Энергияның орналастырылмаған үлесінің коэффициенті

уi = (hi - hк)( ho - hк), (3.11)

мұнда hi- алымдағы будың энтальпиясы, hо - турбина басындағы өткір бу энтальпиясы, hк - жұмыс істеген бу энтальпиясы

3.2 кесте - Cу және бу көрсеткіштері
№пп
Көрсеткіштер
Бел
Негізгі нүктелер

0
1
2
3
Д
4
5
6
7
К
1
Алымдардағы будың қысымы, МПа
Рi
12,8
3,5
2,5
1,3
1,3
0,56
0,32
0,16
0,08
0,005
2
Қыздырғышта бу қыс, Мпа
Рni
12,7
3,32
2,28
1,220
0,6
0,52
0,32
0,16
0,08
0,005
3
Бу энтальпиясы, кДжкг
hi
3488
3180
3100
2972
2972
2832
2728
2630
2556
2400
4
Қанығу темп, оС
tнi

242
224
184
165
155
126
102
63
26
5
Дренаж энтальпиясы кДжкг
hдр

1039
940
770
693
654
527
429
265
110
6
Қыздырғыштан кейінгі температура, оС
tвi

240
223
181
165
150
120
98
58
26
7
Қыз. кейінгі су қысымы, МПа
Рвi

18,5
18
1,5
0,7
1,8
1,9
2
2,2

8
Қыз. кейінгі су энтальпиясы кДжкг
hвi

1016
925
750
693
634
504
410
245
110
9
КС кейінгі конденсат темп. оС
tок

230
212
174
-

10
КС кейінгі конденсат энт. кДжкг
hок

987,5
889,6
728,2
-

11
Жылу құламалары кДжкг
Ні

780
700
572
572
432
328
230
156
1088
12
Өндірілмеген қуат үлесінің коэффициенті
уі

0,717
0,643
0,526
0,526
0,397
0,301
0,211
0,143
-

3.7 Алымдардағы және қыздырғыштардағы бу шығынын анықтау

(K) қазандық агрегатынан өндірілетін жедел бу , бу құбыры арқылы турбинаның жоғары қысымды цилиндріне жетеді, содан кейін цилиндрдегі қысымды төмен қысымды цилиндрге дейін ұлғайтады және төмендетеді. Турбинада будың әлеуетті энергиясы роторды механикалық энергияға түрлендіреді, ал механикалық энергия білік арқылы генератордағы электр энергиясына түрлендіріледі.
Турбонаддувы бар Конденсатор (K), онда ол айналатын суда өзінің жылуын қайтарады және конденсатқа айналады. Конденсат конденсациялық сорғы арқылы төмен қысымды регенеративті қыздырғышқа конденсацияның орташа қысымы цилиндрінен және төмен қысымды цилиндрден , K1, K2, K3 және K4 қыздыру жолымен айдалады. 4-ші сатыдан асатын конденсатты сусыздандыру деаэраторға жіберіледі, мұнда ол оның жағының бойымен агрессивті газдарды жою жолымен қызады. Деаэратор конденсациясы бустерлік сорғы арқылы қоректік сорғыға өтеді, мұнда шамамен15 МПа дейін қысым жоғары қысымды шілтер K6, K7 және K8 ол жоғары қысымды цилиндрден генерацияланатын және қазандық агрегатына қайтарылатын будың көмегімен қайнаған судың температурасына дейін қызады.Турбинаның жылулық сұлбасы 3.7.1 суретте көрсетілген.
Бұл есептеулер регенеративті және сызықты жанарғылардағы бу шығынын анықтайды.
Dо=β· [ N((h0 - hk) ·ηм·ηг) + у6·Dспв + у7·Dспн],кгс; (3.12)

мұнда β-регенерация коэффициенті, турбинаның регенеративті алымдарындағы будың шығынын ескереді, турбинаның түріне байланысты 1,05-1,2 аралығында таңдалады;
N = 110·103 кВт - турбинаның номиналды қуаты;
h0 - өткір бу энтальпиясы, кДжкг; hk - жұмыс жасаған бу энтальпиясы, кДжкг;
Жылу желісіне қажет бу шығыны:
ЖСҚ-1

Dспв =[Gсв· (tспв - tспн) ·Cp(h6 - h'6) ·ηп], кгс; (3.13)

мұнда желілік су шығыны Gсв= Qт св(tпм - tом), кгс =тсағ, tспв - ЖСҚ-1-ден кейңінгі желілік су температурасын қабылдаймыз,°С, Рспв - ЖСҚ-1-ден кейінгі будың қысымы, МПа, tспв, tспн - ЖСҚ-1 кірген шыққандағы бу температурасы
ЖСҚ-2

Dспн=[Gсв· (tспн - tвп) ·Cp- Dспв(h'6 - h'7)·ηп] (h7 - h'7)·ηп, кгс; (3.14)

Қазандықтың бу өндірулігі

Dка= (1 +а) ·Dо= 147 кгс; (3.15)

мұнда а = 0,05 будың құбырдағы шығындарғы 0,02 және өзіндік қажеттілікке 0,03.
Қоректік су шығыны

Dпв= (1 +апр) ·Dка, кгс; (3.16)

мұнда апр= 0,01 үрлеудін үлесі.
Қ-қазандық қондырғы, ЖҚЦ- жоғары қысымды цилиндр, ОҚЦ-орта қысымды цилиндр, ТҚЦ- төмен қысымды цилиндр, ЭГ-элетр генераторы, К-конденсатор, ШСҚҚ-шыңдық су қыздырушы қазандық, ЖТ-жылу тұтынушы, ЖС-желілік сорғы, ДС-дренаждық сорғы, ҚС-қоректік сорғы. ХСТ-химиялық су тазалау, ХТСҚ-химиялық тазаланған суды қыздырғыш.

3.2 сурет - Т-110120-130 жылулық қағидалық сұлбасы

Регенерациялық схеманы есептеу мынадай ретпен жүзеге асырылады: ЖҚҚ, деаэратор және ТҚҚ, жанарғылардың жылу тепе-теңдігін негізге ала отырып.

Регенеративті ЖҚҚ бу шығындарын анықтау.
ЖҚЦ кезінде алынған бу ЖҚҚ-1 сатысына кіріп, ол өз жылуын ЖҚҚ-2 сатысының төменгі бөліміне өткізу үшін дренаждық сорғы көмегімен конденсатқа береді, сол кезде ЖҚҚ-2 сатысының дренажымен қосылып сорғымен сәйкесінше ЖҚҚ-3 сатысына өткізіледі. ЖҚҚ-2 және ЖҚҚ-3 , ОҚЦ арқылы қыздырушы буды алады. ЖҚҚ тобының сұлбасы 3.3 суретте көрсетілген.

3.3 сурет - ЖҚҚ тобының сұлбасы

Есептеу кезінде жанарғылардың тәртібі қыздырылған бу ағыны ретінде анықталады.

ЖҚҚ-1 Жылулық баланс теңдеуі

D1(h1+ hдр1)ηп = Dпв(hв1+ hв2), кДжкг (3.17)

ЖҚҚ-2 жылулық баланс теңдеуінен:

D2(h2-hдр2)ηп +D1 (hдр1- hдр2) ηп=Dпв( hв2- hв3), кДжкг (3.18)

ЖҚҚ-3 жылулық баланс теңдеуінен:

D3(h3-hдр3)ηп - (D1 + D2)(hдр2- hдр3) ηп=Dпв( hв3- hпн), кДжкг (3.19)

Дрежнадағы ЖҚҚ қосынды шығыны:

Dпвд=D1+D2+D3, кгс; (3.20)

Деаэратор есебі
Деаэраторға 3-алымдағы будан басқа, ЖҚҚ-3 және ТҚҚ-4 сатысынан шыққан дренажда сонда беріледі. Деаэратор сұлбасы 3.4 сурет көрсетілген.

3.4 сурет - Деаэратордың сұлбасы 0,59 МПа

Деаэратордың материалдық баланс теңдеуі

Dкд=Dпв-Dд- Dс1-Dпвд, кДжкг (3.21)

Деаэратордың жылулық баланс теңдеуі:

Dпвhвдηд=Dд hд+ Dкд hв4+Dс1hс1+ Dпвдhдр3, кДжкг (3.22)

ТҚҚ тобының есебі
ТҚҚ сұлбасы суретте 3.5 көрсетілген. Конденсаттың негізгі желісі екі араластырғышқа ие, сондықтан біз әрбір араластырғыштың кейін конденсаттың энтальпиясын анықтаймыз.

3.5 сурет - ТҚҚ топтарының қосылу сұлбасы

Жылу желілік қыздырғышының жоғары алым дренажы ТҚҚ-4 және ТҚҚ-5 конденсаттарының негізгі жолына келіп косылады және оның мөлшері Dтво, кгс, с энтальпиясы hдр5, кДжкг, сол себепті негізгі конденсаттың 1 араластырғыш алдындағы энтальпиясын анықтау керек hсм5, ТҚҚ-4 алдында
1 нүктедегі материалдық баланс теңдеуі

Dк2=Dкд- Dтво; кгс. (3.23)

1 нүктедегі жылулық баланс теңдеуі:

Dкд hсм1=Dк2 hв5+Dтво hдр5; кДжкг (3.24)

ТҚҚ -4 жылулық баланс теңдеуі:

D4(h4-hдр4)ηп =Dкд( hв4- hсм1); кДжкг (3.25)

ТҚҚ-5 есебі
ТҚҚ-4 сяқты, екінші араласу нүктесіндегі энтальпиясын анықтау керек

Dк2hсм2= Dк1hв5+( Dтно+ D4+ D5+ D6) hдр6; кДжкг (3.26)

ТҚҚ-5 жылулық баланс теңдеуі.

D5( h5- hдр5)ηп+D4(hдр4- hдр5)ηп= Dк2(hв5-hсм2); кДжкг (3.27)

ТҚҚ-6 жылулық баланс есебі.

D6(h6- hдр6)ηп+(D4+ D5)(hдр5- hдр6)ηп= Dк(hв6-hв7); кДжкг (3.28)

ТҚҚ-7 жылулық балансы.

D7(h7- hдр7)ηп=Dк(hв7-hвк); кДжкг (3.29)

Шамамен турбинаға кеткен бу шығыны.

Dо=1,2·[110·103((3488 - 2400)·0,98·0,98)+0,211·28,3+0,143·4 0]=
=140кгс;

мұнда β-регенерациялық еселеуіш болып табылады, турбинаның регенеративті алымдарындағы бу шығысын елейді, турбина типіне сәйкес 1,05-1,2 аралығында болады;
N = 110·103 кВт - турбина номиналдық қуаттылығы;
h0= 3488 кДжкг - өткір будың энтальпиясы; hk= 2400 кДжкг - жұмыстық будың энтальпиясы.

Желіге керекті бу шығыны: ЖСҚ-1

Dспв = [608· (118 -94) ·4, 19(2630 - 429) ·0,98] = 28,3 кгс;

ал желілік су шығыны:

Gсв= Qт св(tпм - tом) = 204·1034,19· (150 - 70) = 608 кгс = 2189 тсағ;

tспв=118°С - ЖСҚ-1-дан кейін орналасқан желілік суды ыстықтығын аламыз Рспв= 0,185 МПа (мұнда Рспв= 0,180,25 МПа, Рсрн = 0,215 МПа, tсрн = 123 °С, 5 °С аса қызбауын ескереміз , tспн= 123-5= 118 °С);
Рспн=0,1 Мпа (мұнда Рспн= 0,080,12 Мпа, Рсрн= 0,1МПа tсрн= 99 °С, 5 °С аса қызбауын ескереміз, tспн= 99 - 5 = 94 °С).
ЖСҚ-2:

Dспн=[608::(94 - 57) ·4,19 - 28,3· (429 - 265) ·0,98](2556 - 265) ·0,98 = 40 кгс;

Қазандықтың бу өндірулігі:

Dка= (1 + 0,05) ·140 = 147 кгс;

мұнда а = 0,05 будың құбыр ішідегі шығыны 0,02 және өзіндік қажеттілікке кететін шығыны 0,03.
Қоректік суға кететін шығыны:

Dпв= (1 + 0,01 ) ·147 = 149 кгс;

мұнда апр= 0,010 үрлеудін үлесі.
ЖҚҚ үшін регенеративті сұлбаның есебі келесі тізбекте жүргізіледі, қоректік судың деаэраторы және ТҚҚ, оттықтардың жылу тепе-теңдігі негізінде.
Жылулық баланс теңдеуін ЖҚҚ-1 сатысындағы бу ушін, шығынын есептейміз.

D1 (h1+ hдр1) ηп = Dпв (hв1+ hв2); (3.30)

ЖҚҚ-1 будың шығыны:

D1= Dпв (hв1-hв2)(h1- hдр1) ηп = 149∙ (1016- 925)(3180 - 1039) ∙0,98 = 6,46 кгс;

ЖҚҚ-2 жылулық баланс теңдеуінен бу шығынын есептейміз.

D2(h2-hдр2)ηп - D1 (hдр1- hдр2) ηп=Dпв( hв2- hв3) (3.31)

ЖҚҚ-2 бу шығыны:

D2=[Dпв( hв2- hв3)- D1 (hдр1- hдр2) ηп ](h2-hдр2)ηп (3.32)

D2=[149·(925-760)-6,46·(1039-940)·0 ,98](3100-940)·0,98=11,3 кгс;

ЖҚҚ-3 жылулық баланс теңдеуінен бу шығынын есептейміз

D3= (h3-hдр3)ηп - (D1 + D2)(hдр2- hдр3)ηп=Dпв( hв3- hпн) (3.33)

ЖҚҚ-3 бу шығыны:

D3=[Dпв(hв3-hпн) - (D1+ D2)(hдр2- hдр3)::ηп](h3-hдр3)ηп (3.34)

D3=[149·(760-693)-(6,46+11,3)·(940- 770)·0,98](2972-770)·0,98= =3,25 кгс;

Дрежнадағы ЖҚҚ санын анықтау:

Dпвд=D1+D2+D3= 6,46 + 11,3 + 3,25 = 21,01 кгс;

Деаэратор есебі
Деаэраторға жалпы үш алымдардан шыққан булардан басқа, ЖҚҚ-тан дренаждарға беріледі және ЖҚҚ-4 шыққан конденсатта сол жаққа беріледі.
Деаэратордың материалдық баланс теңдеуі:

Dкд=Dпв-Dд- Dс1-Dпвд= 149 - Dд - 2,2- 6,46 -11,36 - 3,25 =(125.8 - Dд);

Деаэратордың жылулық баланс теңдеуі:

Dпвhвдηд=Dд hд+ Dкд hв4+Dс1hс1+ Dпвдhдр3 (3.35)

Деаэратордың теңдеуінің жүйесін есептейтін болсақ;

Dпвhвдηд=Dд hд+(108,52- Dкд)hв4+Dс1hс1+ Dпвдhдр3 (3.36)

149·6930,99= Dд·2972 + (125,8 - Dд ) ·634 + 2,2·2757+ 21,01·770;

Деаэратордағы бу шығыны
Dд = 0,98 кгс;
Деаэраторға келетін шықтың шығыны:

Dкд = 125,8 - Dд = 125,8- 0,98 = 124,82 кгс;

ТҚҚ тобының есебі
Негізгі шықтағыштың жолында 2 араластырғышы болады , сондықтан әр ... жалғасы

Сіз бұл жұмысты біздің қосымшамыз арқылы толығымен тегін көре аласыз.