ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ ТОКАРНОГО ЦЕХА

Тип работы: Курсовая работа
Бесплатно: Антиплагиат
Объем: 25 страниц
В избранное:

ВВЕДЕНИЕ

Степень развития энергетики нашей страны, в большей части отображает технико-экономический потенциал. В настоящее время электрическую энергию вырабатывают электрические станции, которые объединены между собой в электроэнергетические системы.

Электрическая энергия применяется во всех отраслях промышленности, особенно для электропривода различных механизмов, которые объединены в большую группу электроприёмников на промышленных предприятиях нашей страны.

Распределение электроэнергии на промышленных предприятиях должно производиться с высокой экономичностью и надежностью. Для этого инженеры-электрики создали надежную и экономичную систему распределения электроэнергии на всех этапах подачи напряжения к потребителям.

В заводских цехах при распределении электроэнергии широкого используется комплектные распределительные устройства, а также комплектные подстанции. Благодаря этому образуется надежная система распределения и экономии электротехнических материалов, проводов и кабелей.

Упростились схемы подстанций различных напряжений. Широко применяются современные системы автоматики, а также просты и надежны устройства, выполняющие защиту отдельных элементов системы.

Для решения важных энергетических задач, энергетик должен владеть теоретическими знаниями и уметь применять их на практике. На начальном этапе этого применения является решение задач, проведение производственной практики, а затем курсовое и дипломное проектирование, при котором приходится самостоятельно ставить и решать вопросы, не имеющие однозначного ответа.

Передача, распределение и потребление электроэнергии на промышленных предприятиях должны производится с высоким качеством, экономичностью и надежностью. Повышение эксплуатационной надёжности электрооборудования можно обеспечить правильным его выбором, учитывая все специфические условия производства.

1 РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ

1. 1 Определение расчетной нагрузки токарного цеха.

Все электроприёмники (ЭП) цеха разбиваем по характерным группам с одинаковым коэффициентом использования и мощности, выделяем группы приемников с переменным графиком нагрузки (группа А) и с изменяющимся графиком нагрузки (группа Б) .

Расчет электрических нагрузок цеха приведен в таблице 1. 1 на основании исходных данных. Приложение 1

Пояснения к таблице 1. 1. Расчетные активная и реактивная нагрузки (графы 12 и 13) ЭП группы А в целом по цеху определяются по выражениям:

Р _р =К _м ·∑Р _см ; Q _р =К' _м ·∑Q _см .

где ∑Р _см и ∑Q _см - суммарная средняя соответственно активная и реактивная мощность ЭП группы А за наиболее загруженную смену (графы 8, 9) ;

К _м - коэффициент максимума, находится по кривым

К _м =f(п _э ) [1] ;

К' _м =1, 1 при п _э ≤10.

Коэффициент использования К _и (графа 6) по строчке «итого» определяем из выражения:

$\mathbf{К}_{\mathbf{и}}\mathbf{=}\frac{\sum_{}^{}\mathbf{Р}_{\mathbf{см}}\mathbf{(графа\ 8) }}{\sum_{}^{}{\mathbf{Р}_{\mathbf{ном}}\mathbf{(графа\ 4) }}}$ (1. 1)

где ∑Р _ном - суммарная установленная мощность ЭП группы А с приведением к ПВ=100% (графа 4) .

Эффективное число ЭП определяем по выражению:

$\mathbf{n}_{\mathbf{э}}\mathbf{=}\frac{\mathbf{(\sum}\mathbf{P}_{\mathbf{ном}}\mathbf{) }}{\sum_{}^{}\mathbf{P}_{\mathbf{ном}}^{\mathbf{2}}}$ , (1. 2)

Расчетные нагрузки ЭП группы Б в целом по цеху (графы 12, 13) определяем из выражений:

Р _р =∑Р _см ; Q _р =∑Q _см . (1. 3)

Величины ∑Р _см и ∑Q _см по группам А и Б определяем суммированием средних активных и реактивных мощностей характерных групп ЭП входящих в группы А и Б, которые определяем из выражений:

Р _см =К _и • Р _ном ; Q _см =Р _cм • tgφ . (1. 4)

где К _и - групповой коэффициент использования активной мощности за наиболее загруженную смену (графа 6), принимаем по справочнику для каждой характерной группы ЭП по [1] ;

tgφ - определяется по соs φ , который принимается по справочнику для каждой характерной группы ЭП (графа 7) по [1] ;

Для ЭП, работающих в повторно-кратковременном режиме работы, паспортная мощность приводится к номинальной мощности при ПВ =100% по формуле:

Р _ном = Р _пасп · $\sqrt{\mathbf{ПВ}_{\mathbf{пасп}}}$ (1. 5)

где Р _пасп - паспортная мощность ЭП, кВт;

ПВ _пасп - продолжительность включения по паспорту в относительных единицах.

Расчетные (активные и реактивные) нагрузки силовых ЭП по группам А и Б определяются из выражений:

Р _р = (К _м • ∑Р _см ) _А + (∑Р _см ) _Б ; (1. 6)

Q _р = (К′ _м • ∑Q _см ) _А + (∑Q _см ) _Б ;

Расчетную нагрузку осветительных приемников цеха (графа 12) определяем по формуле:

Р _ро =Р _но ·К _со , (1. 7)

где Р _но - установленная мощность приемников освещения (графа 4) ;

К _со = 0, 8 - коэффициент спроса, принимается по справочнику [2] .

Р _но = Р _{уд. о.} • F , (1. 8)

где Р _{у

д. о.} - удельная нагрузка ( Вт/м ² ) площади пола цеха ( Р _уд. =14, 3 Вт/м ² ) ;

F - площадь пола цеха по генплану, м ² ,

F=24·84=2016м ² ;

Р _но = 1 4, 3 • 20 1 6 = 28 828 Вт = 28, 8 кВт (графа 4) ;

Р _ро = Р _но ·К _но . = 28, 8 • 0, 8 = 23кВт (графа 12) .

Расчетную полную мощность силовых и осветительных приемников цеха (графа 14) определяем по выражению:

S _р = $\sqrt{{(P_{p} + P_{po}) }^{2} + U_{p}^{2}}$ (1. 9)

Нагрузки для силовых и осветительных приемников вычисляем по установленной мощности и коэффициенту использования:

Р _см = Р _ном • К _и ;

Q _см = Р _ном • К _и • tgφ ;

S _см = $\sqrt{P_{см}^{2} + Q_{см}^{2}}$ (1. 10)

I _p = $\frac{S_{см}}{\sqrt{3} \bullet U_{ном}}$ (1. 11)

Расчет нагрузок цехов приведен в таблице 1. 2 приложении 1

Мощности для построения суточных графиков нагрузок

Р ₁ = 0, 1×Р _mах = 0, 1×4133 = 413, 3 кВт

Р ₂ = 0, 1×Р _mах = 0, 1×4133 = 413, 3 кВт

Р ₃ = 0, 1×Р _mах = 0, 1×4133 = 413, 3 кВт

Р ₄ = 0, 1×Р _mах = 0, 1×4133 = 413, 3 кВт

Р ₅ = 0, 1×Р _mах = 0, 1×4133 = 413, 3 кВт

Р ₆ = 0, 1×Р _mах = 0, 1×4133 = 413, 3 кВт

Р ₇ = 0, 1×Р _mах = 0, 1×4133 = 413, 3 кВт

Р ₈ = 1×Р _mах = 1×4133 = 4133 кВт

Р ₉ = 1×Р _mах = 1×4133 = 4133 кВт

Р ₁₀ = 1×Р _mах = 1×4133 = 4133 кВт

Р ₁₁ = 1×Р _mах = 1×4133 = 4133 кВт

Р ₁₂ = 0. 7×Р _mах = 0. 7×4133 = 2893. 1 кВт

Р ₁₃ = 0. 7×Р _mах = 0. 7×4133 = 2893. 1 кВт

Р ₁₄ = 0. 9×Р _mах = 0. 9×4133 = 3719. 7 кВт

Р ₁₅ = 0. 7×Р _mах = 0. 7×4133 = 2893. 1 кВт

Р ₁₆ = 0. 6×Р _mах = 0. 6×4133 = 2479. 8 кВт

Р ₁₇ = 0. 6×Р _mах = 0. 6×4133 = 2479. 8 кВт

Р ₁₈ = 0. 4×Р _mах = 0. 4×4133 = 1653. 2 кВт

Р ₁₉ = 0. 4×Р _mах = 0. 4×4133 = 1653. 2 кВт

Р ₂₀ = 0, 1×Р _mах = 0, 1×4133 = 413, 3 кВт

Р ₂₁ = 0, 1×Р _mах = 0, 1×4133 = 413, 3 кВт

Р ₂₂ = 0, 1×Р _mах = 0, 1×4133 = 413, 3 кВт

Р ₂₃ = 0, 1×Р _mах = 0, 1×4133 = 413, 3 кВт

Данные для построения годового графика нагрузок

Количество израсходованной энергии в год.

W _1а = 4133 × 1460 = 6, 034 ГВт·ч

W _2а = 3719. 7 × 365 = 1. 35 ГВт·ч

W _3а = 2893. 1 × 1095 = 4. 26 ГВт·ч

W _4а = 2479. 8 × 730 = 1. 8 ГВт·ч

W _5а = 1653. 2 × 730 = 1, 2 ГВт·ч

W _6а = 413. 3 × 4380 = 1, 8 ГВт·ч

W _1p = 3330 × 1460 = 4. 8 Гвар·ч

W _2p = 2997 × 365 = 1. 09 Гвар·ч

W _3p = 2331 × 1095 = 2. 55 Гвар·ч

W _4p = 2000 × 730 = 1, 4 Гвар·ч

W _5p = 1332 × 730 = 0, 97 Гвар·ч

W _6p = 333 × 4380 = 1, 4 Гвар·ч

Суточные и годовой графики нагрузок показаны на рисунке 1. 1, 1. 2 и приведены в приложении 1.

1. 2 Выбор трансформаторов цеховых подстанций.

Определяем минимальное число цеховых трансформаторов, по формуле:

N _min = $\frac{\mathbf{P}_{\mathbf{см}}}{\mathbf{КЗ\ }\mathbf{S}_{\mathbf{Нт}}}$ +ΔN (1. 12)

где КЗ- коэффициент загрузки трансформаторов, т. к. на заводе присутствуют потребители 2 категории, то для двух трансформаторных ТП КЗ=0, 7;

ΔN -добавка до ближайшего большего числа;

S _нт - номинальная мощность трансформатора.

Номинальную мощность трансформатора выбираем равной 630 кВА, так как плотность нагрузки по заводу меньше 0, 2кВА/м ² .

δ _н = $\frac{\mathbf{S}_{\mathbf{см}}}{\mathbf{F}_{\mathbf{цехов}}}$ = $\frac{\mathbf{5308}}{\mathbf{72926}}$ =0, 07 кВА/м ²

(1. 13)

N _min = $\frac{\mathbf{5461}}{\mathbf{0, 7\ 630}}$ +0, 62=13 шт

Экономически оптимальное число трансформаторов;

N _опт =N _min +m (1. 14)

где m - коэффициент, выбранный по кривым, рисунок 3. 2 по [3], в зависимости от N _min и ΔN .

N _опт =13+1 = 14 шт.

Намечаем на заводе семь двухтрансформаторных цеховых подстанций.

Учитывая раздельную работу трансформаторов, ТП размещаем в цехах с наибольшей нагрузкой.

От каждой ТП намечаем питание цехов (таблица 1. 3) ПРИЛОЖЕНИЕ1

Наибольшая реактивная мощность которую целесообразно передавать через трансформаторы ТП-1 в сеть 0, 4 кВ равна:

Q _mаx = $\sqrt{{(N_{опт} \cdot К_{з} \cdot S_{нт}) }^{2} - P_{см}^{2}}$ =

= $\sqrt{{(2 \cdot 0, 7 \cdot 630) }^{2} - 697^{2}}$ =540 кВар (1. 15)

Мощность конденсаторов Q _нк1 , которая должна быть установлена в сети 0, 4 кВ ТП-1:

Q _нк1 = Q _см -Q _mаx =679, 4 - 540, 5 = 139 кВар (1. 16)

Дополнительная мощность конденсаторов Q _нк2 , которая должна быть установлена в сети 0, 4 кВ ТП-1:

Q _нк2 = Q _см -Q _нк1 -γ× N _опт × S _нт (1. 17)

где γ - расчетный коэффициент, определяем по [3], по рисунку П. 3. 3, а расчетные параметр К _р1 и К _р2 по таблице П 3. 1 и П 3. 2 считая, что длина питающей линии ТП не превышает 0, 5 км.

Q _нк2 = 679, 4-139-0, 65·2·630= -278 кВар Поскольку Q _нк2 <0, то в сети 0, 4 кВ ТП-1 дополнительную мощность конденсаторов не устанавливаем и Q _нк2 =0.

Суммарная мощность конденсаторов в сети 0, 4 кВ ТП-1:

Q _нк = Q _нк1 -Q _нк2 =139 + 0= 139 кВар. (1. 18)

Так как на ТП-1 шины 0, 4 кВ секционированы, к каждой секции шин подключаем конденсаторные батареи мощностью: 139/2=69, 5 кВар.

По данной мощности выбираем две комплектные конденсаторные установки типа УК2-0, 38-50 УЗ мощностью по 50 кВар каждая. Расчет мощности конденсаторов в сети 0, 4 кВ на других ТП аналогичен. Результаты сведены в таблице 1. 4. ПРИЛОЖ 2

Общая мощность конденсаторных установок в сети 0, 4 кВ составляет 218, 8 кВар. Нескомпенсированная реактивная мощность Q _ннк =3111, 2 кВар.

1. 3. Рассчитываем центр электрических нагрузок

Радиусы r окружностей всех кругов картограммы определяем по выражению:

$r = \sqrt{\frac{\left( P_{см} + P_{о} \right) i}{\pi \cdot m}}$ (1. 19)

где m - выбранный масштаб, принимаем m =0, 1 кВт/мм ² .

Силовые нагрузки до и выше 1 кВ показываем отдельными кругами. Так как нагрузку по цеху распределили равномерно, то центр нагрузок соответствует центру тяжести фигуры, изображающей цех на плане. Поскольку расположение по цеху нагрузок 6кВ неизвестно, то центр нагрузок выше 1кВ цехов несколько смещен относительно центра нагрузок до 1кВ.

Нагрузка на освещение показана в виде сектора круга, который отображает нагрузку до 1кВ.

Угол сектора (α) определяю из выражения активных средних ( Р _смi ) и осветительных нагрузок ( Р _oi ) цехов.

Расчетные значения r и α приведены в таблице 1. 5 приложение 3

Чтобы определить места ГПП или ГРП, необходимо найти центр электрических нагрузок (ЦЭН) завода с помощью аналитического метода, основанного на суммировании масс материальных частиц. На генплан завода произвольно наносятся оси координат.

Определяем координаты центра нагрузок завода по выражению:

X ₀ = $\frac{\sum_{}^{}{{\mathbf{(}\mathbf{P}}_{\mathbf{см}}\mathbf{+}\mathbf{P}_{\mathbf{0}}\mathbf{) }\mathbf{i}\mathbf{\cdot}\mathbf{X}_{\mathbf{i{\sum_{}^{}{{\mathbf{(}\mathbf{P}}_{\mathbf{см}}\mathbf{+}\mathbf{P}_{\mathbf{0}}\mathbf{) }\mathbf{i}}}$

Y ₀ = $\frac{\sum_{}^{}{\mathbf{(P}_{\mathbf{см}}\mathbf{+}\mathbf{P}_{\mathbf{0}}\mathbf{) i \cdot}\mathbf{Y}_{\mathbf{i{\sum_{}^{}{\mathbf{(P}_{\mathbf{см}}\mathbf{+}\mathbf{P}_{\mathbf{0}}\mathbf{) i}}}$

где Х ₀ , Y ₀ - координаты ЦЭН завода, м;

X _i , Y _i - координаты ЦЭН i -го цеха, м;

(Р _cм + Р _о ) - из таблицы 2. 2 проекта.

Расчетные величины для определения Х ₀ и Y ₀ приведены в таблице 1. 5.

Х ₀ =2098924, 4 / 5102, 76=411, 3 м.

Y ₀ =2126128, 7 / 5102, 76=416, 7 м.

Картограмма электрических нагрузок изображена на рисунке 1. 3. приложение3

1. 4 Система внутреннего электроснабжения

Для выбора системы внутреннего электроснабжения завода намечаем три варианта.

Вариант 1. Электроэнергия распределяется внутри завода на напряжение 10 кВ с ГРП 10/10 кВ.

Вариант 2. Электроэнергия распределяется внутри завода на напряжение 6 кВ с ГРП 35-10/6 кВ.

Вариант 3. Электроэнергия распределяется внутри завода на напряжение 6 кВ с ГРП 10/6 кВ.

Вариант 1.

Для выбора выключателей и кабельных линий рассчитываем ток К. З. в точке К-2. Схема замещения трехфазного К. З. в точке К-2 показана На рисунке 1. 4. прил

Принимаем S _б = S _с = 600 МВА, Х _с = 0, 6,

I _б = $\frac{\mathbf{S}}{\sqrt{\mathbf{3}}\mathbf{\cdot}\mathbf{U}_{\mathbf{б}}}$ = $\frac{\mathbf{600}}{\sqrt{\mathbf{3}}\mathbf{\cdot 10}}$ =34. 6 кА (1. 20)

Сопротивление элементов схемы: - трансформатор

r _т = $\frac{\mathbf{\Delta P}_{\mathbf{к}}}{\mathbf{2 \cdot}\mathbf{S}_{\mathbf{ном}}}\mathbf{\cdot}\frac{\mathbf{S}_{\mathbf{б}}}{\mathbf{S}_{\mathbf{ном}}}$ = $\frac{\mathbf{200 \cdot}\mathbf{10}^{\mathbf{- 3}}}{\mathbf{2 \cdot 40}}\mathbf{\cdot}\frac{\mathbf{600}}{\mathbf{40}}$ =0, 0375

Х _т =2, 62 (см. рисунок 4. 1) (1. 21)

r _л =r ₀ ·L· $\frac{\mathbf{S}_{\mathbf{б}}}{\mathbf{U}_{\mathbf{б}}^{\mathbf{2}}}$ =0, 245·2 $\mathbf{\cdot}\frac{\mathbf{600}}{\mathbf{10}^{\mathbf{2}}}$ =2, 94

Х _л =0, 4·2· $\frac{\mathbf{600}}{\mathbf{10}^{\mathbf{2}}}$ =4, 8 (1. 22)

Суммарное сопротивление до точки К-2:

r _Σ = r _т + r _л = 0, 0375 + 2, 94 = 2, 9775;

Х _Σ = Х _с + Х _т +Хr _л = 0, 6+2, 62+4, 8=8, 02

Так как условие r _Σ < $\frac{\mathbf{Х}_{\mathbf{\Sigma}}}{\mathbf{3}}$ не выполняется, то в расчете учитываем активные сопротивления.

Ток К. З. в точке К-2 равен:

I _k ^" = $\frac{Е_{c}^{"} \cdot I_{б}}{\sqrt{X_{\Sigma}^{2} + r_{\Sigma}^{2}}} = \frac{1 \cdot 34. 6}{\sqrt{{8. 02}_{}^{2} + {2. 9775}_{}^{2}}}$ =4. 044 кА (1. 23)

Находим постоянную времени Т _а апериодической составляющей тока К. З. :

Т _а = $\frac{\mathbf{Х}_{\mathbf{\Sigma}}}{\mathbf{\omega \cdot}\mathbf{r}_{\mathbf{\Sigma}}}$ = $\frac{\mathbf{8. 02}}{\mathbf{314 \cdot 2. 9775}}$ = 0, 00858 с,

где ω - круговая частота тока сети.

Мощность и ток, отключаемые выключателями:

S _{расч. откл.} = $\frac{\mathbf{S}_{\mathbf{с}}}{\mathbf{Z}_{\mathbf{r}}}$ = $\frac{\mathbf{600}}{\sqrt{\mathbf{8. 02}_{}^{\mathbf{2}}\mathbf{+}\mathbf{2. 9775}_{}^{\mathbf{2$ =70. 1 МВ·А

I _{расч. откл.} = $\frac{\mathbf{S}_{\mathbf{расч. откл. }}}{\sqrt{\mathbf{3}}\mathbf{\cdot}\mathbf{U}_{\mathbf{ном}}}$ = $\frac{\mathbf{70, 1}}{\sqrt{\mathbf{3}}\mathbf{\cdot 10}}$ =4, 044 кА

Принимаем к установке выключатели типа ВК-10-630-20У2;

U _ном = 10 кВ

I _{ном. дл.} = 630А > I _{раб. макс} = 250, 7 А;

I _{ном. откл} = 20 кА > I _{расч. откл} = 4, 044 кА;

S _{ном. откл} = 346 МВ А > S _{расч. откл} = 70, 1 МВ·А

Минимальное сечение отходящих кабелей по условию термической стойкости должно быть не менее:

q _min = $\frac{\sqrt{\mathbf{I}_{\mathbf{k}}^{\mathbf{"2}}\mathbf{\cdot (}\mathbf{t}_{\mathbf{отк}}\mathbf{+}\mathbf{T}_{\mathbf{a}}\mathbf{) }}}{\mathbf{C}}$ , (1. 24)

где t _отк. = t _{р. з.} + t _{отк. в.} - время отключения тока К. З., для ВК-10-630-20У2 - t _{отк. в.} = 0, 07 с ;

t _{р. з} - время действия релейной защиты, принимается обычно t _{р. з} = 0, 1 с ; С=94 А с ^{0. 5} /мм ² - значение функции для кабеля с алюминиевыми жилами и бумажной изоляцией, по [6] .

q _min = $\frac{\sqrt{\mathbf{4044}^{\mathbf{2}}\mathbf{\cdot (}\mathbf{0}\mathbf{. }\mathbf{17}\mathbf{+}\mathbf{0}\mathbf{. }\mathbf{00858}\mathbf{) }}}{\mathbf{94}}$ =18. 2 мм ²

Выбираем кабели для ТП-1.

Расчетный ток послеаварийного режима:

I _{р. макс.} = $\frac{\sqrt{{{(Р}_{ср} + \Delta Р_{тр}) }^{2} + {{(Q}_{ср} + \Delta Q_{тр} - Q_{нкф}) }^{2}}}{\sqrt{\mathbf{3}}\mathbf{\cdot}\mathbf{U}_{\mathbf{ном}}}$ , (1. 25)

где ΔР _тр и ΔQ _тр активные и реактивные потери в трансформаторе ТП.

Активные потери в трансформаторе цеховой ТП-1 тип ТМ-630/10:

ΔР _тр = ΔР _хх + ΔР _к · К _з ² = 1, 42 + 7, 6 · 0, 7 ² =5, 14 кВт.

Реактивные потери в трансформаторе, по таблице 2, 195 [1] :

ΔQ _тр = 28 кВар . Теперь:

I _{р. макс.} = $\frac{\sqrt{\mathbf{(697 + 5, 14) }^{\mathbf{2}}\mathbf{+}\mathbf{(697, 4 + 28 - 100) }^{\mathbf{2{\sqrt{\mathbf{3}}\mathbf{\cdot 10}}$ =53, 6 А

Рабочий ток нормального режима:

I _раб. = I _{р. макс.} / 2 = 53, 6 / 2 = 26, 8 А.

Выбираем сечение кабелей:

S _э = $\frac{26. 8}{1. 4}$ = 19, 1 мм ²

принимаем кабель марки АСБ(Зх25), где I _доп = 90 А, r ₀ = 1. 24 Ом/км, Х ₀ =0, 099 Ом/км.

Проверяем по нагреву в нормальном режиме I _доп > I _р. Выбранный кабель длительно пропускает ток

I _доп. =90 А > I _р = 26, 8 А. В одной траншее ГРП-(ТП-1, Т11-2) предусматриваем четыре кабеля, тогда допустимый ток будет равен:

I _доп. = к · I _доп = 0, 8 · 90 = 72А, (1. 26)

где к - поправочный коэффициент на число работающих кабелей, лежащих в одной траншее, по [4] .

Проверяем по нагреву в аварийном режиме по условию:

I _доп. · к > I _{р. макс} , (1. 27)

где к' = 1, 15 - коэффициент, учитывающий допустимую перегрузку кабеля, по [4] .

I' _доп. ·к'=72·1, 15=82, 8 > I _{р. макс} =53, 6 А , следовательно выбранный кабель АБС-(Зх25), проход по условию нагрева в нормальном и аварийном режимах работы.

Проверяем линию по допустимой потере напряжения в нормальном ( ΔU _доп. = 5% =500В ) и аварийном ( ΔU _{доп. ав.} = 10% =1000В ) режимах.

ΔU = $\frac{\mathbf{(697\ + \ 5, \ 14) \cdot (1, \ 24 \cdot 0, \ 288) \ + \ (679, \ 4\ + \ 22\ - \ 100) \cdot (0, \ 099 \cdot 0, \ 288) }}{\mathbf{10}}$ =

= 26, 8 В < ΔU _{доп. ав.} =1000В ;

ΔU = ΔU _ав / 2=26, 8 / 2 = 13, 4 В < ΔU _{д

оп.} = 500 В, следовательно, кабель проходит по потере напряжения в аварийном и нормальном режимах работы.

Проверяем кабель по термической стойкости к токам К. З. Минимальное сечение кабеля по термической стойкости к токам К. З. :

q _min = 18, 2 мм ² < q _ст = 25 мм ² , проходит. Аналогично проводим расчет для других линий 10 кВ. Результаты расчета сводим в таблицу 1. 6 приложение 4

Капитальные вложения составляют:

К _в = N _в ·С _в ·К _и = 15·2250·100 = 3375000 тенге

К _л и К _тр приведены в таблице 1. 6.

Отчисления на амортизацию, обслуживание и ремонт:

Р _Σл = 0, 043; Р _Σв = Р _Σтр = 0, 104 .

Полученные расчеты стоимости потерь электроэнергии С _Δэл и С _{Δэ. тр.} приведены в таблице 1. 6. приложение 4

Приведенные затраты первого варианта:

З ₁ =[(Е _н + Р _Σв ) · К _в ] + [(Е _н + Р _Σл ) · К _л +С _Δэл ] + [(Е _н +Р _Σтр ) К _тр +С _Δэтр ] =