ПУТИ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ КОНСТРУКТИВНЫХ РЕШЕНИЙ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ СЕЙСМОСТОЙКОСТИ
Содержание
стр.
Введение 6
1..Архитектурно-строительный раздел 7
1.1.
Общие данные... 7
1.2.
Решение генплана 7
1.3.
Объемно-планировочное решение... 8
1.4.
Конструктивное решение... 10
1.5.
Инженерные сети 11
1.6.
Теплотехнический расчет... 12
2.1 Расчетно-конструктивный раздел... 15
2.1.
Общие данные сетчатого купола 15
2.1.2. Расчет купола 16
2.2. Расчет пространственного каркаса 19
3. Организационно-технологический раздел... 46
3.1.
Подсчет объемов работ 46
3.2.
Ведомость трудоемкости работ и потребности в машино-
сменах 49
3.3.
Выбор методов монтажа... 55
3.4.
Выбор монтажного крана... 55
4. Экономический раздел... 58
Методика определения расчетной стоимости строитель- ства на стадии технико-экономического обоснования ... ..59
Основные ТЭП по проекту 60
Заключение... 61
Список литературы
Приложение
Пути совершенствования конструктивных решений для повышения сейсмостойкости 63
Принятые конструктивные решения 64
Варианты улучшения конструктивных решений
для повышения сейсмостойкости 65
Выводы 65.
ВВЕДЕНИЕ
Строительство - одно из основных отрасли народного хозяйства страны, обеспечивающая создания новых, расширение и реконструкцию действующих основных фонд.
Капитальному строительству принадлежит важнейшая роль в развитии всех отраслей производства, повышения производительности общественного труда, подъема материального благосостояния и культурного уровня.
Современное строительство представляет собой сложный комплекс ра- бот, сочетающихся определенным образом. Закон экономики времени требует с одной стороны синхронизации смежных работ, что может быть достигнуто лишь при условий научной организации труда.
Основной такой организации является система единых норм и правил проектирования организации производства, планирования и управления строи- тельством. С увеличением объемов работ, усложнением объектов и развитием специализации усилилась необходимость в совершенствования методов управ- ления одним из методов является метод сетевые графики эффективное средство планирования и организации производства.
Рост объемов и мощности строящихся комплексов и отдельных объек- тов, возрастающие требование, сокращение сроков и улучшение качество стро- ительства повышения уровня сборности здания, оснащенности строительных организации высокопроизводительными машинами и механизмов, внедрение новых эффективных материалов и конструкции, необходимость привлечение к строительству большего числа специализированных организации распределяют необходимость частной координации работ принятые оптимальных решении по планированию и организации строительного производства.
В 1993 - 1997 годы в связи с переходом на рыночные отношения, как и в других отраслях народного хозяйства и в строительстве произошла спад произ- водства и сокращение численности рабочих и уход квалифицированных кадров в другие отрасли.
Начиная с 1999 года и в настоящее время положения в данной отрасли изменился в лучшую сторону, так как строительство и создание государство с передовыми достижениями не мыслимо без ввода в действия новых промыш- ленных предприятий с передовой технологией, сети авто и железнодорожных магистралей, высоко комфортного жилья, отелей и общественных, торговых и физкультурно-оздоровительных зданий и сооружений.
Прогрессивные технологические процессы требуют качественных изме- нений объемно-планировочных, архитектурно-эстетических и конструктивных решений производственных, административных зданий и сооружений. Этим и определяется все возрастающее значение капитального строительства как про- изводственной отрасли. Одной из ее центральных задач является наращивание производственного потенциала РК на совершенно новой основе. Повышение эффективности капитальных вложений проблема сложная и многоцелевая.
АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ РАЗДЕЛ
Общая часть
Проект разработан в соответствий действующих норм и правил. Место строительства - г.Тараз, Республика Казахстан;
Рельеф местности спокойный, ровный с малым уклоном в одну сторону. Климатический район - IV Г;
Расчетная температура наружного воздуха:
наиболее холодной пятидневки -
26[0] С ;
наиболее холодных суток -
32[0]С .
Вес нормативная снеговая нагрузка - 500 Н м2 ;
Нормативный скоростной напор ветра -
450 Н м2 ;
Нормативная глубина сезонного промерзания грунта составляет - 80 см ; Сейсмичность района - 8 баллов;
Класс здания - ІІ;
Степень долговечности - ІІ; Степень огнестойкости - ІІ;
Грунтовые воды на глубине более 3м.
Электроснабжение, холодное и горячее водоснабжения от центральной сети. Канализация подключена к центральной сети.
Решение генплана
Генеральный план разработан в соответствии с требованиям СНиП РК
- 2001 гг. Общественные здания.
Генеральный план данного объекта который входит в состав архитек- турного комплекса г. Тараз разработан в соответствии с действующими норма- тивами по строительному проектированию , а также с учетом специфических наличии данного объекта.
Участок под застройку расположено по центральной улице на террито- рий свободной от застройки.
Данный участок с одной стороны примыкает к вышеуказанной улице, а два боковые стороны к забору других административных зданий. А задняя сто- рона примыкает к участку частных жилых домов.
Участок под застройку имеет форму прямоугольника
Рельеф участка спокойный и ровный имеет небольшой уклон в одну сторону.
На площадке под строительство проектом предусмотрено размещение следующих зданий и сооружений:
Здание многопрофильной детской больницы на 200 коек в г.Тараз.
Рынок.
Школа.
Парковка.
Бассейн тип 1.
Насосная станция.
Грязеотстойники.
Подъезд транспорта непосредственно к главному входу в проектируемое здание не предусмотрено, поэтому площадь перед зданием покрыта декоратив- ными бетонными плитками с включением газонов и цветников.
Покрытие тротуаров, проездов и хозплощадок одно и двухслойным из асфальтобетона. Покрытие отдельных площадок выполнена из песчаного и ис- кусственного материала.
Перед строительством на участке производится срезка плодородного растительного слоя толщиной 10 см и часть срезанного грунта возвращается на участок и используется при благоустройстве территории.
Водоотвод атмосферных осадков решен путем планировки с уклоном к автодорогам и проездам с последующим сбросом в арычную сеть.
В целях создания нормальных санитарно-гигиенических условий работ- никам и посетителям проектом предусмотрено озеленения участков свободных от застройки.
Озеленение осуществляется посадкой деревьев (листовых, хвойных) ку- старников, цветников и многолетних зеленых трав.
Пространство, окружающее здание по периметру, занято зеленым газо- ном, на котором размещены группа кустарников, деревьев и многолетние зеле- ные травы.
Технико-экономические показатели по генплану
Асфальтовое покрытие (тротуар) - 2385,0 м[2].
Асфальтовое покрытие (проезд) - 9520,0 м[2].
Искусственное покрытие детской площадки - 400,0 м[2].
Автопарковка на 66 машин - 1975,0 м[2].
Площадь застройки (блок А,Б,В,Г) - 6740,0 м[2].
Строительный объем (блок А,Б,В,Г) - 24745,0 м[2].
Объемно - планировочные решения
Больница запроектирована отдельно стоящим четырехэтажным зданием с цокольным этажом. Архитектурно-планировочное и конструктивное решение здания больницы выполнено с соблюдением потоков движения персонала, больных, обеспечивающих полную взаимосвязь, исключающих пересечение чистых и грязных потоков. Предусмотрена закрытая галерея для перехода в прачечное отделение (цокольный этаж) и отделения ЛФК, физио-,водо- и гря- зелечения.
Высота надземных этажей принята -3,6м (4,5м); цокольный этаж блока А-2,8м;
блока Б-3,6м; блока В-4,2м; блока Г-3,6м.
Согласно задания на проектирование лечебные, вспомогательные отделения и службы располагаются в главном корпусе по этажам в следующем порядке: Цокольный этаж:
центральное стерилизационное отделение;
прачечная;
-аптечный склад;
-дезинфекционное отделение;
-гардероб для персонала и душевые;
-отделение лучевой диагностики;
-технические помещении. 1 этаж:
приемное отделение с боксами для инфекционных больных;
отделение гематологии на 15 коек;
отделение кардиоревматологии на 15 коек;
отделение эндокринологии на 15 коек;
-лаборатория ( бактериологическая ); 2 этаж:
-отделение аллергологии на 15 коек;
-отделение пульмонологии на 15 коек;
-отделение офтальмологии на 20 коек;
отделение нефрологии на 15 коек;
отделение урологии на 15 коек 3этаж:
-отделение травматологии и ортопедии на 15 коек;
-отделение нейротравм на 15 коек;
-отделение общей хирургии на 35 коек;
отделение реанимации на 9 коек 4этаж:
-операционное отделение ;
лечебно-диагностическое отделение;
отделение функциональной диагностики;
лаборатория (КДЛ)
Патоморфологическая служба, утилизация биоотходов, пищевой блок распо- ложены в отдельно стоящих зданиях.
Для сообщения между этажами запроектированы 10 лифтов и лестницы. Из каждого отделения предусмотрено по два эвакуационных выхода.
Проектом предусмотрены условия для полноценной эксплуатации клиники маломобильными группами населения. Для лиц с ограниченными возможно- стями предусмотрены пандусы, лифты, расширенные дверные проемы, по от- делениям предусмотрены специализированные санузлы и ванные комнаты. Лифты запроектированы больничные и пассажирские. Учитывая направление клиники - детское лечебное учреждение, проектом предусмотрены поручни в коридорах отделения и по ходу лестничного марша.
1. Площадь застройки
-
6740,6
м[2].
2. Общая площадь
-
24745,0
м[2].
3. Расчетная площадь
-
9188,0
м[2].
Технико-экономические показатели
Полезная площадь - 22623,0 м[2].
Строительный объем - подземный (цокольный) - 16815,0 м[3].
надземный - 77712,0 м[3].
Полный - 94527,0 м[3].
Конструктивные решения
Конструктивно здание в блоках А, Б, В, Г представляет собой рамную систему в виде полного пространственного каркаса с применением ригелей. Все несущие конструкции здания выполнены в монолитном железобетоне.
Фундаменты - столбчатые.
Наружные стены цокольного этажа выполнить из бетона В25 толщиной 300мм. Стену утеплить снаружи минераловатными плитами "П-150" по ГОСТ 10140-80 толщиной 60мм . Облицовочный слой из сплитерных блоков по ГОСТ 6133-99 толщиной 90мм. Вокруг здания устроить асфальтобетонную отмостку шириной 1000 мм.
Наружную стену выполнить из газобетонных блоков фирмы "Экотон" условной марки блока Б250, марки бетона по прочности на сжатие М35 толщи- ной 250мм ( размер блока 600х250х250). Снаружи стену утеплить полужест- кой плитой на битумном связующем"П-150" ( ГОСТ 10140-80) толщиной 50мм и облицовать керамогранитом по направляющим с воздушным зазором 50мм.
Минплита крепится к стене при помощи пластмассовых фишеров по 5 штук на 1 плиту. При производстве работ по утеплению наружных стен преду- смотеть мероприятия, обеспечивающие фиксированное положение минерало- ватных плит.
Внутренние перегородки - в цокольном этаже - кирпич марки М50 на цементно-песчанном растворе марки М25, на остальных этажах выполнить перегородки гипсокартонными системы "knauf" с применением комплектного каркаса.
Лестницы - монолитные.
Кровля - скатная из деревянных конструкций, смотри альбом "КД".
Окна - из поливинилхлоридных профилей по ГОСТ 23166-99 с тройным остеклением.
Витражи - из поливинилхлоридных профилей по ГОСТ30764-99 с тройным остеклением,а также алюминиевых сплавов по ГОСТ21519-2003 с двойным остеклением.
Наружные двери - деревянные по ГОСТ 24698-81, металлические утеп- лѐнные - ГОСТ 31173-2003.
Внутренние двери - деревянные по ГОСТ 6629-88.
Подоконные доски - из поливинилхлоридных профилей в габаритах ГОСТ 8242-88.
Полы и внутренняя отделка выполнена из современных материалов, соответствующих санитарно-гигиеническим, эстетическим и противопожарным требованиям и имеющих соответствующие сертификаты качества.
Наружная отделка
Фасады оштукатуривается терразитовым раствором, цокольная часть облицовывается керамической плиткой типа кабанчик.
Железобетонные элементы, выступающая на фасаде затираются цемент- но-песчаным раствором с последующей окраской кремнеорганическими крас- ками белого цвета.
Столярные изделия окрашиваются масляной краской.
Витражи выполняются из черного металла с деревянными обкладками, остекление из витринного полированного стекла.
Внутренняя отделка
Стены - улучшенная штукатурка, облицовка глазурованными плитка-
ми.
Подвесной потолок (вестибюль, холл) - плитки типа акмигран по
металлическому каркасу.
Потолки - затирка цементно-песчаным раствором, с последующей окраской водоэмульсионными красками.
Инженерные сети
Система водоснабжения запроектировано объединенная для обслужива- ния хозяйственно-питьевых противопожарных нужд. Водоснабжение зданий, запроектировано от колодца поселковой сети расположенной на территорий из
стальных труб d 100 мм .
Нормы расхода воды на внутренние пожаротушения - 10 л сек ; на наружное пожаротушение - 15 л сек ; сброс сточных вод в самотечных трубо- проводах отводится в отстойник.
Внутренняя система водопровода предназначена для обслуживания про- изводственных и противопожарных нужд. Водоснабжение зданий решено от внутриплощадочных сетей с вводом в здание из стальных труб.
Горячее водоснабжение здания проектом предусмотрено от центральной магистральной сети проходящей по центральной улице.
ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ
По степени обеспечения надежности и бесперебойности электроснабже- ния относится к потребителям ІІ - категорий. Проектом предусмотрено уста- новка компактной трансформаторной подстанций с трансформаторами 250кВт, проходного типа с воздушным вводом.
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ
Источником теплоснабжения объекта являются магистральная теплосеть проходящей по центральной улице.
Теплоноситель - нагретая вода с t 96 70[0] C , суммарный расчетный ча-
совой расход тепла составляет 201089
ккалчас .
Проект отопления разработан исходя из расчетной отрицательной тем- пературы наружного воздуха.
ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ УСЛОВИЯ
Здания ІІ - степени огнестойкости. Стена и другие конструктивные эле- менты железобетонные.
Каждая группа помещений имеет рассредатоточенные пути эвакуаций.
Все деревянные изделия применяемые для отделки, перед установкой подвергается глубокой пропитки антипиренами, лаками и ХСА.
Металлические косоуры лестниц оштукатуривается по металлической
сетке.
Все пожароопасные помещения оборудованы огнезащитными дверями. Скрытая электропроводка за подшивным потолкам и декоративной об-
лицовкой стен располагаются в стальных трубах.
Теплотехнический расчет
Покрытие
Обрешетка из брусьев 50х50 по страпильным но-
гам
Чердачное пространство
Цементная стяжка, 25мм
Утеплитель - минераловатные плиты ППЖ-200
Пароизоляция 1 слой рубероида
Сборная железобетонная плита, 60мм
R
0
Определяем требуемое сопротивление теплопередаче тр по формуле:
R[m][p] n tв tн , (1.1)
н
[0] t в
где: п - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной по- верхности, ограждающей поверхности по отношению к наружному воз-
духу, п 1;
в
tв - расчетная температура внутреннего воздуха, согласно ГОСТ 12.1.005 - 76 t 23[0] С ;
н
tн - расчетная зимняя температура наружного воздуха наиболее холодных пятидневок, обеспеченностью 0,92 t 25[0] С
tн
- нормативный температурный перепад,
tн 3 ;
в - коэффициент, теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, в 8,7
R
mp 1 21 25 [0] 3 8,7
1,762
м[2] [0] С Вт
ний:
Теперь определяем сопротивление теплопередаче - R0
слоев огражде-
1
R0
в
R1
R2
R3
R4
R5
1
н R[тр] , (1.2)
0
где: R1 R5
- термические сопротивления слоев ограждающих конструкций,
определяемый по формуле:
R i
i
, (1.3)
i
где:
i - толщина i - го слоя;
i - расчетный коэффициент теплопроводности материала (
Вт )
м [0] С
слой. Защитный слой (гравийно-песчаный):
1 0,005 м; 1 0,111
слой. Четырехслойный рубероидный ковер:
2 0,01м; 2 0,17
слой. Цементная стяжка:
3 0,025 м; 1 0,76
слой. Керамзит (утеплитель):
4 х; 4 0,13
слой. Железобетонная плита с толщиной полки:
5 0,06 м; 5 1,92
Полученные данные подставляем в формулу и определяем толщину утеплителя:
R 1
0,005 0,01 0,025 0,06
х 1
1,762
[0] 8,7
0,111 0,17 0,76 1,92
0,13 23
х 0,187 м 18,7 см
Толщину принимаем 20см=200мм.
Определяем тепловую инерцию D ограждающей конструкции:
D R1 S1 R2 S2 R3 S3 R4 S4 R5 S5 , (1.4)
где:
S1 S5
- расчетные коэффициенты теплоусвоения
D 0,005 2,07 0,01 3,53 0,025 9,5 0,2 1,87 0,06 17,98 3,956
0,111
0,17
0,76
0,13
1,92
D 3,956 , оно удовлетворяет условия
1,5 D 4
то есть для расчета
должны приниматься температура наиболее холодных пятидневок с обеспечен- ностью 0,92, перерасчет толщины утеплителя не требуется.
Стена
Рис. 1.2. Состав стены
штукатурка цементно-песчаная, 0,02 м
керамзитобетонные блоки, х
внутренняя цементно-песчаная штукатурка,
0,015 м
Rmp
n tв tн
н
[0] t в
в
н
п 1; t 21[0] C; t 26[0] C; tн 4
R
mp 1 20 29 [0] 4 8,7
1,322
м [2] [0] С Вт
1
R0
в
R1
R2
R3
1 ;
н
1
R 1
1
2
R 2
2
0,02
0,76
2
0,24
0,03
;
м[2] [0] С
;
Вт
3
R 3
3
0,015
0,76
0,02
м[2] [0] С
;
Вт
R0
1
8,7
0,02
2
0,24
0,03 1
23
1,322
2 0,267 м
Толщину панели принимаем 2 0,3 м 30 см . Определяем массивность:
D R1 s1 R2 s2 R3 s3 0,03 8,18 1,11 3,83 0,02 8,18 4,618
D 4
То есть перерасчет стенового ограждения не требуется, 2 0,3 м 30 см .
РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНЫЙ РАЗДЕЛ
Общие данные сетчатого купола
Пременения конструкции типа шатеров складчитых элементов и куполов шла по пути увеличения количества связей и конструктивных элементов для придачи жесткости. Или другими словами от концентрации материала в ребрах к равномерному распределению материала, а следовательно и усилий по всей поверхности указанных конструкции и куполов. Создание в разные время и в конце XIX века металлических куполов Феппля и Шведдра скомпонованных на основе радиально-кольцевой системы, но со связями в каждой ячейке, ограни- ченной соседними ребрами и кольцами, привело к появлению нового конструк- тивного типа куполов, которые впоследствии были названы сетчатыми. Ниже рассмотрим основные конструктивные решения этих куполов.
В частности, купол Феппля (рис. 1) представляет собой статически опре- деляемую систему причем только при нечетном числе сторон система геомет- рический изменяемо и статический не определимо.
Рис.1. Купол А. Феппля
Дополнительно купол Шведлера (рис.2) представляет собой также стати- чески определяемую систему (при открытом кольце в вершине). Первый купол, диаметром 60 м был сооружен в г. Вена (Австрия) в 1874 году. Использование данных куполов в основном предусматривался в массивных сооружениях типа соборов и церквей. В дальнейшем в течение десятков лет эта конструкция многократно тиражировалось, причем наибольшее распространение получили купола с крестовыми связями.
В дальнейшем развитие сетчатых куполов шло по пути разработки разно- образных способов членения (разрезки) поверхностей, прежде всего сфериче- ской, на конструктивные элементы (стержни и панели) для формирования не- сущего каркаса купола. В основе разнообразия способов разрезки поверхности купола на конструктивные элементы (стержни или панели) для формирования несущего каркаса купола, шатров и сводов. В основе разнообразия способов разрезки поверхности купола на конструктивные элементы лежат два направ- ления:
А) меридиональная разрезка поверхности вращения,
Б) применение правильных многогранников, вписанных в сферу.
Купол с разрезкой на основе правильных многогранников в ряде литературных источников еще называют геодезическими или кристаллическими.
Рис.2. Купол Шведлера
А) Вид купола с крестовыми связами; Б) Возможные размещения связей
Расчет купола
Требуется подобрать сечение стержней сферического сетчатого купола диаметром 8 метров с высотой подъема f=0.75 м (рис.1). Разрезка поверхностей типа Ромб. Средняя длина стержней l=780 мм; узлы сопряжения - шарнирные; нагрузка равномерно распределеннная интенсивностью q=2.4 кНм[2]
Определим радиус кривизны купола (рис. 1)
Рис. 1. Сетчатый сферический купол
D[2] 4 f [2]
R
8 f
8[2] 4 0.75[2]
8 0.75
11.04
Максимальные усилия в стержнях купола могут быть определены по формуле:
N K1qRl
Где, k=0,36 - коэффициент, зависящий от угловой координаты φ стержня, определяемый по таблице 1, при φ1=280;
N=0.36х2,4х6,375х0,78=4х295 кН
Сечение стержнями будем подбирать по устойчивости как центрально сжатого элемента , а затем проверять устойчивость узла сетчатого купола под нагрузкой (предотвращение прищелкивания узла).
Для расчета последнего предварительно определим следующие парамет-
ры:
В 1 2R
0,78
2 11,04
0,035
угол наклона стержня к касательной плоскости в узле;
0,65 0,65
0 21
0,0005
0,035[2] 0,78
0,34
- безразмерный параметр.
Начальное перемещение узла, определяемые по формуле, происходят из за наличие допусков в изготовлении отдельных стержней δ=0,0005 м.
Усилие в стержне Nef с учетом его возрастания в процессе деформирова- ния стержней системы определяется расчетом по следующей формуле:
Nef=Nk
Где, k- коэффициент возрастания продольной силы, определяемый по формуле:
k 1
0
1
1 0.34 0.31
2.85
где, ζ=0,31 определено из рисунка 2 пологая, что ζ= ζкр тогда Nef=1.92x4.295=8.246 kН
Подберем трубчатое сечение стального стержня с расчетным сопротивле- нием Ry=210 МПа из условия устойчивости. Для этого зададимся гибкостью λ=80, которой соответствует φ=0,734. Коэффициент условий работы для таких конструкций принимаются γс=0,7. Имея эти данные, определим требуемую площадь.
А Nef .
c R
8,246
210 0,73 0,7
0,8 10[ ][4] 0,8cм[2]
Принимаем стальную круглую трубу d=40 мм с толщиной стенки t=2 мм.
В этом случае площадь поперечного сечения А=2,386 см[2].
Теперь проверим расчет на устойчивость узла. Для этого предварительно определим грузовую площадь узла Su (рис 2).
Рис. 2. Грузовая площадь узла
При этом считаем, что все стороны одинаковой длины и следовательно треугольники сетчатой поверхности равносторонние. Грузовая площадь Su равна площади двух треугольников, образованных стержнями решетки,
S 2 0.433 2 0.433 0.528м2
u l 2
Тогда узловая нагрузка:
0.78[2]
Ry Su q 0.528 2.4 1.26кН
Критическая нагрузка на узел определяем по формуле.
Ркр
2ЕА 3 р 2 2,1 10[4] 2,386 0,0612[3] 0,125 2,87кН
Где Р=0,125 находим по графику на рисунке
Рис. 3. Зависимость коэффициента снижения критической нагрузки от парамен- тров начального отклонения узлов ζ0 и неравномерности нагрузки m
Устойчивость обеспечена, поскольку Py=1.26 kH= Pкр=2,87 кН
Городская многопрофильная детская больница на 200 коек в г.Тараз
Книга 1
Пространственный расчет каркаса блока 1.
г. Тараз, 2016 г.
Сбор нагрузок
№
п п
Наименование нагрузки
Еди- ниц изме- ре-
ния.
Нор- ма- тив- ная
Ко-
эф.
f
Рас- чет- ная
1 Постоянная
1
Ж каркас
тм[3]
2,5
1.1
2,75
2
Вес кирпичного ограждения t=25 см с
утеплением
тм[2]
0,542
1,1
0,596
3
Проф. лист по деревянным стропилам и об-
решетке
тм[2]
0,040
1,2
0,048
4
Утеплитель + ц.п. стяжка
тм[2]
0,092
1,2
0,11
5
Сборные жб многопуст. плиты перекрытия
тм[2]
0,30
1.1
0,33
6
Полы
тм[2]
0,10
1.2
0,12
2 Временная длительная
1
Комнаты и бытовки
тм[2]
0,07
1.2
0,091
2
Коридоры и лестницы, столовые
тм[2]
0,1
1.2
0,12
3
Телевизионные и актовый зал
тм[2]
0,14
1.2
0,168
4
Перегородки
тм[2]
0,10
1.3
0,13
3 Временная кратковременная
1
Снег
тм[2]
0.05
1.4
0,07
2
Палаты и бытовки
тм[2]
0,20
1.2
0,24
3
Коридоры и лестницы и столовые
тм[2]
0,3
1.2
0,36
4
Отдыха и актовый зал
тм[2]
0,40
1.2
0,48
5
Столовая
тм[2]
0,30
1.2
0,36
6
Чердак
тм[2]
0,07
1.3
0,091
пост
6 7 8
9 11
91 148
136
232
178
313
220
394
262
475
328
109
91
90
144
147
189
193
135
228
231
270
274
177
309
312
351
355
219
390
393
432
436
261
471
474
526
544
327
64 140
108
90
76
143
185
131
188
224
192
227
266
173
269
305
273
308
347
215
350
386
354
389
428
257
431
467
435
470
573001 346
525
511
543
56 136
63
89
139
178 146
130
220
134
223
262230
172
301
176
304
343311
214
382
218
385
424 392
256
463
260
466
50554673
563900 345
326 12
35 66
132 89
107
121342 181
216 187
191
162826
297 268
272
213007
378349
353
253288
459 430
434
552994469339
524
542
75
49 88
41 101306 174
184
1256
219
133
258
265
261229
300
175
339
346
342310
381
217
420
427
423 391
462
259
501
510
50454672
535841
325
23 51
128
62 135
1082487
177
212
129
254
293
171
335
374
213
416
455
255
497555
299 344
5 323124
575
9197105138
98810081386
190222
271303
352384
433465
568
534540
323
5 351337620
34 131
95 104
122
167
209
251
293 338
530 539
Д 65
974697719080285
88
141 180
215 186
132
225
296 267
174
306
377348
216
387
458 429
258558468
52359133521336513922
Д
523
8 124
48 74 87712917385976881
208
183
163
289
264
205
370
345
247
451
426
552189 335
509
523520239581332113518
717477
84 40 8638692
80
173
125
218
257
260
299
338
341
380
419
422
461
500
503561
519
303813114
513580255127
515
22 50
127 76918627187350473169137
176
211 128
253 221
292 170
334 302
373 212
415383
454 254
49654564
5561275491385702340403710
8 574
33
73 6016669
65
7881
72130 65867579
121
250
17918214
166
331
263295
208
412
344376
250
493
425457
552792 337
508566
306
512539137603342
507565
512293603241
Г
7 123
71 58
117
127
162
169 204
211 246
253 288 334
506564
4765226575
465154
39
573 544358 1
207
172
124
217
288 259
256
298
369 340
337
379
450 421
418
550460
499
502560
295 340 Г
21 49572 126
7 43895432547550
133 168
165
175
210
249
252
291
330
333
372
411
414
453
495553
492
45 571
43424378542144
129
120
213
165
294
207
375
249
456
552691 336
3538
3740
3248433146
6 31 37122
32043237432036
116
171206
161
255287
203
336368
245
417449
542987 333
498
27 36
В
2260229322629
2225
6
20 1196215928
151821
16 11521824
125
164
167
119
209
248
251
164
290
329
332
206
371
410
413
248
452
491
494552
290 В
11149517 99
12 11151314117 121
151203151607161011191715201140
201544231648241052241456 2718602812822816863190321194
321598352902362324362728392832
402236402640442044442466442870
472974482378482782542886 332
5 112 11316 120
151 155 115693 196 200
204 235 239 242347 277 281 285 316 320
332248 358 362 366 397
401 440059 439 443 447
478 482 448960547
1401130 94 98
102 106 110 114 139
143 147 151 155 159 181 185 189 193
197 201 223 227 231
235 239 243 265 269
273 277 281 285 331
4 111 115 119
150 154 115682 195 199
203 234 238 242246 276 280 284 315 319
332237 357 361 365 396
400 440048 438 442 446
477 481 448859546
93 9 93 97
101 105 109 113 138
142 146 150 154 158 180 184 188 192
196 200 222 226 230
234 238 242 264 268
272 276 280 284 330
3 110 114 118
149 153 115671 194 198
202 233 237 242145 275 279 283 314 318
33226 356 360 364 395
399 440037 437 441 445
476 480 448848545
Б 2
Z Y
X 6
92 96
100 104 108 112 137
7
141 145 149 153
8
157 179 183 187 191
9
195 199 221 225 229
233 237 241 263 267
11
271 275 279 283 329 Б
12
ПРОТОКОЛ РАСЧЕТА от 10122014
Version: 9.6, Processor date: 02032016 Computer: GenuineIntel 2.79GHz, RAM: 3351 MB Open specifications for Multi-Processing
16:24 65_ Фиксированная память - 1303 МБ, виртуальная память - 1303 МБ. 16:24 173_ Исходные данные.
Файл C:\USERS\PUBLIC\DOCUMENTS\LIRA SOFT\LIRA 9.6\LDATA\блок 1-1.TXT
16:24 168_ Ввод исходных данных основной схемы. 16:24 10_ Формирование форматов данных.
16:24 466_ Контроль исходных данных _1. Супеpэлемент типа 2000. 16:24 12_ Контроль исходных данных _2. Супеpэлемент типа 2000. 16:24 98_ Из системы уравнений исключено 92 неизвестных.
X-0. Y-0. Z-0. UX-38. UY-54. UZ-0.
16:24 569_ Накопление масс
16:24 20_ Определение форм колебаний. Загружение 4.
Выбор стартовых векторов.
16:24 536_ Распределение масс для загружения 4 Количество активных масс 1540
X Y Z UX UY UZ
217.778 217.778 217.778 28.5857 9.43129 30.8964
16:24
627_ При определении форм колебаний будет использована матрица масс.
16:24
3_ Итерация 1. Невязка 9.99E+001%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 0. Частота 0.00 Гц.
16:24
3_ Итерация 2. Невязка 9.90E+001%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 0. Частота 0.00 Гц.
16:24
3_ Итерация 3. Невязка 5.94E+001%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 3. Частота 2.04 Гц.
16:24
3_ Итерация 4. Невязка 1.56E+001%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 6. Частота 5.86 Гц.
16:24
3_ Итерация 5. Невязка 5.02E+000%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 9. Частота 8.39 Гц.
16:24
3_ Итерация 6. Невязка 3.87E+000%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 20. Частота 10.46 Гц.
16:24
3_ Итерация 7. Невязка 2.56E+000%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 30. Частота 11.96 Гц.
16:24
3_ Итерация 8. Невязка 2.03E+000%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 44. Частота 13.59 Гц.
16:24
3_ Итерация 9. Невязка 1.57E+000%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 58. Частота 14.76 Гц.
16:24
3_ Итерация 10. Невязка 1.46E+000%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 64. Частота 15.20 Гц.
16:24
3_ Итерация 11. Невязка 5.34E-001%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 71. Частота 16.30 Гц.
16:24
3_ Итерация 12. Невязка 2.70E-001%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 78. Частота 17.09 Гц.
16:24
3_ Итерация 13. Невязка 1.23E-001%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 85. Частота 17.64 Гц.
16:24
3_ Итерация 14. Невязка 5.77E-002%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 88. Частота 18.35 Гц.
16:24
3_ Итерация 15. Невязка 2.41E-002%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 93. Частота 18.79 Гц.
16:24
3_ Итерация 16. Невязка 9.29E-003%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 95. Частота 18.94 Гц.
16:24
3_ Итерация 17. Невязка 3.46E-003%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 97. Частота 19.03 Гц.
16:24
3_ Итерация 18. Невязка 1.28E-003%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 98. Частота 19.13 Гц.
16:24
3_ Итерация 19. Невязка 4.81E-004%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 100. Частота 19.40 Гц.
16:24
178_ Количество выполненных итераций 19, из них 0 добавочных.
16:24
20_ Определение форм колебаний. Загружение 5.
Выбор стартовых векторов.
16:24 536_ Распределение масс для загружения 5 Количество активных масс 1540
X Y Z UX UY UZ
217.778 217.778 217.778 28.5857 9.43129 30.8964
16:24 627_ При определении форм колебаний будет использована матрица масс. 16:24 567_ Вычисление динамических сил. Загружение 4
16:24 68_ Форма 1. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.99927 -0.03830 -0.00113
16:24 68_ Форма 2. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.04574 0.99895 -0.00010
16:24 68_ Форма 3. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.05700 0.99837 0.00058
16:24 68_ Форма 4. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.99920 0.03936 -0.00678
16:24 68_ Форма 5. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.03436 -0.99940 -0.00415
16:24 68_ Форма 6. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.03932 -0.99918 -0.00993
16:24 68_ Форма 7. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.83411 -0.55159 -0.00433
16:24 68_ Форма 8. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.99990 0.01309 -0.00466
16:24 68_ Форма 9. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.02246 -0.99974 -0.00370
16:24 68_ Форма 10. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.23153 -0.97281 0.00497
16:24 68_ Форма 11. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.85533 0.51808 -0.00261
16:24 68_ Форма 12. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.48932 -0.87165 -0.02794
16:24 68_ Форма 13. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.44165 -0.89652 -0.03452
16:24 68_ Форма 14. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.07089 -0.99664 -0.04100
16:24 68_ Форма 15. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.76257 -0.64603 -0.03362
16:24 68_ Форма 16. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.71439 -0.69810 -0.04787
16:24 68_ Форма 17. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.91624 -0.38401 -0.11419
16:24 68_ Форма 18. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.94925 -0.31446 0.00653
16:24 68_ Форма 19. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.91386 0.40591 0.00998
16:24 68_ Форма 20. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.96106 0.27624 0.00797
16:24 68_ Форма 21. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.90217 0.42699 -0.06141
16:24 68_ Форма 22. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.93023 0.36231 0.05837
16:24 68_ Форма 23. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.98235 -0.18548 -0.02427
16:24 68_ Форма 24. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.99269 0.09746 0.07114
16:24 68_ Форма 25. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.00245 0.00553 0.99998
16:24 68_ Форма 26. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.99861 -0.01660 0.04994
16:24 68_ Форма 27. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.00396 -0.01341 0.99990
16:24 68_ Форма 28. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.97125 0.23804 -0.00112
16:24 68_ Форма 29. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.99253 -0.11417 -0.04306
16:24 68_ Форма 30. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.99774 -0.06201 0.02580
16:24 68_ Форма 31. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.99633 -0.08562 -0.00029
16:24 68_ Форма 32. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.03200 0.04313 0.99856
16:24 68_ Форма 33. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.98352 -0.06967 -0.16682
16:24 68_ Форма 34. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.86902 -0.49433 0.02111
16:24 68_ Форма 35. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.99641 -0.05744 0.06218
16:24 68_ Форма 36. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.99997 0.00357 0.00693
16:24 68_ Форма 37. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.99580 0.09011 0.01610
16:24 68_ Форма 38. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.99880 0.04749 -0.01201
16:24 68_ Форма 39. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.00491 -0.03372 -0.99942
16:24 68_ Форма 40. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.99703 0.06209 0.04562
16:24 68_ Форма 41. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.43728 -0.01142 0.89925
16:24 68_ Форма 42. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.01078 0.02946 0.99951
16:24 68_ Форма 43. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.98868 0.10877 -0.10332
16:24 68_ Форма 44. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.00007 -0.00461 0.99999
16:24 68_ Форма 45. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.99168 0.11879 0.04953
16:24 68_ Форма 46. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.00699 0.03364 -0.99941
16:24 68_ Форма 47. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.99986 -0.01164 -0.01205
16:24 68_ Форма 48. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.98363 -0.18007 0.00707
16:24 68_ Форма 49. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.01744 0.11122 0.99364
16:24 68_ Форма 50. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.06881 0.92525 0.37306
16:24 68_ Форма 51. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.99173 0.06154 0.11259
16:24 68_ Форма 52. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.11076 -0.03664 0.99317
16:24 68_ Форма 53. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.01592 -0.01748 -0.99972
16:24 68_ Форма 54. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.00571 0.03117 -0.99950
16:24 68_ Форма 55. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.97592 -0.21593 -0.03095
16:24 68_ Форма 56. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.33309 -0.42145 -0.84346
16:24 68_ Форма 57. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.32639 0.65391 0.68255
16:24 68_ Форма 58. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.23548 -0.15565 -0.95933
16:24 68_ Форма 59. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.00187 0.00577 0.99998
16:24 68_ Форма 60. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.00191 0.01000 0.99995
16:24 68_ Форма 61. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.01077 -0.09689 0.99524
16:24 68_ Форма 62. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.96789 0.23169 0.09749
16:24 68_ Форма ... продолжение
Вы можете абсолютно на бесплатной основе полностью просмотреть эту работу через наше приложение.
стр.
Введение 6
1..Архитектурно-строительный раздел 7
1.1.
Общие данные... 7
1.2.
Решение генплана 7
1.3.
Объемно-планировочное решение... 8
1.4.
Конструктивное решение... 10
1.5.
Инженерные сети 11
1.6.
Теплотехнический расчет... 12
2.1 Расчетно-конструктивный раздел... 15
2.1.
Общие данные сетчатого купола 15
2.1.2. Расчет купола 16
2.2. Расчет пространственного каркаса 19
3. Организационно-технологический раздел... 46
3.1.
Подсчет объемов работ 46
3.2.
Ведомость трудоемкости работ и потребности в машино-
сменах 49
3.3.
Выбор методов монтажа... 55
3.4.
Выбор монтажного крана... 55
4. Экономический раздел... 58
Методика определения расчетной стоимости строитель- ства на стадии технико-экономического обоснования ... ..59
Основные ТЭП по проекту 60
Заключение... 61
Список литературы
Приложение
Пути совершенствования конструктивных решений для повышения сейсмостойкости 63
Принятые конструктивные решения 64
Варианты улучшения конструктивных решений
для повышения сейсмостойкости 65
Выводы 65.
ВВЕДЕНИЕ
Строительство - одно из основных отрасли народного хозяйства страны, обеспечивающая создания новых, расширение и реконструкцию действующих основных фонд.
Капитальному строительству принадлежит важнейшая роль в развитии всех отраслей производства, повышения производительности общественного труда, подъема материального благосостояния и культурного уровня.
Современное строительство представляет собой сложный комплекс ра- бот, сочетающихся определенным образом. Закон экономики времени требует с одной стороны синхронизации смежных работ, что может быть достигнуто лишь при условий научной организации труда.
Основной такой организации является система единых норм и правил проектирования организации производства, планирования и управления строи- тельством. С увеличением объемов работ, усложнением объектов и развитием специализации усилилась необходимость в совершенствования методов управ- ления одним из методов является метод сетевые графики эффективное средство планирования и организации производства.
Рост объемов и мощности строящихся комплексов и отдельных объек- тов, возрастающие требование, сокращение сроков и улучшение качество стро- ительства повышения уровня сборности здания, оснащенности строительных организации высокопроизводительными машинами и механизмов, внедрение новых эффективных материалов и конструкции, необходимость привлечение к строительству большего числа специализированных организации распределяют необходимость частной координации работ принятые оптимальных решении по планированию и организации строительного производства.
В 1993 - 1997 годы в связи с переходом на рыночные отношения, как и в других отраслях народного хозяйства и в строительстве произошла спад произ- водства и сокращение численности рабочих и уход квалифицированных кадров в другие отрасли.
Начиная с 1999 года и в настоящее время положения в данной отрасли изменился в лучшую сторону, так как строительство и создание государство с передовыми достижениями не мыслимо без ввода в действия новых промыш- ленных предприятий с передовой технологией, сети авто и железнодорожных магистралей, высоко комфортного жилья, отелей и общественных, торговых и физкультурно-оздоровительных зданий и сооружений.
Прогрессивные технологические процессы требуют качественных изме- нений объемно-планировочных, архитектурно-эстетических и конструктивных решений производственных, административных зданий и сооружений. Этим и определяется все возрастающее значение капитального строительства как про- изводственной отрасли. Одной из ее центральных задач является наращивание производственного потенциала РК на совершенно новой основе. Повышение эффективности капитальных вложений проблема сложная и многоцелевая.
АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ РАЗДЕЛ
Общая часть
Проект разработан в соответствий действующих норм и правил. Место строительства - г.Тараз, Республика Казахстан;
Рельеф местности спокойный, ровный с малым уклоном в одну сторону. Климатический район - IV Г;
Расчетная температура наружного воздуха:
наиболее холодной пятидневки -
26[0] С ;
наиболее холодных суток -
32[0]С .
Вес нормативная снеговая нагрузка - 500 Н м2 ;
Нормативный скоростной напор ветра -
450 Н м2 ;
Нормативная глубина сезонного промерзания грунта составляет - 80 см ; Сейсмичность района - 8 баллов;
Класс здания - ІІ;
Степень долговечности - ІІ; Степень огнестойкости - ІІ;
Грунтовые воды на глубине более 3м.
Электроснабжение, холодное и горячее водоснабжения от центральной сети. Канализация подключена к центральной сети.
Решение генплана
Генеральный план разработан в соответствии с требованиям СНиП РК
- 2001 гг. Общественные здания.
Генеральный план данного объекта который входит в состав архитек- турного комплекса г. Тараз разработан в соответствии с действующими норма- тивами по строительному проектированию , а также с учетом специфических наличии данного объекта.
Участок под застройку расположено по центральной улице на террито- рий свободной от застройки.
Данный участок с одной стороны примыкает к вышеуказанной улице, а два боковые стороны к забору других административных зданий. А задняя сто- рона примыкает к участку частных жилых домов.
Участок под застройку имеет форму прямоугольника
Рельеф участка спокойный и ровный имеет небольшой уклон в одну сторону.
На площадке под строительство проектом предусмотрено размещение следующих зданий и сооружений:
Здание многопрофильной детской больницы на 200 коек в г.Тараз.
Рынок.
Школа.
Парковка.
Бассейн тип 1.
Насосная станция.
Грязеотстойники.
Подъезд транспорта непосредственно к главному входу в проектируемое здание не предусмотрено, поэтому площадь перед зданием покрыта декоратив- ными бетонными плитками с включением газонов и цветников.
Покрытие тротуаров, проездов и хозплощадок одно и двухслойным из асфальтобетона. Покрытие отдельных площадок выполнена из песчаного и ис- кусственного материала.
Перед строительством на участке производится срезка плодородного растительного слоя толщиной 10 см и часть срезанного грунта возвращается на участок и используется при благоустройстве территории.
Водоотвод атмосферных осадков решен путем планировки с уклоном к автодорогам и проездам с последующим сбросом в арычную сеть.
В целях создания нормальных санитарно-гигиенических условий работ- никам и посетителям проектом предусмотрено озеленения участков свободных от застройки.
Озеленение осуществляется посадкой деревьев (листовых, хвойных) ку- старников, цветников и многолетних зеленых трав.
Пространство, окружающее здание по периметру, занято зеленым газо- ном, на котором размещены группа кустарников, деревьев и многолетние зеле- ные травы.
Технико-экономические показатели по генплану
Асфальтовое покрытие (тротуар) - 2385,0 м[2].
Асфальтовое покрытие (проезд) - 9520,0 м[2].
Искусственное покрытие детской площадки - 400,0 м[2].
Автопарковка на 66 машин - 1975,0 м[2].
Площадь застройки (блок А,Б,В,Г) - 6740,0 м[2].
Строительный объем (блок А,Б,В,Г) - 24745,0 м[2].
Объемно - планировочные решения
Больница запроектирована отдельно стоящим четырехэтажным зданием с цокольным этажом. Архитектурно-планировочное и конструктивное решение здания больницы выполнено с соблюдением потоков движения персонала, больных, обеспечивающих полную взаимосвязь, исключающих пересечение чистых и грязных потоков. Предусмотрена закрытая галерея для перехода в прачечное отделение (цокольный этаж) и отделения ЛФК, физио-,водо- и гря- зелечения.
Высота надземных этажей принята -3,6м (4,5м); цокольный этаж блока А-2,8м;
блока Б-3,6м; блока В-4,2м; блока Г-3,6м.
Согласно задания на проектирование лечебные, вспомогательные отделения и службы располагаются в главном корпусе по этажам в следующем порядке: Цокольный этаж:
центральное стерилизационное отделение;
прачечная;
-аптечный склад;
-дезинфекционное отделение;
-гардероб для персонала и душевые;
-отделение лучевой диагностики;
-технические помещении. 1 этаж:
приемное отделение с боксами для инфекционных больных;
отделение гематологии на 15 коек;
отделение кардиоревматологии на 15 коек;
отделение эндокринологии на 15 коек;
-лаборатория ( бактериологическая ); 2 этаж:
-отделение аллергологии на 15 коек;
-отделение пульмонологии на 15 коек;
-отделение офтальмологии на 20 коек;
отделение нефрологии на 15 коек;
отделение урологии на 15 коек 3этаж:
-отделение травматологии и ортопедии на 15 коек;
-отделение нейротравм на 15 коек;
-отделение общей хирургии на 35 коек;
отделение реанимации на 9 коек 4этаж:
-операционное отделение ;
лечебно-диагностическое отделение;
отделение функциональной диагностики;
лаборатория (КДЛ)
Патоморфологическая служба, утилизация биоотходов, пищевой блок распо- ложены в отдельно стоящих зданиях.
Для сообщения между этажами запроектированы 10 лифтов и лестницы. Из каждого отделения предусмотрено по два эвакуационных выхода.
Проектом предусмотрены условия для полноценной эксплуатации клиники маломобильными группами населения. Для лиц с ограниченными возможно- стями предусмотрены пандусы, лифты, расширенные дверные проемы, по от- делениям предусмотрены специализированные санузлы и ванные комнаты. Лифты запроектированы больничные и пассажирские. Учитывая направление клиники - детское лечебное учреждение, проектом предусмотрены поручни в коридорах отделения и по ходу лестничного марша.
1. Площадь застройки
-
6740,6
м[2].
2. Общая площадь
-
24745,0
м[2].
3. Расчетная площадь
-
9188,0
м[2].
Технико-экономические показатели
Полезная площадь - 22623,0 м[2].
Строительный объем - подземный (цокольный) - 16815,0 м[3].
надземный - 77712,0 м[3].
Полный - 94527,0 м[3].
Конструктивные решения
Конструктивно здание в блоках А, Б, В, Г представляет собой рамную систему в виде полного пространственного каркаса с применением ригелей. Все несущие конструкции здания выполнены в монолитном железобетоне.
Фундаменты - столбчатые.
Наружные стены цокольного этажа выполнить из бетона В25 толщиной 300мм. Стену утеплить снаружи минераловатными плитами "П-150" по ГОСТ 10140-80 толщиной 60мм . Облицовочный слой из сплитерных блоков по ГОСТ 6133-99 толщиной 90мм. Вокруг здания устроить асфальтобетонную отмостку шириной 1000 мм.
Наружную стену выполнить из газобетонных блоков фирмы "Экотон" условной марки блока Б250, марки бетона по прочности на сжатие М35 толщи- ной 250мм ( размер блока 600х250х250). Снаружи стену утеплить полужест- кой плитой на битумном связующем"П-150" ( ГОСТ 10140-80) толщиной 50мм и облицовать керамогранитом по направляющим с воздушным зазором 50мм.
Минплита крепится к стене при помощи пластмассовых фишеров по 5 штук на 1 плиту. При производстве работ по утеплению наружных стен преду- смотеть мероприятия, обеспечивающие фиксированное положение минерало- ватных плит.
Внутренние перегородки - в цокольном этаже - кирпич марки М50 на цементно-песчанном растворе марки М25, на остальных этажах выполнить перегородки гипсокартонными системы "knauf" с применением комплектного каркаса.
Лестницы - монолитные.
Кровля - скатная из деревянных конструкций, смотри альбом "КД".
Окна - из поливинилхлоридных профилей по ГОСТ 23166-99 с тройным остеклением.
Витражи - из поливинилхлоридных профилей по ГОСТ30764-99 с тройным остеклением,а также алюминиевых сплавов по ГОСТ21519-2003 с двойным остеклением.
Наружные двери - деревянные по ГОСТ 24698-81, металлические утеп- лѐнные - ГОСТ 31173-2003.
Внутренние двери - деревянные по ГОСТ 6629-88.
Подоконные доски - из поливинилхлоридных профилей в габаритах ГОСТ 8242-88.
Полы и внутренняя отделка выполнена из современных материалов, соответствующих санитарно-гигиеническим, эстетическим и противопожарным требованиям и имеющих соответствующие сертификаты качества.
Наружная отделка
Фасады оштукатуривается терразитовым раствором, цокольная часть облицовывается керамической плиткой типа кабанчик.
Железобетонные элементы, выступающая на фасаде затираются цемент- но-песчаным раствором с последующей окраской кремнеорганическими крас- ками белого цвета.
Столярные изделия окрашиваются масляной краской.
Витражи выполняются из черного металла с деревянными обкладками, остекление из витринного полированного стекла.
Внутренняя отделка
Стены - улучшенная штукатурка, облицовка глазурованными плитка-
ми.
Подвесной потолок (вестибюль, холл) - плитки типа акмигран по
металлическому каркасу.
Потолки - затирка цементно-песчаным раствором, с последующей окраской водоэмульсионными красками.
Инженерные сети
Система водоснабжения запроектировано объединенная для обслужива- ния хозяйственно-питьевых противопожарных нужд. Водоснабжение зданий, запроектировано от колодца поселковой сети расположенной на территорий из
стальных труб d 100 мм .
Нормы расхода воды на внутренние пожаротушения - 10 л сек ; на наружное пожаротушение - 15 л сек ; сброс сточных вод в самотечных трубо- проводах отводится в отстойник.
Внутренняя система водопровода предназначена для обслуживания про- изводственных и противопожарных нужд. Водоснабжение зданий решено от внутриплощадочных сетей с вводом в здание из стальных труб.
Горячее водоснабжение здания проектом предусмотрено от центральной магистральной сети проходящей по центральной улице.
ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ
По степени обеспечения надежности и бесперебойности электроснабже- ния относится к потребителям ІІ - категорий. Проектом предусмотрено уста- новка компактной трансформаторной подстанций с трансформаторами 250кВт, проходного типа с воздушным вводом.
ТЕПЛОСНАБЖЕНИЕ
Источником теплоснабжения объекта являются магистральная теплосеть проходящей по центральной улице.
Теплоноситель - нагретая вода с t 96 70[0] C , суммарный расчетный ча-
совой расход тепла составляет 201089
ккалчас .
Проект отопления разработан исходя из расчетной отрицательной тем- пературы наружного воздуха.
ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ УСЛОВИЯ
Здания ІІ - степени огнестойкости. Стена и другие конструктивные эле- менты железобетонные.
Каждая группа помещений имеет рассредатоточенные пути эвакуаций.
Все деревянные изделия применяемые для отделки, перед установкой подвергается глубокой пропитки антипиренами, лаками и ХСА.
Металлические косоуры лестниц оштукатуривается по металлической
сетке.
Все пожароопасные помещения оборудованы огнезащитными дверями. Скрытая электропроводка за подшивным потолкам и декоративной об-
лицовкой стен располагаются в стальных трубах.
Теплотехнический расчет
Покрытие
Обрешетка из брусьев 50х50 по страпильным но-
гам
Чердачное пространство
Цементная стяжка, 25мм
Утеплитель - минераловатные плиты ППЖ-200
Пароизоляция 1 слой рубероида
Сборная железобетонная плита, 60мм
R
0
Определяем требуемое сопротивление теплопередаче тр по формуле:
R[m][p] n tв tн , (1.1)
н
[0] t в
где: п - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной по- верхности, ограждающей поверхности по отношению к наружному воз-
духу, п 1;
в
tв - расчетная температура внутреннего воздуха, согласно ГОСТ 12.1.005 - 76 t 23[0] С ;
н
tн - расчетная зимняя температура наружного воздуха наиболее холодных пятидневок, обеспеченностью 0,92 t 25[0] С
tн
- нормативный температурный перепад,
tн 3 ;
в - коэффициент, теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, в 8,7
R
mp 1 21 25 [0] 3 8,7
1,762
м[2] [0] С Вт
ний:
Теперь определяем сопротивление теплопередаче - R0
слоев огражде-
1
R0
в
R1
R2
R3
R4
R5
1
н R[тр] , (1.2)
0
где: R1 R5
- термические сопротивления слоев ограждающих конструкций,
определяемый по формуле:
R i
i
, (1.3)
i
где:
i - толщина i - го слоя;
i - расчетный коэффициент теплопроводности материала (
Вт )
м [0] С
слой. Защитный слой (гравийно-песчаный):
1 0,005 м; 1 0,111
слой. Четырехслойный рубероидный ковер:
2 0,01м; 2 0,17
слой. Цементная стяжка:
3 0,025 м; 1 0,76
слой. Керамзит (утеплитель):
4 х; 4 0,13
слой. Железобетонная плита с толщиной полки:
5 0,06 м; 5 1,92
Полученные данные подставляем в формулу и определяем толщину утеплителя:
R 1
0,005 0,01 0,025 0,06
х 1
1,762
[0] 8,7
0,111 0,17 0,76 1,92
0,13 23
х 0,187 м 18,7 см
Толщину принимаем 20см=200мм.
Определяем тепловую инерцию D ограждающей конструкции:
D R1 S1 R2 S2 R3 S3 R4 S4 R5 S5 , (1.4)
где:
S1 S5
- расчетные коэффициенты теплоусвоения
D 0,005 2,07 0,01 3,53 0,025 9,5 0,2 1,87 0,06 17,98 3,956
0,111
0,17
0,76
0,13
1,92
D 3,956 , оно удовлетворяет условия
1,5 D 4
то есть для расчета
должны приниматься температура наиболее холодных пятидневок с обеспечен- ностью 0,92, перерасчет толщины утеплителя не требуется.
Стена
Рис. 1.2. Состав стены
штукатурка цементно-песчаная, 0,02 м
керамзитобетонные блоки, х
внутренняя цементно-песчаная штукатурка,
0,015 м
Rmp
n tв tн
н
[0] t в
в
н
п 1; t 21[0] C; t 26[0] C; tн 4
R
mp 1 20 29 [0] 4 8,7
1,322
м [2] [0] С Вт
1
R0
в
R1
R2
R3
1 ;
н
1
R 1
1
2
R 2
2
0,02
0,76
2
0,24
0,03
;
м[2] [0] С
;
Вт
3
R 3
3
0,015
0,76
0,02
м[2] [0] С
;
Вт
R0
1
8,7
0,02
2
0,24
0,03 1
23
1,322
2 0,267 м
Толщину панели принимаем 2 0,3 м 30 см . Определяем массивность:
D R1 s1 R2 s2 R3 s3 0,03 8,18 1,11 3,83 0,02 8,18 4,618
D 4
То есть перерасчет стенового ограждения не требуется, 2 0,3 м 30 см .
РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНЫЙ РАЗДЕЛ
Общие данные сетчатого купола
Пременения конструкции типа шатеров складчитых элементов и куполов шла по пути увеличения количества связей и конструктивных элементов для придачи жесткости. Или другими словами от концентрации материала в ребрах к равномерному распределению материала, а следовательно и усилий по всей поверхности указанных конструкции и куполов. Создание в разные время и в конце XIX века металлических куполов Феппля и Шведдра скомпонованных на основе радиально-кольцевой системы, но со связями в каждой ячейке, ограни- ченной соседними ребрами и кольцами, привело к появлению нового конструк- тивного типа куполов, которые впоследствии были названы сетчатыми. Ниже рассмотрим основные конструктивные решения этих куполов.
В частности, купол Феппля (рис. 1) представляет собой статически опре- деляемую систему причем только при нечетном числе сторон система геомет- рический изменяемо и статический не определимо.
Рис.1. Купол А. Феппля
Дополнительно купол Шведлера (рис.2) представляет собой также стати- чески определяемую систему (при открытом кольце в вершине). Первый купол, диаметром 60 м был сооружен в г. Вена (Австрия) в 1874 году. Использование данных куполов в основном предусматривался в массивных сооружениях типа соборов и церквей. В дальнейшем в течение десятков лет эта конструкция многократно тиражировалось, причем наибольшее распространение получили купола с крестовыми связями.
В дальнейшем развитие сетчатых куполов шло по пути разработки разно- образных способов членения (разрезки) поверхностей, прежде всего сфериче- ской, на конструктивные элементы (стержни и панели) для формирования не- сущего каркаса купола. В основе разнообразия способов разрезки поверхности купола на конструктивные элементы (стержни или панели) для формирования несущего каркаса купола, шатров и сводов. В основе разнообразия способов разрезки поверхности купола на конструктивные элементы лежат два направ- ления:
А) меридиональная разрезка поверхности вращения,
Б) применение правильных многогранников, вписанных в сферу.
Купол с разрезкой на основе правильных многогранников в ряде литературных источников еще называют геодезическими или кристаллическими.
Рис.2. Купол Шведлера
А) Вид купола с крестовыми связами; Б) Возможные размещения связей
Расчет купола
Требуется подобрать сечение стержней сферического сетчатого купола диаметром 8 метров с высотой подъема f=0.75 м (рис.1). Разрезка поверхностей типа Ромб. Средняя длина стержней l=780 мм; узлы сопряжения - шарнирные; нагрузка равномерно распределеннная интенсивностью q=2.4 кНм[2]
Определим радиус кривизны купола (рис. 1)
Рис. 1. Сетчатый сферический купол
D[2] 4 f [2]
R
8 f
8[2] 4 0.75[2]
8 0.75
11.04
Максимальные усилия в стержнях купола могут быть определены по формуле:
N K1qRl
Где, k=0,36 - коэффициент, зависящий от угловой координаты φ стержня, определяемый по таблице 1, при φ1=280;
N=0.36х2,4х6,375х0,78=4х295 кН
Сечение стержнями будем подбирать по устойчивости как центрально сжатого элемента , а затем проверять устойчивость узла сетчатого купола под нагрузкой (предотвращение прищелкивания узла).
Для расчета последнего предварительно определим следующие парамет-
ры:
В 1 2R
0,78
2 11,04
0,035
угол наклона стержня к касательной плоскости в узле;
0,65 0,65
0 21
0,0005
0,035[2] 0,78
0,34
- безразмерный параметр.
Начальное перемещение узла, определяемые по формуле, происходят из за наличие допусков в изготовлении отдельных стержней δ=0,0005 м.
Усилие в стержне Nef с учетом его возрастания в процессе деформирова- ния стержней системы определяется расчетом по следующей формуле:
Nef=Nk
Где, k- коэффициент возрастания продольной силы, определяемый по формуле:
k 1
0
1
1 0.34 0.31
2.85
где, ζ=0,31 определено из рисунка 2 пологая, что ζ= ζкр тогда Nef=1.92x4.295=8.246 kН
Подберем трубчатое сечение стального стержня с расчетным сопротивле- нием Ry=210 МПа из условия устойчивости. Для этого зададимся гибкостью λ=80, которой соответствует φ=0,734. Коэффициент условий работы для таких конструкций принимаются γс=0,7. Имея эти данные, определим требуемую площадь.
А Nef .
c R
8,246
210 0,73 0,7
0,8 10[ ][4] 0,8cм[2]
Принимаем стальную круглую трубу d=40 мм с толщиной стенки t=2 мм.
В этом случае площадь поперечного сечения А=2,386 см[2].
Теперь проверим расчет на устойчивость узла. Для этого предварительно определим грузовую площадь узла Su (рис 2).
Рис. 2. Грузовая площадь узла
При этом считаем, что все стороны одинаковой длины и следовательно треугольники сетчатой поверхности равносторонние. Грузовая площадь Su равна площади двух треугольников, образованных стержнями решетки,
S 2 0.433 2 0.433 0.528м2
u l 2
Тогда узловая нагрузка:
0.78[2]
Ry Su q 0.528 2.4 1.26кН
Критическая нагрузка на узел определяем по формуле.
Ркр
2ЕА 3 р 2 2,1 10[4] 2,386 0,0612[3] 0,125 2,87кН
Где Р=0,125 находим по графику на рисунке
Рис. 3. Зависимость коэффициента снижения критической нагрузки от парамен- тров начального отклонения узлов ζ0 и неравномерности нагрузки m
Устойчивость обеспечена, поскольку Py=1.26 kH= Pкр=2,87 кН
Городская многопрофильная детская больница на 200 коек в г.Тараз
Книга 1
Пространственный расчет каркаса блока 1.
г. Тараз, 2016 г.
Сбор нагрузок
№
п п
Наименование нагрузки
Еди- ниц изме- ре-
ния.
Нор- ма- тив- ная
Ко-
эф.
f
Рас- чет- ная
1 Постоянная
1
Ж каркас
тм[3]
2,5
1.1
2,75
2
Вес кирпичного ограждения t=25 см с
утеплением
тм[2]
0,542
1,1
0,596
3
Проф. лист по деревянным стропилам и об-
решетке
тм[2]
0,040
1,2
0,048
4
Утеплитель + ц.п. стяжка
тм[2]
0,092
1,2
0,11
5
Сборные жб многопуст. плиты перекрытия
тм[2]
0,30
1.1
0,33
6
Полы
тм[2]
0,10
1.2
0,12
2 Временная длительная
1
Комнаты и бытовки
тм[2]
0,07
1.2
0,091
2
Коридоры и лестницы, столовые
тм[2]
0,1
1.2
0,12
3
Телевизионные и актовый зал
тм[2]
0,14
1.2
0,168
4
Перегородки
тм[2]
0,10
1.3
0,13
3 Временная кратковременная
1
Снег
тм[2]
0.05
1.4
0,07
2
Палаты и бытовки
тм[2]
0,20
1.2
0,24
3
Коридоры и лестницы и столовые
тм[2]
0,3
1.2
0,36
4
Отдыха и актовый зал
тм[2]
0,40
1.2
0,48
5
Столовая
тм[2]
0,30
1.2
0,36
6
Чердак
тм[2]
0,07
1.3
0,091
пост
6 7 8
9 11
91 148
136
232
178
313
220
394
262
475
328
109
91
90
144
147
189
193
135
228
231
270
274
177
309
312
351
355
219
390
393
432
436
261
471
474
526
544
327
64 140
108
90
76
143
185
131
188
224
192
227
266
173
269
305
273
308
347
215
350
386
354
389
428
257
431
467
435
470
573001 346
525
511
543
56 136
63
89
139
178 146
130
220
134
223
262230
172
301
176
304
343311
214
382
218
385
424 392
256
463
260
466
50554673
563900 345
326 12
35 66
132 89
107
121342 181
216 187
191
162826
297 268
272
213007
378349
353
253288
459 430
434
552994469339
524
542
75
49 88
41 101306 174
184
1256
219
133
258
265
261229
300
175
339
346
342310
381
217
420
427
423 391
462
259
501
510
50454672
535841
325
23 51
128
62 135
1082487
177
212
129
254
293
171
335
374
213
416
455
255
497555
299 344
5 323124
575
9197105138
98810081386
190222
271303
352384
433465
568
534540
323
5 351337620
34 131
95 104
122
167
209
251
293 338
530 539
Д 65
974697719080285
88
141 180
215 186
132
225
296 267
174
306
377348
216
387
458 429
258558468
52359133521336513922
Д
523
8 124
48 74 87712917385976881
208
183
163
289
264
205
370
345
247
451
426
552189 335
509
523520239581332113518
717477
84 40 8638692
80
173
125
218
257
260
299
338
341
380
419
422
461
500
503561
519
303813114
513580255127
515
22 50
127 76918627187350473169137
176
211 128
253 221
292 170
334 302
373 212
415383
454 254
49654564
5561275491385702340403710
8 574
33
73 6016669
65
7881
72130 65867579
121
250
17918214
166
331
263295
208
412
344376
250
493
425457
552792 337
508566
306
512539137603342
507565
512293603241
Г
7 123
71 58
117
127
162
169 204
211 246
253 288 334
506564
4765226575
465154
39
573 544358 1
207
172
124
217
288 259
256
298
369 340
337
379
450 421
418
550460
499
502560
295 340 Г
21 49572 126
7 43895432547550
133 168
165
175
210
249
252
291
330
333
372
411
414
453
495553
492
45 571
43424378542144
129
120
213
165
294
207
375
249
456
552691 336
3538
3740
3248433146
6 31 37122
32043237432036
116
171206
161
255287
203
336368
245
417449
542987 333
498
27 36
В
2260229322629
2225
6
20 1196215928
151821
16 11521824
125
164
167
119
209
248
251
164
290
329
332
206
371
410
413
248
452
491
494552
290 В
11149517 99
12 11151314117 121
151203151607161011191715201140
201544231648241052241456 2718602812822816863190321194
321598352902362324362728392832
402236402640442044442466442870
472974482378482782542886 332
5 112 11316 120
151 155 115693 196 200
204 235 239 242347 277 281 285 316 320
332248 358 362 366 397
401 440059 439 443 447
478 482 448960547
1401130 94 98
102 106 110 114 139
143 147 151 155 159 181 185 189 193
197 201 223 227 231
235 239 243 265 269
273 277 281 285 331
4 111 115 119
150 154 115682 195 199
203 234 238 242246 276 280 284 315 319
332237 357 361 365 396
400 440048 438 442 446
477 481 448859546
93 9 93 97
101 105 109 113 138
142 146 150 154 158 180 184 188 192
196 200 222 226 230
234 238 242 264 268
272 276 280 284 330
3 110 114 118
149 153 115671 194 198
202 233 237 242145 275 279 283 314 318
33226 356 360 364 395
399 440037 437 441 445
476 480 448848545
Б 2
Z Y
X 6
92 96
100 104 108 112 137
7
141 145 149 153
8
157 179 183 187 191
9
195 199 221 225 229
233 237 241 263 267
11
271 275 279 283 329 Б
12
ПРОТОКОЛ РАСЧЕТА от 10122014
Version: 9.6, Processor date: 02032016 Computer: GenuineIntel 2.79GHz, RAM: 3351 MB Open specifications for Multi-Processing
16:24 65_ Фиксированная память - 1303 МБ, виртуальная память - 1303 МБ. 16:24 173_ Исходные данные.
Файл C:\USERS\PUBLIC\DOCUMENTS\LIRA SOFT\LIRA 9.6\LDATA\блок 1-1.TXT
16:24 168_ Ввод исходных данных основной схемы. 16:24 10_ Формирование форматов данных.
16:24 466_ Контроль исходных данных _1. Супеpэлемент типа 2000. 16:24 12_ Контроль исходных данных _2. Супеpэлемент типа 2000. 16:24 98_ Из системы уравнений исключено 92 неизвестных.
X-0. Y-0. Z-0. UX-38. UY-54. UZ-0.
16:24 569_ Накопление масс
16:24 20_ Определение форм колебаний. Загружение 4.
Выбор стартовых векторов.
16:24 536_ Распределение масс для загружения 4 Количество активных масс 1540
X Y Z UX UY UZ
217.778 217.778 217.778 28.5857 9.43129 30.8964
16:24
627_ При определении форм колебаний будет использована матрица масс.
16:24
3_ Итерация 1. Невязка 9.99E+001%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 0. Частота 0.00 Гц.
16:24
3_ Итерация 2. Невязка 9.90E+001%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 0. Частота 0.00 Гц.
16:24
3_ Итерация 3. Невязка 5.94E+001%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 3. Частота 2.04 Гц.
16:24
3_ Итерация 4. Невязка 1.56E+001%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 6. Частота 5.86 Гц.
16:24
3_ Итерация 5. Невязка 5.02E+000%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 9. Частота 8.39 Гц.
16:24
3_ Итерация 6. Невязка 3.87E+000%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 20. Частота 10.46 Гц.
16:24
3_ Итерация 7. Невязка 2.56E+000%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 30. Частота 11.96 Гц.
16:24
3_ Итерация 8. Невязка 2.03E+000%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 44. Частота 13.59 Гц.
16:24
3_ Итерация 9. Невязка 1.57E+000%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 58. Частота 14.76 Гц.
16:24
3_ Итерация 10. Невязка 1.46E+000%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 64. Частота 15.20 Гц.
16:24
3_ Итерация 11. Невязка 5.34E-001%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 71. Частота 16.30 Гц.
16:24
3_ Итерация 12. Невязка 2.70E-001%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 78. Частота 17.09 Гц.
16:24
3_ Итерация 13. Невязка 1.23E-001%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 85. Частота 17.64 Гц.
16:24
3_ Итерация 14. Невязка 5.77E-002%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 88. Частота 18.35 Гц.
16:24
3_ Итерация 15. Невязка 2.41E-002%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 93. Частота 18.79 Гц.
16:24
3_ Итерация 16. Невязка 9.29E-003%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 95. Частота 18.94 Гц.
16:24
3_ Итерация 17. Невязка 3.46E-003%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 97. Частота 19.03 Гц.
16:24
3_ Итерация 18. Невязка 1.28E-003%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 98. Частота 19.13 Гц.
16:24
3_ Итерация 19. Невязка 4.81E-004%, точность 1.0E-003%.
Количество фоpм 100. Получено фоpм 100. Частота 19.40 Гц.
16:24
178_ Количество выполненных итераций 19, из них 0 добавочных.
16:24
20_ Определение форм колебаний. Загружение 5.
Выбор стартовых векторов.
16:24 536_ Распределение масс для загружения 5 Количество активных масс 1540
X Y Z UX UY UZ
217.778 217.778 217.778 28.5857 9.43129 30.8964
16:24 627_ При определении форм колебаний будет использована матрица масс. 16:24 567_ Вычисление динамических сил. Загружение 4
16:24 68_ Форма 1. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.99927 -0.03830 -0.00113
16:24 68_ Форма 2. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.04574 0.99895 -0.00010
16:24 68_ Форма 3. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.05700 0.99837 0.00058
16:24 68_ Форма 4. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.99920 0.03936 -0.00678
16:24 68_ Форма 5. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.03436 -0.99940 -0.00415
16:24 68_ Форма 6. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.03932 -0.99918 -0.00993
16:24 68_ Форма 7. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.83411 -0.55159 -0.00433
16:24 68_ Форма 8. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.99990 0.01309 -0.00466
16:24 68_ Форма 9. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.02246 -0.99974 -0.00370
16:24 68_ Форма 10. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.23153 -0.97281 0.00497
16:24 68_ Форма 11. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.85533 0.51808 -0.00261
16:24 68_ Форма 12. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.48932 -0.87165 -0.02794
16:24 68_ Форма 13. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.44165 -0.89652 -0.03452
16:24 68_ Форма 14. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.07089 -0.99664 -0.04100
16:24 68_ Форма 15. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.76257 -0.64603 -0.03362
16:24 68_ Форма 16. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.71439 -0.69810 -0.04787
16:24 68_ Форма 17. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.91624 -0.38401 -0.11419
16:24 68_ Форма 18. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.94925 -0.31446 0.00653
16:24 68_ Форма 19. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.91386 0.40591 0.00998
16:24 68_ Форма 20. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.96106 0.27624 0.00797
16:24 68_ Форма 21. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.90217 0.42699 -0.06141
16:24 68_ Форма 22. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.93023 0.36231 0.05837
16:24 68_ Форма 23. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.98235 -0.18548 -0.02427
16:24 68_ Форма 24. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.99269 0.09746 0.07114
16:24 68_ Форма 25. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.00245 0.00553 0.99998
16:24 68_ Форма 26. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.99861 -0.01660 0.04994
16:24 68_ Форма 27. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.00396 -0.01341 0.99990
16:24 68_ Форма 28. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.97125 0.23804 -0.00112
16:24 68_ Форма 29. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.99253 -0.11417 -0.04306
16:24 68_ Форма 30. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.99774 -0.06201 0.02580
16:24 68_ Форма 31. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.99633 -0.08562 -0.00029
16:24 68_ Форма 32. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.03200 0.04313 0.99856
16:24 68_ Форма 33. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.98352 -0.06967 -0.16682
16:24 68_ Форма 34. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.86902 -0.49433 0.02111
16:24 68_ Форма 35. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.99641 -0.05744 0.06218
16:24 68_ Форма 36. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.99997 0.00357 0.00693
16:24 68_ Форма 37. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.99580 0.09011 0.01610
16:24 68_ Форма 38. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.99880 0.04749 -0.01201
16:24 68_ Форма 39. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.00491 -0.03372 -0.99942
16:24 68_ Форма 40. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.99703 0.06209 0.04562
16:24 68_ Форма 41. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.43728 -0.01142 0.89925
16:24 68_ Форма 42. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.01078 0.02946 0.99951
16:24 68_ Форма 43. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.98868 0.10877 -0.10332
16:24 68_ Форма 44. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.00007 -0.00461 0.99999
16:24 68_ Форма 45. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.99168 0.11879 0.04953
16:24 68_ Форма 46. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.00699 0.03364 -0.99941
16:24 68_ Форма 47. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.99986 -0.01164 -0.01205
16:24 68_ Форма 48. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.98363 -0.18007 0.00707
16:24 68_ Форма 49. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.01744 0.11122 0.99364
16:24 68_ Форма 50. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.06881 0.92525 0.37306
16:24 68_ Форма 51. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.99173 0.06154 0.11259
16:24 68_ Форма 52. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.11076 -0.03664 0.99317
16:24 68_ Форма 53. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.01592 -0.01748 -0.99972
16:24 68_ Форма 54. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.00571 0.03117 -0.99950
16:24 68_ Форма 55. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.97592 -0.21593 -0.03095
16:24 68_ Форма 56. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.33309 -0.42145 -0.84346
16:24 68_ Форма 57. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.32639 0.65391 0.68255
16:24 68_ Форма 58. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.23548 -0.15565 -0.95933
16:24 68_ Форма 59. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.00187 0.00577 0.99998
16:24 68_ Форма 60. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
-0.00191 0.01000 0.99995
16:24 68_ Форма 61. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.01077 -0.09689 0.99524
16:24 68_ Форма 62. Направляющие косинусы поступательного движения из условия максимума динамической реакции
0.96789 0.23169 0.09749
16:24 68_ Форма ... продолжение
Вы можете абсолютно на бесплатной основе полностью просмотреть эту работу через наше приложение.
Похожие работы
Дисциплины
- Информатика
- Банковское дело
- Оценка бизнеса
- Бухгалтерское дело
- Валеология
- География
- Геология, Геофизика, Геодезия
- Религия
- Общая история
- Журналистика
- Таможенное дело
- История Казахстана
- Финансы
- Законодательство и Право, Криминалистика
- Маркетинг
- Культурология
- Медицина
- Менеджмент
- Нефть, Газ
- Искуство, музыка
- Педагогика
- Психология
- Страхование
- Налоги
- Политология
- Сертификация, стандартизация
- Социология, Демография
- Статистика
- Туризм
- Физика
- Философия
- Химия
- Делопроизводсто
- Экология, Охрана природы, Природопользование
- Экономика
- Литература
- Биология
- Мясо, молочно, вино-водочные продукты
- Земельный кадастр, Недвижимость
- Математика, Геометрия
- Государственное управление
- Архивное дело
- Полиграфия
- Горное дело
- Языковедение, Филология
- Исторические личности
- Автоматизация, Техника
- Экономическая география
- Международные отношения
- ОБЖ (Основы безопасности жизнедеятельности), Защита труда
